JPS59159253A - ベルト式連続鋳造機 - Google Patents
ベルト式連続鋳造機Info
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- JPS59159253A JPS59159253A JP3281083A JP3281083A JPS59159253A JP S59159253 A JPS59159253 A JP S59159253A JP 3281083 A JP3281083 A JP 3281083A JP 3281083 A JP3281083 A JP 3281083A JP S59159253 A JPS59159253 A JP S59159253A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- belt
- continuous casting
- hydrostatic
- casting machine
- rollers
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0677—Accessories therefor for guiding, supporting or tensioning the casting belts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はスラブ材を製造するベルト式連続鋳造機に係や
、特に、連続鋳造機のベルトを支持する構造に関するつ 〔従来技術〕 従来、熱間ストリップ材用のスラブ材（鋳片）を製造す
る連続鋳造機は、矩型状の鋳型とこれに接続されるロー
ラガイドにより構成されていた。
、特に、連続鋳造機のベルトを支持する構造に関するつ 〔従来技術〕 従来、熱間ストリップ材用のスラブ材（鋳片）を製造す
る連続鋳造機は、矩型状の鋳型とこれに接続されるロー
ラガイドにより構成されていた。
しかしこめ従来方式では、鋳型で造形された薄い凝固殻
を有する鋳片を、鋳型下部のガイドローラで鋳型より摺
動的に引き出す為、前記凝固殻が破断しやすく鋳造の高
速化を行うことが困難であった。
を有する鋳片を、鋳型下部のガイドローラで鋳型より摺
動的に引き出す為、前記凝固殻が破断しやすく鋳造の高
速化を行うことが困難であった。
そこで、矩型鋳型の相対する長辺の側にベルトを用い、
鋳型で造形された薄い凝固殻と前記ベルトがほぼ同期し
ながら移動することにより、連続的に鋳造される鋳片を
取り出す同期式連続鋳造機が開発された。この方式では
凝固殻とベルトがほぼ同期しながら移動する為、前述し
た従来の連続鋳造機による連鋳速度に対し数倍の高速化
を達成すること全可能とした。しかも、このベルト式連
続鋳造機は、初期凝固殻を安定に造形するばかゆでなく
、溶鋼の静圧負荷を支持する面でも有利な構造を持って
いる。
鋳型で造形された薄い凝固殻と前記ベルトがほぼ同期し
ながら移動することにより、連続的に鋳造される鋳片を
取り出す同期式連続鋳造機が開発された。この方式では
凝固殻とベルトがほぼ同期しながら移動する為、前述し
た従来の連続鋳造機による連鋳速度に対し数倍の高速化
を達成すること全可能とした。しかも、このベルト式連
続鋳造機は、初期凝固殻を安定に造形するばかゆでなく
、溶鋼の静圧負荷を支持する面でも有利な構造を持って
いる。
即ち、ベルト式連続鋳造機では、ベルトの背面に平面状
の静水圧軸受が配置され、これにより鋳片を冷却する他
、従来のローラで鋳片をガイド支持する場合に、ローラ
間で凝固殻が溶鋼の静圧で膨れる現象、即ちバルジング
変形を防止することが出来る為、極めて良質な製品を得
ることが出来るようになった。
の静水圧軸受が配置され、これにより鋳片を冷却する他
、従来のローラで鋳片をガイド支持する場合に、ローラ
間で凝固殻が溶鋼の静圧で膨れる現象、即ちバルジング
変形を防止することが出来る為、極めて良質な製品を得
ることが出来るようになった。
一方、このベルト式連続鋳造機を更に高速化して生産性
を向上させようとする場合に、注湯されだ溶湯が鋳片の
中心まで凝固する時間は、その速度に比例して増大する
という問題が生じる。例えば、厚み９０＋＋＋ｍＸ幅１
０００ｍのものを従来の連鋳速度（２ｍ ／ｍｉｎ ）
の約５倍である１０ ｍ ７ｍ１ｎで鋳こむ場合には、
鋳片の内部まで完全に凝固する時間が３分で、これに用
する連鋳機長は３０ｍとなりかなり長くなる。従って、
この区間をベルト式連続調造機は、前述した静水圧軸受
で支持しなければならないが、この静水圧軸受といえど
も平均０．０３の摩擦係数を有し、従って溶鋼静圧がベ
ルトに加わればこの摩擦係数の存在により、鋳片を外部
に取り出す際のベルト移動に対する大きな抵抗が生じる
ことになる。又、従来のベルト式連続鋳造機の静水圧軸
受はベルトに駆動力を与えることが出来ない為、ベルト
は外部よ怜駆動することになる。しかし、このようにベ
ルト駆動力が犬になるとベルトの引張り破断現象を起こ
す危険性が増大して不都合である。この結果、溶鋼の静
圧が作用する区間長には自ずと制限が生じ、従って、ベ
ルト式連続鋳造機に於いても、その高速化には限度があ
り前述の９０調厚の使用で４ｍ／ｖｍ程度の鋳造速度を
得るのがせいぜいであった。更に、長い一体の静水圧軸
受を製作することが難しいので、この様な場合は分割し
たものを連結して構成することになるが、分割された静
水圧軸受の接続部には段差が生じ、実機に於けるこの段
差の修正には多大の労力がかかるという欠点もあった。
を向上させようとする場合に、注湯されだ溶湯が鋳片の
中心まで凝固する時間は、その速度に比例して増大する
という問題が生じる。例えば、厚み９０＋＋＋ｍＸ幅１
０００ｍのものを従来の連鋳速度（２ｍ ／ｍｉｎ ）
の約５倍である１０ ｍ ７ｍ１ｎで鋳こむ場合には、
鋳片の内部まで完全に凝固する時間が３分で、これに用
する連鋳機長は３０ｍとなりかなり長くなる。従って、
この区間をベルト式連続調造機は、前述した静水圧軸受
で支持しなければならないが、この静水圧軸受といえど
も平均０．０３の摩擦係数を有し、従って溶鋼静圧がベ
ルトに加わればこの摩擦係数の存在により、鋳片を外部
に取り出す際のベルト移動に対する大きな抵抗が生じる
ことになる。又、従来のベルト式連続鋳造機の静水圧軸
受はベルトに駆動力を与えることが出来ない為、ベルト
は外部よ怜駆動することになる。しかし、このようにベ
ルト駆動力が犬になるとベルトの引張り破断現象を起こ
す危険性が増大して不都合である。この結果、溶鋼の静
圧が作用する区間長には自ずと制限が生じ、従って、ベ
ルト式連続鋳造機に於いても、その高速化には限度があ
り前述の９０調厚の使用で４ｍ／ｖｍ程度の鋳造速度を
得るのがせいぜいであった。更に、長い一体の静水圧軸
受を製作することが難しいので、この様な場合は分割し
たものを連結して構成することになるが、分割された静
水圧軸受の接続部には段差が生じ、実機に於けるこの段
差の修正には多大の労力がかかるという欠点もあった。
本発明の目的は、上記の欠点を解消し、運転が容易で且
つ鋳造速度を高速化し得るベルト式連続鋳造機を提供す
ることにある。
つ鋳造速度を高速化し得るベルト式連続鋳造機を提供す
ることにある。
本発明は、矩型の鋳型の相対する長辺側の外殻をベルト
で構成し、このベルトを鋳型で造型された鋳片とほぼ同
期して移動させることにより鋳片を連続的に取り出すベ
ルト式連続鋳造機に於いて、前記ベルトに負荷される溶
鋼静圧の支持を分割された平面状静水圧軸受を多数連結
したもので支持し、又前記静水圧軸受部に間隔を開けて
複数のローラを配置し、且つこれらローラのうち少くと
も一つ以上のローラを駆動して前記ベルトの移動を補助
させる構成をとることにより、上記目的を達成する。
で構成し、このベルトを鋳型で造型された鋳片とほぼ同
期して移動させることにより鋳片を連続的に取り出すベ
ルト式連続鋳造機に於いて、前記ベルトに負荷される溶
鋼静圧の支持を分割された平面状静水圧軸受を多数連結
したもので支持し、又前記静水圧軸受部に間隔を開けて
複数のローラを配置し、且つこれらローラのうち少くと
も一つ以上のローラを駆動して前記ベルトの移動を補助
させる構成をとることにより、上記目的を達成する。
次に本発明の原理について説明する。従来の連続鋳造機
では溶鋼静圧は第１図に示すようにガイドローラ１で支
持されてｂた。ところが鋳片２の内部は未凝固状態にあ
り、この内部の静圧により外側の凝固殻３，４は図に示
すようにガイドｏ −２１間でバルジング変形を起こし
、これにより鋳片内部に割れが発生して鋳片品質を低下
させていた。
では溶鋼静圧は第１図に示すようにガイドローラ１で支
持されてｂた。ところが鋳片２の内部は未凝固状態にあ
り、この内部の静圧により外側の凝固殻３，４は図に示
すようにガイドｏ −２１間でバルジング変形を起こし
、これにより鋳片内部に割れが発生して鋳片品質を低下
させていた。
このバルジング変形δはローラピッチの４乗に比例して
生じる為、出来るだけロー２１のピッチの減少が図らｈ
ている。しかし、鋳片の冷却をローラ間隙に配置される
スプレーヘッダにより冷却する為、ローラ間隙は４０か
ら５０ｍｍの距離が必要であることと、又、ローラピッ
チを短くする為にローラ径を小さくするとローラが撓む
ことが原因となって、ローラ径の径小化には限界があり
、従って、バルジング変形による鋳片品質の改善には限
界がちった。
生じる為、出来るだけロー２１のピッチの減少が図らｈ
ている。しかし、鋳片の冷却をローラ間隙に配置される
スプレーヘッダにより冷却する為、ローラ間隙は４０か
ら５０ｍｍの距離が必要であることと、又、ローラピッ
チを短くする為にローラ径を小さくするとローラが撓む
ことが原因となって、ローラ径の径小化には限界があり
、従って、バルジング変形による鋳片品質の改善には限
界がちった。
これに対し第２図に示す静水玉軸受５，６，７゜８は平
面状に鋳片２の凝固殻３をベルト９．１０を介して支持
している。又、静水圧軸受５は高圧水供給孔１１より、
高圧の冷却水をベルト９面に噴射し、これを矢印方向に
流してベルト９と軸受面に５〜１００μｍの間隙を作り
、鋳片２の未凝固部分の静圧を支持すると共に鋳片の冷
却を行う。
面状に鋳片２の凝固殻３をベルト９．１０を介して支持
している。又、静水圧軸受５は高圧水供給孔１１より、
高圧の冷却水をベルト９面に噴射し、これを矢印方向に
流してベルト９と軸受面に５〜１００μｍの間隙を作り
、鋳片２の未凝固部分の静圧を支持すると共に鋳片の冷
却を行う。
この様に、第２図のベルト式連続鋳造機では連続したベ
ル）９．１０により鋳片２を支持する為、第１図で示し
た連続鋳造機に於けるバルジング変形は生じない。しか
も、ベルト９．１０と静水圧軸受面には間隙が生じる為
、固定された静水圧軸受５〜８に対［−、ベル）９．１
０と鋳片２を移動しても、溶鋼静圧による抵抗を極めて
小さなものとすることが出来る。然しなから、この抵抗
は０ではなく、前述した様に溶鋼静圧を受ける区間が長
くなると、これに比例して抵抗が増大する。
ル）９．１０により鋳片２を支持する為、第１図で示し
た連続鋳造機に於けるバルジング変形は生じない。しか
も、ベルト９．１０と静水圧軸受面には間隙が生じる為
、固定された静水圧軸受５〜８に対［−、ベル）９．１
０と鋳片２を移動しても、溶鋼静圧による抵抗を極めて
小さなものとすることが出来る。然しなから、この抵抗
は０ではなく、前述した様に溶鋼静圧を受ける区間が長
くなると、これに比例して抵抗が増大する。
そこで、本発明ではこの抵抗増大を軽減する為、第２図
に示すように静水圧軸受５〜８の接続部にローラ１２，
１３を設け、これらローラ１２゜１３を駆動することに
より、ベル）９．１０に駆動力を与え、ベルト９に加わ
る抵抗を軽減するようにしている。しかも、このように
静水圧軸受部にローラを配置する構造は、第１図に示し
たローラ１の配置とは異り、平面状の軸受を介し非連続
的にローラを配置している為、溶鋼静圧の非支持部長は
第１図のそれに比較して１／２以下とな９、しかもバル
ジング変形は前述したように非支持部長の４乗に比例す
る為、第２図に示すローラ配置では第１図に示したもの
に比べてバルジング変形率は１／１６になり、鋳片２の
品質の低下は殆ど生しない。従って、本発明では静水圧
軸受部を鋳造速度に比例して必要なだけ長ぐすることが
出来る為、鋳造速度の高速化を図ることが出来る。又、
各静水圧軸受の接続は図示の如くローラ１２とローラ１
３とを静水圧軸受５，６の接続部と静水圧軸受７，８の
接続部に設けるため、静水圧軸受間に多少の段差があっ
ても、この溶鋼静圧非支持部において吸収することがで
き、べ四ト鋳型の設定を簡単とすることができる。
に示すように静水圧軸受５〜８の接続部にローラ１２，
１３を設け、これらローラ１２゜１３を駆動することに
より、ベル）９．１０に駆動力を与え、ベルト９に加わ
る抵抗を軽減するようにしている。しかも、このように
静水圧軸受部にローラを配置する構造は、第１図に示し
たローラ１の配置とは異り、平面状の軸受を介し非連続
的にローラを配置している為、溶鋼静圧の非支持部長は
第１図のそれに比較して１／２以下とな９、しかもバル
ジング変形は前述したように非支持部長の４乗に比例す
る為、第２図に示すローラ配置では第１図に示したもの
に比べてバルジング変形率は１／１６になり、鋳片２の
品質の低下は殆ど生しない。従って、本発明では静水圧
軸受部を鋳造速度に比例して必要なだけ長ぐすることが
出来る為、鋳造速度の高速化を図ることが出来る。又、
各静水圧軸受の接続は図示の如くローラ１２とローラ１
３とを静水圧軸受５，６の接続部と静水圧軸受７，８の
接続部に設けるため、静水圧軸受間に多少の段差があっ
ても、この溶鋼静圧非支持部において吸収することがで
き、べ四ト鋳型の設定を簡単とすることができる。
以下本発明の一実施例を図面に従って説明する。
第３図は本発明のベルト式連続鋳造機の一実施例を示す
構成図である。タンディツシュ３１の溶湯３２はノズル
３３よりベルト鋳型３４に注湯されるつとのベルト鋳型
３４は第３図の■−■断面図である第４図にその詳細を
示す如く、相対する長辺側のベル）３５．３６及び短辺
３７で構成されている。ベル）３５．３６は静水圧軸受
３８゜４５で支持される。即ち、冷却水が供給孔５２よ
りベルトと静水圧軸受面間に噴出され、溶鋼の冷却と共
に流体抵抗圧を生じ溶鋼の静圧を支持する。
構成図である。タンディツシュ３１の溶湯３２はノズル
３３よりベルト鋳型３４に注湯されるつとのベルト鋳型
３４は第３図の■−■断面図である第４図にその詳細を
示す如く、相対する長辺側のベル）３５．３６及び短辺
３７で構成されている。ベル）３５．３６は静水圧軸受
３８゜４５で支持される。即ち、冷却水が供給孔５２よ
りベルトと静水圧軸受面間に噴出され、溶鋼の冷却と共
に流体抵抗圧を生じ溶鋼の静圧を支持する。
第３図にもどって、静水圧軸受部は上部に静水圧軸受３
８〜４４が配列され、下部に静水圧軸受４５〜５１が配
列されたものからなっている。しかもこれら静水圧軸受
部の各接続間には、ローラ５３が配設されている。この
ローラー５３は第５図に示す如く、軸受５４により支持
され、スピンドル５５．５６を介してモータ５７，５８
により駆動される。
８〜４４が配列され、下部に静水圧軸受４５〜５１が配
列されたものからなっている。しかもこれら静水圧軸受
部の各接続間には、ローラ５３が配設されている。この
ローラー５３は第５図に示す如く、軸受５４により支持
され、スピンドル５５．５６を介してモータ５７，５８
により駆動される。
上記の複数個の静水圧軸受は上部支持フレーム５９．６
０．６１及び丁部支持フレーム６２゜６３．６４により
支持され、架台６５に設置されている。ベルト３５は鋳
片６６の上面に静水圧軸受の流体圧を介して押圧され、
カイトローラ６７及び駆動ガイドローラ６８，６９．７
０により鋳片６６の進行方向に１駆動される。父、ベル
ト３６もガイドローラ７１．７２及び駆動ガイドローラ
７３．７４．７５によ抄駆動される。
０．６１及び丁部支持フレーム６２゜６３．６４により
支持され、架台６５に設置されている。ベルト３５は鋳
片６６の上面に静水圧軸受の流体圧を介して押圧され、
カイトローラ６７及び駆動ガイドローラ６８，６９．７
０により鋳片６６の進行方向に１駆動される。父、ベル
ト３６もガイドローラ７１．７２及び駆動ガイドローラ
７３．７４．７５によ抄駆動される。
このような構成の連続鋳造機に於いては、前述したよう
に９０ｍ＋ｎ厚の鋳片を１０ｙｎ／ｍｍの高速度で製造
する場合には、鋳片の内部まで完全に凝固するだめの時
間は約３分で、従って溶鋼を支持する区間は３ｏｍ必要
となる。溶鋼平均静圧は通常４ Ｋ７ ／ ｃｒｌ程度
であるから、静水圧軸受全長に加わる加重Ｐは鋳片幅１
ｍに付き、４ Ｋｒ／ｉｘ ３０ ｍＸ１７７Ｚ２＝１
２００ｔとなる。従って、静水圧軸受の摩擦係数は０．
０３であるからベルトに対する駆動ガイドローラによる
引張力は３６を必要となる。父、ベルトの厚みは１．２
ｍｍ程度のものが選定されるため、ベルトにかかる引張
力は３０ Ｋｇ／＋＋ｍ２と犬きくなり、従来のローラ
が取９付けていないこの種の連続鋳造機ではベルト破断
の問題が生じるのは前述の通ゆである。
に９０ｍ＋ｎ厚の鋳片を１０ｙｎ／ｍｍの高速度で製造
する場合には、鋳片の内部まで完全に凝固するだめの時
間は約３分で、従って溶鋼を支持する区間は３ｏｍ必要
となる。溶鋼平均静圧は通常４ Ｋ７ ／ ｃｒｌ程度
であるから、静水圧軸受全長に加わる加重Ｐは鋳片幅１
ｍに付き、４ Ｋｒ／ｉｘ ３０ ｍＸ１７７Ｚ２＝１
２００ｔとなる。従って、静水圧軸受の摩擦係数は０．
０３であるからベルトに対する駆動ガイドローラによる
引張力は３６を必要となる。父、ベルトの厚みは１．２
ｍｍ程度のものが選定されるため、ベルトにかかる引張
力は３０ Ｋｇ／＋＋ｍ２と犬きくなり、従来のローラ
が取９付けていないこの種の連続鋳造機ではベルト破断
の問題が生じるのは前述の通ゆである。
そこで、第３図に示すように本実施例の静水圧軸受部に
はローラ５３が設けられ、これを第５図に示すように駆
動して、ベルト３５．３６の引張り抵抗を軽減している
。このローラ５３には（ｆｆ −ラ径がφ２００程度の
ものが選定され、はぼローラ部分の間の溶鋼静圧を支持
するよりにしである。
はローラ５３が設けられ、これを第５図に示すように駆
動して、ベルト３５．３６の引張り抵抗を軽減している
。このローラ５３には（ｆｆ −ラ径がφ２００程度の
ものが選定され、はぼローラ部分の間の溶鋼静圧を支持
するよりにしである。
従って、このローラ１本に加わる平均溶鋼静圧Ｐは鋳片
１ｍ幅当り、４Ｋｆｌｃｒｄ×１ｙｎＸ０．２ｍ−８ｔ
となる。又、ベルト３５．３６とローラ５３間の摩擦係
数は０．１５程度であるから、ローラ１本によりベルト
を駆動する力は１．２１となる。従って、本実施例では
、上記のようなローラ５３を多数設置することにより、
駆動ガイドローラによるベルトにかかる引張り力を減少
させてベルト破断の問題を解消している。又、第３図に
示すようにローラ５３は各静水圧軸受の端部に配置して
いる為、各静水圧軸受の接続部に生ずる段差の影響を緩
和することが出来、多数の静水圧軸受部の設定配列作業
を容易としている。
１ｍ幅当り、４Ｋｆｌｃｒｄ×１ｙｎＸ０．２ｍ−８ｔ
となる。又、ベルト３５．３６とローラ５３間の摩擦係
数は０．１５程度であるから、ローラ１本によりベルト
を駆動する力は１．２１となる。従って、本実施例では
、上記のようなローラ５３を多数設置することにより、
駆動ガイドローラによるベルトにかかる引張り力を減少
させてベルト破断の問題を解消している。又、第３図に
示すようにローラ５３は各静水圧軸受の端部に配置して
いる為、各静水圧軸受の接続部に生ずる段差の影響を緩
和することが出来、多数の静水圧軸受部の設定配列作業
を容易としている。
尚、上記ローラ５３は第１図に示すように連続的に配列
すると溶鋼のバルジング変形が犬となるので、第１図に
示すように、ロー２５３の間に静水圧軸受が配置される
ように非連続的に設けてちる。又、ローラ５３は静水圧
軸受の端部でなく、中央部に設けることも可能である。
すると溶鋼のバルジング変形が犬となるので、第１図に
示すように、ロー２５３の間に静水圧軸受が配置される
ように非連続的に設けてちる。又、ローラ５３は静水圧
軸受の端部でなく、中央部に設けることも可能である。
更に、上記実施例の如く湾曲方式の連続鋳造機では、鋳
片６６を曲げる部分に曲げ反力が生じるので、この反力
が集中する部分にローラ５３を設けて、ベルト３５．３
６に加わる抵抗をさらに減少させることも出来る。
片６６を曲げる部分に曲げ反力が生じるので、この反力
が集中する部分にローラ５３を設けて、ベルト３５．３
６に加わる抵抗をさらに減少させることも出来る。
本実例によれば、複数の静水圧軸受３８〜５１によりベ
ルト３５．３６を支持し、且つ、各静水圧軸受部にロー
ラ５３を配置し、このロー２５３を駆動してベル）３５
．３６の移動の補助とすることにより、ベルト３５．３
６にかかる引張力を減少させてベルト破断の恐れなしで
静水圧軸受部を長くすることが出来る。この為、ベルト
式連続鋳造機の鋳造の高速化を図る効果があり、生産性
を大幅にアップする効果がある。又、静水圧軸受端部に
ローラ５３を配置してあり、静水圧軸受接続部に多少の
段差があっても溶鋼の静圧を吸収することが出来る為、
ベルト鋳型３４の設定を簡単とし連続鋳造機の運転を容
易とする効果がある。
ルト３５．３６を支持し、且つ、各静水圧軸受部にロー
ラ５３を配置し、このロー２５３を駆動してベル）３５
．３６の移動の補助とすることにより、ベルト３５．３
６にかかる引張力を減少させてベルト破断の恐れなしで
静水圧軸受部を長くすることが出来る。この為、ベルト
式連続鋳造機の鋳造の高速化を図る効果があり、生産性
を大幅にアップする効果がある。又、静水圧軸受端部に
ローラ５３を配置してあり、静水圧軸受接続部に多少の
段差があっても溶鋼の静圧を吸収することが出来る為、
ベルト鋳型３４の設定を簡単とし連続鋳造機の運転を容
易とする効果がある。
以上記述した如く本発明のベルト式連続鋳造機によれば
、鋳型を構成するベルトを多数の静水圧軸受を連結した
もので支持し、且つ静水圧軸受部に間隔を開けて複数の
ローラを配置してベルトにかかる引張力を減少させるこ
とによム運転を容易とし且つ鋳造の高速化を図ることが
出来るっ
、鋳型を構成するベルトを多数の静水圧軸受を連結した
もので支持し、且つ静水圧軸受部に間隔を開けて複数の
ローラを配置してベルトにかかる引張力を減少させるこ
とによム運転を容易とし且つ鋳造の高速化を図ることが
出来るっ
第１図は従来の連続鋳造機の一例を示す概略構成図、第
２図は本発明の原理を示すベルト式連続鋳造機の一部断
面図、第３図は本発明のベルト式連続鋳造機の一実施例
を示す構成図、第４図は第３図のＩＶ −ＩＶ断面図、
第５図は第１図に示したローラ５３の詳細構成図である
。
２図は本発明の原理を示すベルト式連続鋳造機の一部断
面図、第３図は本発明のベルト式連続鋳造機の一実施例
を示す構成図、第４図は第３図のＩＶ −ＩＶ断面図、
第５図は第１図に示したローラ５３の詳細構成図である
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、矩型の鋳型の相対する長辺側の外殻を構成するベル
トを、造形される鋳片と略同速度で移動させることによ
り鋳片を連続的に鋳造して取出すベルト式連続鋳造機に
おいて、連接した複数の静水圧軸受で前記ベルトを支持
し、前記静水圧軸受部に複数のローラを間隔をあけて配
設すること全特徴とするベルト式連続鋳造機。 ２、静水圧軸受部に配設されるローラのうち少なくとも
１個以上駆動して前記ベルトの移動を補助することを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のベルト式連続鋳造
機。 ３゜各静水圧軸受の端部にローラを配設したことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のベルト式連続鋳造機
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3281083A JPS59159253A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | ベルト式連続鋳造機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3281083A JPS59159253A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | ベルト式連続鋳造機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159253A true JPS59159253A (ja) | 1984-09-08 |
| JPH035896B2 JPH035896B2 (ja) | 1991-01-28 |
Family
ID=12369182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3281083A Granted JPS59159253A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | ベルト式連続鋳造機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159253A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279341A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ベルト式連続鋳造機のモ−ルド冷却装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50123038A (ja) * | 1974-03-15 | 1975-09-27 |
-
1983
- 1983-03-02 JP JP3281083A patent/JPS59159253A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50123038A (ja) * | 1974-03-15 | 1975-09-27 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279341A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ベルト式連続鋳造機のモ−ルド冷却装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH035896B2 (ja) | 1991-01-28 |
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