JPS59168093A - ガスからｃｏ↓２及び／又はｈ↓２ｓを除去する方法 - Google Patents
ガスからｃｏ↓２及び／又はｈ↓２ｓを除去する方法Info
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- JPS59168093A JPS59168093A JP59042189A JP4218984A JPS59168093A JP S59168093 A JPS59168093 A JP S59168093A JP 59042189 A JP59042189 A JP 59042189A JP 4218984 A JP4218984 A JP 4218984A JP S59168093 A JPS59168093 A JP S59168093A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
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- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/11—Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
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- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
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- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
／又はＨ２Ｓを除去する方法に関する。
例えはコール（ Ａ． Ｌ． Ｋｏｈ．１ ）及びリー
ゼンフエルド（ Ｆ． Ｃ． Ｒｉｅｓｅｎｆｅｌｄ
）著゛ゞカス・ビコーリフイケイション（ （）ａｓ
Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ ）”第３版（ ｌ９’７９
年）カラモノエタノールアミン又はジェタノールアミン
の水溶液，又はシクロテトラメチレンスルホンとジイン
プロパノールアミンの水溶液との混合物をガスからＣ０
２及び／又はＨ２Ｓを除去するための溶剤として使用す
ることは公知である。この方法ではＣＯ２及び場合によ
りＨ２Ｓを負荷した溶剤をストリッピング塔で蒸気を供
給することにより再生することか必要であり、このこと
は著しいエネルギー消費と結び付いている。高級炭化水
素を含有する天然ガスからシクロテトラメチレンスルホ
ンとジイソブロノぐノールアミンの水溶液との／Ｊ６合
物を用いてＣＯ２及び場合によりＨ２Ｓを除去する際に
は、高級炭化水素が当該溶剤中で比較曲間い溶解性を有
し、従ってストリッピング塔の頂部から取出された酸性
ガスが比較的高い含量の炭化水素を有することになり、
それにより酸性カスがＨ２Ｓを含有する場合、後続のク
ラウス装置にトラブルを生じる恐れがあることが付加的
な欠点として生しる。更に、第１級又は第２級アミン、
例えばモノエタノールアミン又はジェタノールアミンは
一般に比較的低濃度の上記アルカノールアミンを有する
水溶液として使用されうるにすぎない。
ゼンフエルド（ Ｆ． Ｃ． Ｒｉｅｓｅｎｆｅｌｄ
）著゛ゞカス・ビコーリフイケイション（ （）ａｓ
Ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ ）”第３版（ ｌ９’７９
年）カラモノエタノールアミン又はジェタノールアミン
の水溶液，又はシクロテトラメチレンスルホンとジイン
プロパノールアミンの水溶液との混合物をガスからＣ０
２及び／又はＨ２Ｓを除去するための溶剤として使用す
ることは公知である。この方法ではＣＯ２及び場合によ
りＨ２Ｓを負荷した溶剤をストリッピング塔で蒸気を供
給することにより再生することか必要であり、このこと
は著しいエネルギー消費と結び付いている。高級炭化水
素を含有する天然ガスからシクロテトラメチレンスルホ
ンとジイソブロノぐノールアミンの水溶液との／Ｊ６合
物を用いてＣＯ２及び場合によりＨ２Ｓを除去する際に
は、高級炭化水素が当該溶剤中で比較曲間い溶解性を有
し、従ってストリッピング塔の頂部から取出された酸性
ガスが比較的高い含量の炭化水素を有することになり、
それにより酸性カスがＨ２Ｓを含有する場合、後続のク
ラウス装置にトラブルを生じる恐れがあることが付加的
な欠点として生しる。更に、第１級又は第２級アミン、
例えばモノエタノールアミン又はジェタノールアミンは
一般に比較的低濃度の上記アルカノールアミンを有する
水溶液として使用されうるにすぎない。
それというのも高濃度を使用すると装置部分に重度の腐
食障害が生じるからである。
食障害が生じるからである。
従って、公知方法の欠点を回避することができる。ガス
からＣ０２及び／又は１（２Ｓを除去する方法を見出す
必要性が牛した。
からＣ０２及び／又は１（２Ｓを除去する方法を見出す
必要性が牛した。
ところで、Ｃ０２及び／又はＨ２Ｓを含有するカスから
アルカ／−ルアミンを含有する水性吸収液を用いてＣＯ
□及び／又はＨ２Ｓを除去するための有利な方法か見出
され、該方法はＣＯ２及び／又１ＩｉＨ２ｓを含有する
ガスを吸収工程で４０〜１００℃の温度でメチルジェタ
ノールアミン２０〜７０重量％を含有する水性吸収液で
処理し、吸収工程の頂部から処理したガスを取出し、吸
収工程の底部からＣ０２及び／又はＪ（２Ｓを負荷した
水性吸収液を取出しかつ再生のために少なくとも２回の
放圧工程で放圧しかつその際最後の放圧工程を大気圧に
対して低下した圧力で実施しかつ再生した吸収液を吸収
工程に戻すことを特徴とする。
アルカ／−ルアミンを含有する水性吸収液を用いてＣＯ
□及び／又はＨ２Ｓを除去するための有利な方法か見出
され、該方法はＣＯ２及び／又１ＩｉＨ２ｓを含有する
ガスを吸収工程で４０〜１００℃の温度でメチルジェタ
ノールアミン２０〜７０重量％を含有する水性吸収液で
処理し、吸収工程の頂部から処理したガスを取出し、吸
収工程の底部からＣ０２及び／又はＪ（２Ｓを負荷した
水性吸収液を取出しかつ再生のために少なくとも２回の
放圧工程で放圧しかつその際最後の放圧工程を大気圧に
対して低下した圧力で実施しかつ再生した吸収液を吸収
工程に戻すことを特徴とする。
本方法の有利な１実施態様では、１吸収工程及び放圧工
程の頂部から取出されるガス流内に水が含有されている
ことによる水の損失を補償するために最後から２番目の
放圧工程の底部から水の４１３失に相応する量の水蒸気
を供給する。
程の頂部から取出されるガス流内に水が含有されている
ことによる水の損失を補償するために最後から２番目の
放圧工程の底部から水の４１３失に相応する量の水蒸気
を供給する。
本発明の方法によれば、Ｃ０２及び／又はＨ２Ｓを負荷
した溶剤はストリッピング塔を使用することなく放圧だ
けによって再生される。従って設備費並びにエネルギー
消費コストの著しい減少が達成される。更に、該新規方
法では吸収液に比較的高いメチルジェタノールアミン濃
度を使用することかでき、しかもガス洗浄装置に腐食障
害は生じない。本発明方法のもう１つの利点は、ガス乙
し浄装置において吸収塔及び放圧容器の頂部から取出さ
れるガス流に含有される水によって生じる水の損失を、
該水の損失に相応する量の水蒸気を最後から２番目の放
圧工程の底部から供給することにより補償づ−ることカ
；できることにある。この操作法により、ガス洗浄装置
の水収支の制御の他に同時にガスｂし浄装置の熱収支を
制御することかでき。
した溶剤はストリッピング塔を使用することなく放圧だ
けによって再生される。従って設備費並びにエネルギー
消費コストの著しい減少が達成される。更に、該新規方
法では吸収液に比較的高いメチルジェタノールアミン濃
度を使用することかでき、しかもガス洗浄装置に腐食障
害は生じない。本発明方法のもう１つの利点は、ガス乙
し浄装置において吸収塔及び放圧容器の頂部から取出さ
れるガス流に含有される水によって生じる水の損失を、
該水の損失に相応する量の水蒸気を最後から２番目の放
圧工程の底部から供給することにより補償づ−ることカ
；できることにある。この操作法により、ガス洗浄装置
の水収支の制御の他に同時にガスｂし浄装置の熱収支を
制御することかでき。
従って熱収支の制御のためにガス洗浄装置内に存在する
熱交換器を小さくするか又は場合によっては完全に取外
すことができる。最後の放圧工程を減圧下で実施するこ
とによりＣＯ２及び／又はＨ２Ｓ含有率の低い再生吸収
液が得られる。従って少量の吸収液を循環させればよく
、ひいてはエネルギー需要において相応する倹約が１〕
なわれる。
熱交換器を小さくするか又は場合によっては完全に取外
すことができる。最後の放圧工程を減圧下で実施するこ
とによりＣＯ２及び／又はＨ２Ｓ含有率の低い再生吸収
液が得られる。従って少量の吸収液を循環させればよく
、ひいてはエネルギー需要において相応する倹約が１〕
なわれる。
本発明方法のもう１つの有利な実施態様では。
最後の放圧工程における減圧を水蒸気噴射装置ｉｆで発
生させる。この場合には、最後の放圧工程の頂部から取
出したガスを、水蒸気噴射装置を駆動する水蒸気と一緒
に最後から２番目の放圧工程の底部から供給するのが有
利な場合もある。
生させる。この場合には、最後の放圧工程の頂部から取
出したガスを、水蒸気噴射装置を駆動する水蒸気と一緒
に最後から２番目の放圧工程の底部から供給するのが有
利な場合もある。
本発明方法に基づき処理されるガスとしては。
例えは石炭ガス化ガス、合成ガス、コークス炉ガス及び
特に天然ガスが該当する。本発明方法はメタンの他に高
級炭化水素を含有する天然カスからＣ０２及び／又はＨ
２Ｓを除去するために有利に適用される。これらの高級
炭化水素としては、一般にＣ２−３０−炭化水素、殊に
０２−２０−炭化水素、特に一般に脂肪族であるＣ２−
１２−炭化水素１例えばエタン。
特に天然ガスが該当する。本発明方法はメタンの他に高
級炭化水素を含有する天然カスからＣ０２及び／又はＨ
２Ｓを除去するために有利に適用される。これらの高級
炭化水素としては、一般にＣ２−３０−炭化水素、殊に
０２−２０−炭化水素、特に一般に脂肪族であるＣ２−
１２−炭化水素１例えばエタン。
プロパン、イソブタン、ｎ−ブタン、インペンタン、ｎ
−ペンタン、ヘキザン、ヘプタン、オクタン、ノナン、
デカン及び高級同族体が該当する。
−ペンタン、ヘキザン、ヘプタン、オクタン、ノナン、
デカン及び高級同族体が該当する。
高級炭化水素は脂肪族炭化水素の他になお芳香族炭化水
素例えばベンゼンを含有することができる。
素例えばベンゼンを含有することができる。
天然カスの高級炭化水素の含有率は一般に０．１〜４０
モル％、殊に０．５〜３０モル％［に１〜２０モル％で
ある。
モル％、殊に０．５〜３０モル％［に１〜２０モル％で
ある。
ガスはＣＯ２含有率一般に１〜９０モル％、殊に２〜９
０モル％、特に５〜６０モル％を有する。ガスはＣＯ２
の他に別の酸性ガスとしてＨ２Ｓを含有するか、又は１
１□Ｓ）ζけを例えば数モルｐｐｍ 、例えば１モルｐ
ｐｍ〜５０モル％、殊に１０モルｐｐｌＴ１〜４０モル
％を含有することができる。
０モル％、特に５〜６０モル％を有する。ガスはＣＯ２
の他に別の酸性ガスとしてＨ２Ｓを含有するか、又は１
１□Ｓ）ζけを例えば数モルｐｐｍ 、例えば１モルｐ
ｐｍ〜５０モル％、殊に１０モルｐｐｌＴ１〜４０モル
％を含有することができる。
本発明方法のためには、溶剤としてメチルジェタノール
アミン２０〜７０重量％、殊に３０へ６５重量％、特に
４０〜６０重量％を含有する水性吸収液を使用する。有
利にはメチルジェタノールアミン水溶液１例えば工業用
純度のメチルジェタノールアミンの水溶液を使用する。
アミン２０〜７０重量％、殊に３０へ６５重量％、特に
４０〜６０重量％を含有する水性吸収液を使用する。有
利にはメチルジェタノールアミン水溶液１例えば工業用
純度のメチルジェタノールアミンの水溶液を使用する。
本方法の有利なｌ実施態様では、付加的に第１級アミン
又はアルカノールアミン例えばモノエタノールアミン、
殊に第２級アミン又はアルカノールアミン、有利にはメ
チルモノエタノールアミン、極めて有利にはピペラジン
０．１〜１モル／１．殊に０．２〜０．８モル／ｌ、特
に０．２５〜０．６モル／Ｌを含有するメチルジェタノ
ールアミン水溶液を使用する。本発明方法は、 ＣＯ
２及び／又はＨ２Ｓを含有するガスをまず吸収工程でメ
チルジェタノールアミンを含有する吸１■液で処理する
形式で実施する。この場合Ｖ：、は。
又はアルカノールアミン例えばモノエタノールアミン、
殊に第２級アミン又はアルカノールアミン、有利にはメ
チルモノエタノールアミン、極めて有利にはピペラジン
０．１〜１モル／１．殊に０．２〜０．８モル／ｌ、特
に０．２５〜０．６モル／Ｌを含有するメチルジェタノ
ールアミン水溶液を使用する。本発明方法は、 ＣＯ
２及び／又はＨ２Ｓを含有するガスをまず吸収工程でメ
チルジェタノールアミンを含有する吸１■液で処理する
形式で実施する。この場合Ｖ：、は。
吸収工程では吸収液のために４０〜１００℃、殊に５０
〜９０°Ｃ１特に６０〜８０’Ｃの温度を保持する。吸
収工程では、一般に工ｏ〜１］−〇バール、殊に２０〜
１００バール、特に３０〜９０バールの圧力を適用する
。
〜９０°Ｃ１特に６０〜８０’Ｃの温度を保持する。吸
収工程では、一般に工ｏ〜１］−〇バール、殊に２０〜
１００バール、特に３０〜９０バールの圧力を適用する
。
吸収工程としては、吸収塔、一般に充填塔又は棚段塔を
使用するのか有利である。有利には処理すべきガスは塔
底からかつ吸収液は吸収塔の頂部から供給する。この場
合酸性ガスＣＯ２及び／又はＨ２Ｓは向流で洗浄される
。場合により存在するＨ２Ｓは十分に、処理したカス中
のＨ２Ｓ含有率か一般に最高１２０モル：ｐｐｍ、、殊
に最高１０モルｐｌ）ｍ 、特に最高３モルｐｐｍにな
るまで洗浄するのが有利であるｔＺ、場合によっては処
理したガス中のＣＯ２含有率が最高約０．５〜６モル％
、殊に０．５〜５モル％、特Ｋｌ〜４モル％になる壕で
ガス中のＣＯ２を洗浄するのが有利である。処理したガ
スは有利には吸収塔の頂部から有利には吸収液の供給口
の」二にある点から取出すのが有利である。酸性ガスＣ
Ｏ２及び／又はＨ２Ｓを負荷した吸収液は有利には吸収
塔の底部から取出す。
使用するのか有利である。有利には処理すべきガスは塔
底からかつ吸収液は吸収塔の頂部から供給する。この場
合酸性ガスＣＯ２及び／又はＨ２Ｓは向流で洗浄される
。場合により存在するＨ２Ｓは十分に、処理したカス中
のＨ２Ｓ含有率か一般に最高１２０モル：ｐｐｍ、、殊
に最高１０モルｐｌ）ｍ 、特に最高３モルｐｐｍにな
るまで洗浄するのが有利であるｔＺ、場合によっては処
理したガス中のＣＯ２含有率が最高約０．５〜６モル％
、殊に０．５〜５モル％、特Ｋｌ〜４モル％になる壕で
ガス中のＣＯ２を洗浄するのが有利である。処理したガ
スは有利には吸収塔の頂部から有利には吸収液の供給口
の」二にある点から取出すのが有利である。酸性ガスＣ
Ｏ２及び／又はＨ２Ｓを負荷した吸収液は有利には吸収
塔の底部から取出す。
引続き、負荷した吸収液を少なくとも２．殊に２〜５．
特に２又は３工程の放圧工程で再生する。
特に２又は３工程の放圧工程で再生する。
その際最後の放圧工程は大気圧に対して低下した圧力で
実施しかつ場合により同ＩＩ、？に吸収工程及び放圧工
程の頂部から取出されたガス流内に含有される水による
水の損失を補償するために最後から２番目の放圧工程の
底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供給する。こ
の場合、有利には最後の放圧工程では０．５〜約１バー
ル、殊に０．７〜約１バールの圧力に維持する。最後の
放圧工程における減Ｉｆは例えば真空発生のために通常
使用される装置１例えば真空ポンプを使用して調製する
ことができる。最後の放圧工程における減圧は水魚□気
噴躬装置を用いて発生させるのが特に有利である。
実施しかつ場合により同ＩＩ、？に吸収工程及び放圧工
程の頂部から取出されたガス流内に含有される水による
水の損失を補償するために最後から２番目の放圧工程の
底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供給する。こ
の場合、有利には最後の放圧工程では０．５〜約１バー
ル、殊に０．７〜約１バールの圧力に維持する。最後の
放圧工程における減Ｉｆは例えば真空発生のために通常
使用される装置１例えば真空ポンプを使用して調製する
ことができる。最後の放圧工程における減圧は水魚□気
噴躬装置を用いて発生させるのが特に有利である。
本発明方法で吸収工程及び放圧工程の］１′［部から取
出されるガス流内に含有された水によって生しる水の損
失の補償するためには、有利には最後から２番目の放圧
工程の底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供給す
る。一般には、取出されるガス流内に含有された水は主
として水蒸気として取出される。最後から２番目の放圧
工程の底からは、低圧、中圧又は高圧蒸気、すなわち例
えば１．５〜１００バールの蒸気を供給することｔＺで
きる。
出されるガス流内に含有された水によって生しる水の損
失の補償するためには、有利には最後から２番目の放圧
工程の底部から水の損失に相応する量の水蒸気を供給す
る。一般には、取出されるガス流内に含有された水は主
として水蒸気として取出される。最後から２番目の放圧
工程の底からは、低圧、中圧又は高圧蒸気、すなわち例
えば１．５〜１００バールの蒸気を供給することｔＺで
きる。
低圧範囲の蒸気１例えば１．５〜１０バールの蒸気。
好ましくは１．５〜５バールの蒸気を使用するのか有利
である。それというのもこの低圧蒸気は一般に廉価に入
手されるからである。
である。それというのもこの低圧蒸気は一般に廉価に入
手されるからである。
最後の放圧工程の頂部から取出したガスは大気に放出す
るか、又はなおＨ２Ｓを含有している場合に例えばクラ
ウス装置でＨ２Ｓを酸化することにより後処理すること
ができる。本発明方法の有利なｌ実施態様では、最後の
放圧工程における減ｆ］ビを水蒸気噴射装置により発生
させる。この場合には最後の放圧ゴニ程の頂部から取出
した力スを、水蒸気噴射装置を作動する水蒸気と一緒に
最後力１ら２番目の底部から供給するのか有利である。
るか、又はなおＨ２Ｓを含有している場合に例えばクラ
ウス装置でＨ２Ｓを酸化することにより後処理すること
ができる。本発明方法の有利なｌ実施態様では、最後の
放圧工程における減ｆ］ビを水蒸気噴射装置により発生
させる。この場合には最後の放圧ゴニ程の頂部から取出
した力スを、水蒸気噴射装置を作動する水蒸気と一緒に
最後力１ら２番目の底部から供給するのか有利である。
水蒸気噴射装置を作動するためのＡ（蒸気を最後から２
番目の放圧工程の底部からｊＨ給する場合には、水蒸気
噴射装置は本方法の水の（長欠を行１１償するために必
要であるような量の水蒸気で作動させるのが有利である
。しかじな）！５ｘ ｂ 、水蒸気噴射装置を水の損失
に相応する水蒸気量をｈｌｉ ＊するためより少ない量
で作動しかつ最後力・ら２番目の放圧工程の底から付加
的に水の損失を補償するためにはなお足りない水蒸気量
を供給することもｌＪＪ （ｉ’ａである。水蒸気噴射
装置を作動させるためには ＋１Ｊ圧又は高圧蒸気を使
用すること７５Ｎできる。ｌＴＩコ圧範囲内の蒸気１例
えば５〜２０／・−ル蒸気、殊に５〜１０バール蒸気を
使用するのが有利である。
番目の放圧工程の底部からｊＨ給する場合には、水蒸気
噴射装置は本方法の水の（長欠を行１１償するために必
要であるような量の水蒸気で作動させるのが有利である
。しかじな）！５ｘ ｂ 、水蒸気噴射装置を水の損失
に相応する水蒸気量をｈｌｉ ＊するためより少ない量
で作動しかつ最後力・ら２番目の放圧工程の底から付加
的に水の損失を補償するためにはなお足りない水蒸気量
を供給することもｌＪＪ （ｉ’ａである。水蒸気噴射
装置を作動させるためには ＋１Ｊ圧又は高圧蒸気を使
用すること７５Ｎできる。ｌＴＩコ圧範囲内の蒸気１例
えば５〜２０／・−ル蒸気、殊に５〜１０バール蒸気を
使用するのが有利である。
最後から２番目の放圧工程は、約１〜５ ／＜ ／し
。
。
殊Ｋｌ 〜 ２．５７ペ − ル、特 に １〜１．
５ ）訃 −ル−ｃ 実ｕ（＝するのが有利である。
５ ）訃 −ル−ｃ 実ｕ（＝するのが有利である。
放圧のためには１例えば塔として構成されていてもよい
放圧容器を使用するのが有利である。これらの放圧容器
は特殊な組込み体を有していなくともよい。しかしなが
ら１組込み体例えは充填体を備えた塔を使用することも
てきる。
放圧容器を使用するのが有利である。これらの放圧容器
は特殊な組込み体を有していなくともよい。しかしなが
ら１組込み体例えは充填体を備えた塔を使用することも
てきる。
酸性ガスＣＯ２及び／又は■１□Ｓは有利には最後の放
圧工程の頂部から、又は最、後の放圧工程の頂部から取
出したガスを水蒸気噴射装置を作動させるための水蒸気
と一緒に最後から２＆目の放圧工程の底から供給する場
合には、最後から２番目の放圧工程の頂部から取出す。
圧工程の頂部から、又は最、後の放圧工程の頂部から取
出したガスを水蒸気噴射装置を作動させるための水蒸気
と一緒に最後から２＆目の放圧工程の底から供給する場
合には、最後から２番目の放圧工程の頂部から取出す。
最後の放圧工程の底から取出した再生吸収液は吸収工程
に戻す。
に戻す。
次に、第１図及び第２図に系統１ンＩで示した２の実施
例につき本発明の詳細な説明する。
例につき本発明の詳細な説明する。
第１図によれば、 ＣＯ２及び／又はＨ２Ｓを含有す
るガス、例えば関級炭化水素例えば脂肪族Ｃ２−７゜−
炭化水素を含有する天然ガスは導管ｌを介して加圧］；
に吸収塔２の塔底に導入される。同時に、導管３を介し
て吸収液として２０〜７０重量％のメチルジェタノール
アミン水溶液が吸収塔の頂部から供給される。ガスに対
して向流で供給される吸収液は酸性ガスＣＯ□及び／又
はＨ２Ｓで負荷されかつ負荷された吸収液は導管４を介
して吸収塔の底から取出される。洗浄されたガスは導管
１３を介して吸収塔の頂部から取出される。引続き、負
荷された吸収液流４は例えは弁を介して又は有利には放
圧タービン５を介して放圧気化容器６で放圧される。こ
の場合には、炭化水素及びＣＯ，ｉを含有する中間放圧
ガスは吸収液から遊離せしめられ、該吸１１ｙ液は導管
７を介して放圧溶液６０頂部から取出される。放圧容器
６の底には、場合によりシステムの水の損失を補償する
ために導管１４を介して水蒸気例えば２．５バール低圧
蒸気が導入される。放圧容器６の底から１部分放圧され
た吸収液が導管８を介して取出され、熱交換器９内で例
えば１〜１５°Ｃで加熱されかつ加熱された吸収液は第
２の放圧容器１０て放圧され、該容器内で例えば真空ポ
ンプ１５によって例えば０．５バールから大気圧よりも
低い圧力に保持される。この場合１例えばＣＯ□濃度９
８モル％を有するＣＯ２富有放圧ガスが放出され。
るガス、例えば関級炭化水素例えば脂肪族Ｃ２−７゜−
炭化水素を含有する天然ガスは導管ｌを介して加圧］；
に吸収塔２の塔底に導入される。同時に、導管３を介し
て吸収液として２０〜７０重量％のメチルジェタノール
アミン水溶液が吸収塔の頂部から供給される。ガスに対
して向流で供給される吸収液は酸性ガスＣＯ□及び／又
はＨ２Ｓで負荷されかつ負荷された吸収液は導管４を介
して吸収塔の底から取出される。洗浄されたガスは導管
１３を介して吸収塔の頂部から取出される。引続き、負
荷された吸収液流４は例えは弁を介して又は有利には放
圧タービン５を介して放圧気化容器６で放圧される。こ
の場合には、炭化水素及びＣＯ，ｉを含有する中間放圧
ガスは吸収液から遊離せしめられ、該吸１１ｙ液は導管
７を介して放圧溶液６０頂部から取出される。放圧容器
６の底には、場合によりシステムの水の損失を補償する
ために導管１４を介して水蒸気例えば２．５バール低圧
蒸気が導入される。放圧容器６の底から１部分放圧され
た吸収液が導管８を介して取出され、熱交換器９内で例
えば１〜１５°Ｃで加熱されかつ加熱された吸収液は第
２の放圧容器１０て放圧され、該容器内で例えば真空ポ
ンプ１５によって例えば０．５バールから大気圧よりも
低い圧力に保持される。この場合１例えばＣＯ□濃度９
８モル％を有するＣＯ２富有放圧ガスが放出され。
該ガスは導管１１を介し゛Ｃ放圧容器１０の頂部から取
出される。放圧容器ｌＯの底部から取出された１１Ｊ生
吸収液は循環ポンプ１２によって１吸ＬＩＭ塔２の頂部
に戻される。
出される。放圧容器ｌＯの底部から取出された１１Ｊ生
吸収液は循環ポンプ１２によって１吸ＬＩＭ塔２の頂部
に戻される。
もう１つの例示した実施例（第２図参Ｊｊ、：ｉ ）で
は。
は。
第１実施例と同様に操作されるが、しかしなからこの場
合には真空ポンプの代りに蒸気噴射装ｆｆ＆、 １５が
第２の放圧容器１０で減圧を発生させるために使用され
、該放圧容器に導管１４を介して９例えばシステムの水
のＪｉ＝１失を補償するために必要であるような量の水
蒸気が供給される。放圧容器１０の頂部から取出された
ガスは、水蒸気噴射装置１５を作動させる水蒸気と一緒
に第１の放圧容器６の底部から供給される。
合には真空ポンプの代りに蒸気噴射装ｆｆ＆、 １５が
第２の放圧容器１０で減圧を発生させるために使用され
、該放圧容器に導管１４を介して９例えばシステムの水
のＪｉ＝１失を補償するために必要であるような量の水
蒸気が供給される。放圧容器１０の頂部から取出された
ガスは、水蒸気噴射装置１５を作動させる水蒸気と一緒
に第１の放圧容器６の底部から供給される。
次に実施例で本発明を説明する。
実施例
酸＋８！塔に３つの前後に接続された放圧容器が設けら
れたガス洗浄装置を使用する。該吸収塔で。
れたガス洗浄装置を使用する。該吸収塔で。
７５バールの圧力で吸収液として５０重量％のメチルジ
ェタノールアミン水溶液でＣｏ ２ ＠ 有天然ガス３
．１５キロモル／時を洗浄する。
ェタノールアミン水溶液でＣｏ ２ ＠ 有天然ガス３
．１５キロモル／時を洗浄する。
浄化すべきガスは以下の組成を有する：Ｃ○２
１０．０モル％ＣＨ４７５，０モル％ 吸収塔に対する供給路内の吸収剤の温度は７０°Ｃであ
る。吸収塔を出た負荷した洗浄剤を第１の放圧容器で３
０バールの圧力に放圧する。この場合。
１０．０モル％ＣＨ４７５，０モル％ 吸収塔に対する供給路内の吸収剤の温度は７０°Ｃであ
る。吸収塔を出た負荷した洗浄剤を第１の放圧容器で３
０バールの圧力に放圧する。この場合。
溶液から１０モル％未満のＣ○２濃度を有する炭化水素
富有の中間放圧ガス６．６モル／時が放出されかつ第１
の放圧容器の頂部から取出される。引続き。
富有の中間放圧ガス６．６モル／時が放出されかつ第１
の放圧容器の頂部から取出される。引続き。
部分放圧された吸収液を熱交換器で加熱する。加熱した
吸収液を第２の放圧容器で１．５バールに放圧する。こ
の場合、 ＣＯ□濃度濃度カモ８モル％も高いＣｏ２
富有放圧ガス０．１３キロモル／時が放出され。
吸収液を第２の放圧容器で１．５バールに放圧する。こ
の場合、 ＣＯ□濃度濃度カモ８モル％も高いＣｏ２
富有放圧ガス０．１３キロモル／時が放出され。
該ガスを第２の放圧容器の底から取出す。
最後に、第２の放圧容器の底部から取出した吸収液を熱
交換器を通過させた後、水蒸気噴射装置により圧力０．
７バールに保持した第３の放圧容器で放圧する。第３の
放圧容器の頂部から取出したガスを、水蒸気噴射装置を
作動させる水蒸気と一緒に第２の放圧容器の底に導入す
る。第３の放圧容器の底から取出した吸収液を循環ポン
プにより吸収塔の頂部に戻す。
交換器を通過させた後、水蒸気噴射装置により圧力０．
７バールに保持した第３の放圧容器で放圧する。第３の
放圧容器の頂部から取出したガスを、水蒸気噴射装置を
作動させる水蒸気と一緒に第２の放圧容器の底に導入す
る。第３の放圧容器の底から取出した吸収液を循環ポン
プにより吸収塔の頂部に戻す。
第１図及び第２図は夫々本発明方法の第１及び第２実施
例を実施する装置の略示柔統図である。 ２・・・・・・吸収塔、５・・・・・・放圧タービン、
６・・・用第１放圧容器、９・・・・・熱交換器、 １
０・・・・・第２放圧容器。 １５・・・・・・真空ポンプ又は水蒸気噴射装置特許出
願人 バスフ ァクチェンゲゼルシャフト代理人弁
理± ［土Ｉ 代 蒸 泊第１頁の続き ０発 明 者 ウルリッヒ・ヴアグナードイツ連邦共和
国６７０３リムブル ガーホーフ・クノスプシュトラ ーセ７
例を実施する装置の略示柔統図である。 ２・・・・・・吸収塔、５・・・・・・放圧タービン、
６・・・用第１放圧容器、９・・・・・熱交換器、 １
０・・・・・第２放圧容器。 １５・・・・・・真空ポンプ又は水蒸気噴射装置特許出
願人 バスフ ァクチェンゲゼルシャフト代理人弁
理± ［土Ｉ 代 蒸 泊第１頁の続き ０発 明 者 ウルリッヒ・ヴアグナードイツ連邦共和
国６７０３リムブル ガーホーフ・クノスプシュトラ ーセ７
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃｏ２及び／又はＨ２Ｓを含有するガスからアル
カメールアミンを含有する水性吸収液を用いてＣＯ２及
び／又はＨ２Ｓを除去する方法において、ＣＯ□及び／
又はＨ２Ｓを含有するガスを吸収工程で４０〜１ｏ○℃
の温度でメチルジェタノールアミン２０〜７０重量％を
含有する水性吸収液で処理し、吸収工程の頂部から処理
したガスを取出し、吸収工程の底部からＣＯ２及び／又
はＨ２Ｓを負荷した水性吸収液を取出しかつ再生のため
に少なくとも２回の放圧工程で放圧しかでその際最後の
放圧工程を大気圧に対して低下した圧力で実施しかつ再
生したｌＪ＆、収液を吸収工程に戻すことを特徴とする
。ガスからＣ０２及び／又はＨ２Ｓを除去する方法。 −）吸収工程及び放圧工程の頂部から取出されるガス流
内に水が含有されていることによる水の損失を補償する
ために最後から２番目の放圧工程の底部から水の損失に
相応する量の水蒸気を特徴する特許請求の範囲第１項記
載の方法。 （３）最終放圧工程における減圧を水蒸気噴射装置；ｔ
を用いて発生させる。特許請求の範囲第２項記載の方法
。 （ｔｌ）最終放圧工程の頂部から取出したガスを、水蒸
気噴射装置を作動する水蒸気と一緒に最後から２番目の
放圧工程の底部から供給する。特ｒ４’ｌ’ ９１’を
求の範囲第３項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19833308088 DE3308088A1 (de) | 1983-03-08 | 1983-03-08 | Verfahren zum entfernen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) und/oder h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s aus gasen |
| DE3308088.7 | 1983-03-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59168093A true JPS59168093A (ja) | 1984-09-21 |
| JPH0417237B2 JPH0417237B2 (ja) | 1992-03-25 |
Family
ID=6192787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59042189A Granted JPS59168093A (ja) | 1983-03-08 | 1984-03-07 | ガスからｃｏ↓２及び／又はｈ↓２ｓを除去する方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4551158A (ja) |
| EP (1) | EP0121109B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59168093A (ja) |
| AT (1) | ATE53509T1 (ja) |
| CA (1) | CA1214024A (ja) |
| DE (2) | DE3308088A1 (ja) |
| NO (1) | NO161039C (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61271016A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-12-01 | バスフ アクチェン ゲゼルシャフト | ガスからｃｏ↓２及び／或はｈ↓２ｓを除去する方法 |
| JP2003535209A (ja) * | 2000-06-09 | 2003-11-25 | ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト | 炭化水素の流体流の脱酸法 |
| JP2016529087A (ja) * | 2013-06-14 | 2016-09-23 | イエフペ エネルジ ヌヴェルＩｆｐ Ｅｎｅｒｇｉｅｓ Ｎｏｕｖｅｌｌｅｓ | 炭化水素系ガスの脱炭酸法 |
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| DE3709363C1 (de) * | 1987-03-21 | 1988-08-18 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Behandeln zweier beladener Waschloesungsstroeme |
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