JPS59177355A - 耐熱性アルミニウム表面処理鋼板 - Google Patents
耐熱性アルミニウム表面処理鋼板Info
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- JPS59177355A JPS59177355A JP5053083A JP5053083A JPS59177355A JP S59177355 A JPS59177355 A JP S59177355A JP 5053083 A JP5053083 A JP 5053083A JP 5053083 A JP5053083 A JP 5053083A JP S59177355 A JPS59177355 A JP S59177355A
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- steel sheet
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- aluminum
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐熱性にすぐれたアルミニウム表面処理鋼板
に関するものである。
に関するものである。
近年、耐酸化性にすぐれた表面処理鋼板の要求が高寸り
溶融アルミニウム表面処理鋼板の改良がさかんに行われ
るようになった。周知のように。
溶融アルミニウム表面処理鋼板の改良がさかんに行われ
るようになった。周知のように。
アルミニウム表面処理鋼板は′普通鋼の表面に溶融した
アルミニウムをめっきしたものであるが、これが高温に
さらされると、 ＡＱとＦｅの相互拡散が生じ、アルミ
ニウムめっき層がＦｅ−Ａ１合金にかわり（合金化と呼
称）、耐酸化性が劣化すると同時に。
アルミニウムをめっきしたものであるが、これが高温に
さらされると、 ＡＱとＦｅの相互拡散が生じ、アルミ
ニウムめっき層がＦｅ−Ａ１合金にかわり（合金化と呼
称）、耐酸化性が劣化すると同時に。
耐食性も低下することが知られている。
このようなアルミニウムめっき層の耐酸化性および耐食
性の劣化はこの合金化かすメむとともに促進され、めっ
き層がβ２（ＦｅＡｊり 相にかわると耐酸化性はも
とよシ耐食性の低下は著しい。したがって、アルミニウ
ムめっき層の耐酸化性、ひいては耐食性の劣化を防止す
るためには１合金化の抑制が必須である。アルミニウム
めっき層の合金化については従来の論文或いは特公昭５
６−３４６２９号公報、特公昭５’ｉ’−３２７１４号
公報等からも明らかなように、熱漬鋼板の８１を含むア
ルミニウムめっきでは（Ｆｅ、 Ａｎ、 Ｓｉ ）Ｈ（
結晶型；六方晶形ａ、＝１２．４ ６＝２６．１）が鋼
板素地に接して生成され、これが高温加熱の過程で（Ｆ
ｅ 、 ＡＰ、。
性の劣化はこの合金化かすメむとともに促進され、めっ
き層がβ２（ＦｅＡｊり 相にかわると耐酸化性はも
とよシ耐食性の低下は著しい。したがって、アルミニウ
ムめっき層の耐酸化性、ひいては耐食性の劣化を防止す
るためには１合金化の抑制が必須である。アルミニウム
めっき層の合金化については従来の論文或いは特公昭５
６−３４６２９号公報、特公昭５’ｉ’−３２７１４号
公報等からも明らかなように、熱漬鋼板の８１を含むア
ルミニウムめっきでは（Ｆｅ、 Ａｎ、 Ｓｉ ）Ｈ（
結晶型；六方晶形ａ、＝１２．４ ６＝２６．１）が鋼
板素地に接して生成され、これが高温加熱の過程で（Ｆ
ｅ 、 ＡＰ、。
５１）ｙ （結晶型；単斜晶形二＝６１２ こ−６１２
ｃ＝４Ｌ５）を経てθ（ＡＭ、Ｆｅ ） ＋ η（Ｍｓ
Ｆｅ２）に変態する。このＨ→Ｍ→θ→η変態速度は
加熱温度に依存するが１本発明者らの研究によれば温度
のみならず鋼板組成によって著しい影響をうけることが
明らかになっている。
ｃ＝４Ｌ５）を経てθ（ＡＭ、Ｆｅ ） ＋ η（Ｍｓ
Ｆｅ２）に変態する。このＨ→Ｍ→θ→η変態速度は
加熱温度に依存するが１本発明者らの研究によれば温度
のみならず鋼板組成によって著しい影響をうけることが
明らかになっている。
第１９図に代表的な溶融アルミニウム表面処理鋼板のア
ルミニウムめっき層の・正温変態図を示す。
ルミニウムめっき層の・正温変態図を示す。
鋼板の化学組成はＣ；００１８％、 Ｓｉ ； ０．０
０９％、 Ｍｎ ； ０．４１％、 Ｐ ； ０．０２
３％、 Ｓ ； ０．００８％、Ａｇ； Ｏ，０Ｏ１５
％、Ｔｏｔａ−ＬＮ ； ０．００５０％（内部摩擦測
定値：０．００３５％）でアルミニウムめっきはＳｉ；
５％のＡＱ 、目付量は両面合計で８０ ？ ／ｍ’
である。第２図には前記鋼板と類似の組成であるが、固
溶状態にあるＮ （（Ｎ）と標記する）、即ち〔１句量
の少ない鋼板の化学組成Ｃ；０．０４２％、Ｓｉ ；０
．００９％、Ｍｎ ；０．２４％。
０９％、 Ｍｎ ； ０．４１％、 Ｐ ； ０．０２
３％、 Ｓ ； ０．００８％、Ａｇ； Ｏ，０Ｏ１５
％、Ｔｏｔａ−ＬＮ ； ０．００５０％（内部摩擦測
定値：０．００３５％）でアルミニウムめっきはＳｉ；
５％のＡＱ 、目付量は両面合計で８０ ？ ／ｍ’
である。第２図には前記鋼板と類似の組成であるが、固
溶状態にあるＮ （（Ｎ）と標記する）、即ち〔１句量
の少ない鋼板の化学組成Ｃ；０．０４２％、Ｓｉ ；０
．００９％、Ｍｎ ；０．２４％。
Ｐ ； ０．０２２％、Ｓ ； ０．０１０％、Ａｕ；
０００Ｆ５％ 、 Ｔｏｔａ、］、Ｎ ； ０．００
１５ ％ （内部摩擦測定値０．０００８％）に、第１
図と同じアルミニウムめっきおよび目付量の鋼板の恒温
変態図を示した。この低〔１９〕の第２図鋼の右上部゛
部にＦｅ２Ｏ３の変態開始線がみとめられる。すなわち
−第１図の鋼は（Ｆｅ 、 ＡＱ、 Ｓｊ ）Ｍ 相
が広い範囲で安定に存在し。
０００Ｆ５％ 、 Ｔｏｔａ、］、Ｎ ； ０．００
１５ ％ （内部摩擦測定値０．０００８％）に、第１
図と同じアルミニウムめっきおよび目付量の鋼板の恒温
変態図を示した。この低〔１９〕の第２図鋼の右上部゛
部にＦｅ２Ｏ３の変態開始線がみとめられる。すなわち
−第１図の鋼は（Ｆｅ 、 ＡＱ、 Ｓｊ ）Ｍ 相
が広い範囲で安定に存在し。
ｐ′ｅ２０３の生成が認められないが、第２図の鋼板は
（Ｆｅ 、 Ａｇ、、 Ｓｊ ）Ｍ 相が生成されず
θＡ＋’、３ Ｆ ｅ 。
（Ｆｅ 、 Ａｇ、、 Ｓｊ ）Ｍ 相が生成されず
θＡ＋’、３ Ｆ ｅ 。
ηＡｌ’、、Ｆｅ２ 、βＦｅ、Ａ１５ β２ＦｅＡＱ
相の各種Ｆｅ−ＡＱ系金金属間化合物生成されひいては
Ｆｅ２Ｏ３が生成されるにいたることが知られる。
相の各種Ｆｅ−ＡＱ系金金属間化合物生成されひいては
Ｆｅ２Ｏ３が生成されるにいたることが知られる。
通常、一般の鋼板の主要成分はＣ，Ｎ、Ｍｎ。
Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、ＡＱが考えられるが−Ｈ−＋Ｍ変態をお
こなわせる鋼板成分は、図からも知られるように固溶状
態にあるＮであって、〔Ｎ〕が変態に著しい影響をもた
らすことが明らかである。したがって、Ｈ→Ｍ変態をお
こさせるためには（Ｎ）の量を充分確保することが必要
であり、そのためには（Ｎ）量に影響を与える合金元素
、すなわち、Ｓｌ。
こなわせる鋼板成分は、図からも知られるように固溶状
態にあるＮであって、〔Ｎ〕が変態に著しい影響をもた
らすことが明らかである。したがって、Ｈ→Ｍ変態をお
こさせるためには（Ｎ）の量を充分確保することが必要
であり、そのためには（Ｎ）量に影響を与える合金元素
、すなわち、Ｓｌ。
ＡＱは〔Ｎ）量を減少せしめるので制御する必要がある
。
。
このＳｉ、ＡｆＬの窒化物は製鋼および鋼板の製造段階
で生成するが、α、γＦｅ に対して一定の溶解度を
もち、温度の昇降により〔Ｎ〕量を増減せしめる。しだ
がって、〔Ｉｊ′）量を増やすに目、鋼中Ｎ昂を多くす
ると同時に、鋼板製造温度６００〜９００℃において窒
化物を生成する元素の８１およびＡＱを低くする必要が
ある。
で生成するが、α、γＦｅ に対して一定の溶解度を
もち、温度の昇降により〔Ｎ〕量を増減せしめる。しだ
がって、〔Ｉｊ′）量を増やすに目、鋼中Ｎ昂を多くす
ると同時に、鋼板製造温度６００〜９００℃において窒
化物を生成する元素の８１およびＡＱを低くする必要が
ある。
このようにして＋ （１４）量を多くすると、第１図
から明らかなように、 （Ｆｅ、 ＡＱ、 Ｓｉ ）
Ｍ 相が安定となり＋ Ｆｅ、、０３のようなＦｅ１
の酸化物の生成領域を著しく遅延し、ｌＴｉ′１酸化性
を向上せしめることが知られる。
から明らかなように、 （Ｆｅ、 ＡＱ、 Ｓｉ ）
Ｍ 相が安定となり＋ Ｆｅ、、０３のようなＦｅ１
の酸化物の生成領域を著しく遅延し、ｌＴｉ′１酸化性
を向上せしめることが知られる。
本発明鋼板は１以上の見地から、〔Ｎ〕量を可及的に多
く含有せしめると共に−Ａｔ！、Ｓｉ を同時に制限
するよう鋼板組成を選定し、且つＳｉ ３〜１５係含有
する溶融アルミニウムめっきを両面合計で３０〜１２０
グ／？イの目付量でめっきしたものであって、これによ
って耐熱性の極めてすぐれたアルミニウム表面処理鋼板
の提供を可能としたものである。
く含有せしめると共に−Ａｔ！、Ｓｉ を同時に制限
するよう鋼板組成を選定し、且つＳｉ ３〜１５係含有
する溶融アルミニウムめっきを両面合計で３０〜１２０
グ／？イの目付量でめっきしたものであって、これによ
って耐熱性の極めてすぐれたアルミニウム表面処理鋼板
の提供を可能としたものである。
即ち１本発明は１重偏係で００．００５％以上００２０
未ｉ１４− Ｍｎ ０．２０〜１．５％、 Ｎを固溶窒
素で規定し内部摩擦法で測矩゛シた値でＯ，ＯＯ３％以
上０．０３０ ％未満含有し、且っＳｉ０．０１％以下
。
未ｉ１４− Ｍｎ ０．２０〜１．５％、 Ｎを固溶窒
素で規定し内部摩擦法で測矩゛シた値でＯ，ＯＯ３％以
上０．０３０ ％未満含有し、且っＳｉ０．０１％以下
。
ＡＡ Ｏ，ＯＯ５％以下−Ｐ０．０２５％以下、 ８０
．０１０％以下に制限し、残部がＦｅおよび不可避の不
純物からなる鋼の表面に８１濃度３．０−１５．０％を
含むＡＡの目付量が両面合計で３０〜１２ Ｏｆｌ／ｒ
ｒ？ のめつき層を有することを特徴とする耐熱性アル
ミニウム表面処理鋼板である。
．０１０％以下に制限し、残部がＦｅおよび不可避の不
純物からなる鋼の表面に８１濃度３．０−１５．０％を
含むＡＡの目付量が両面合計で３０〜１２ Ｏｆｌ／ｒ
ｒ？ のめつき層を有することを特徴とする耐熱性アル
ミニウム表面処理鋼板である。
以下に本発明の詳細な説明する。
Ｃはアルミニウムめっき層の合金化を抑制する機能を有
することはすでによく知られているが。
することはすでによく知られているが。
〔Ｎ〕が充分に高いときは、Ｃは必ずしも高い必要はな
い。ＣとＮは冶金学的機能がともに極めて類似している
ため、〔Ｎ〕量が高ければＣの低い方が鋼板の機械的性
質、とりわけプレス成形性はすぐれている。したがって
、Ｃの含有量は上限を０、０２０ ％未満とした。また
−下限のＣの含有量０００５％は、本発明のアルミニウ
ム表面処理鋼板の耐酸化試験において、めっき層に（Ｆ
ｅ、ＡＱ。
い。ＣとＮは冶金学的機能がともに極めて類似している
ため、〔Ｎ〕量が高ければＣの低い方が鋼板の機械的性
質、とりわけプレス成形性はすぐれている。したがって
、Ｃの含有量は上限を０、０２０ ％未満とした。また
−下限のＣの含有量０００５％は、本発明のアルミニウ
ム表面処理鋼板の耐酸化試験において、めっき層に（Ｆ
ｅ、ＡＱ。
Ｓｉ ）Ｍ相が生成するに必要な最低のＣＮ）量０．
ＯＯ３チにおける最低量のＣの含有量とした。
ＯＯ３チにおける最低量のＣの含有量とした。
Ｍｎ は鋼の脱酸に使用され、普通鋼には通常０２〜
０６％を含有するが〔Ｎ）ｉにおよぼす影響は犬きくな
い。しかし、励量は多い方が（Ｎ）量を増大せしめる傾
向が大きいので−０，２０〜ユ、５俸とした。Ｍｎ＃の
下限を０．２０％とした理由は、後述するように、脱酸
剤としての）Ｎの量を極力低く制御しているので、脱酸
上０２０係以上は必要とする。まだ、−１叫覗を１５％
としたのは、〔Ｎ〕量におよぼす雁の影響を考慮した結
果であるが、あまり多いとプレス成形性、その他の特性
を劣化せしめるので−１，５％を上限とした。
０６％を含有するが〔Ｎ）ｉにおよぼす影響は犬きくな
い。しかし、励量は多い方が（Ｎ）量を増大せしめる傾
向が大きいので−０，２０〜ユ、５俸とした。Ｍｎ＃の
下限を０．２０％とした理由は、後述するように、脱酸
剤としての）Ｎの量を極力低く制御しているので、脱酸
上０２０係以上は必要とする。まだ、−１叫覗を１５％
としたのは、〔Ｎ〕量におよぼす雁の影響を考慮した結
果であるが、あまり多いとプレス成形性、その他の特性
を劣化せしめるので−１，５％を上限とした。
Ｎは本発明において重要な元素の一つである。
即ち、Ｎはα、γＦｅに対して一定の溶解度をもち。
温度の昇降により〔Ｎ〕量が増減する。したがって。
この溶解度をこえるＣＮ）量は純Ｆｅが溶媒の場合。
Ｆｅ、、）Ｎ２ 、 Ｆｅ４Ｎ 、 Ｆｅ、Ｎ 、 Ｆ
ｅ２Ｎ を順次析出する。一般銅材のように８〕、
ＡＱ を含む場合は前述のように５１３Ｎ４ 、 ＳＩ
Ｎ 、 Ａ（ＬＮ を生成し５通常〔１り量を低減す
る。したがって、〔Ｎ〕量を可及的に多く含有せしめる
には、」二記のような合金元素の規定をおこない〔Ｎ〕
量が低下しないように配慮する必要がある。
ｅ２Ｎ を順次析出する。一般銅材のように８〕、
ＡＱ を含む場合は前述のように５１３Ｎ４ 、 ＳＩ
Ｎ 、 Ａ（ＬＮ を生成し５通常〔１り量を低減す
る。したがって、〔Ｎ〕量を可及的に多く含有せしめる
には、」二記のような合金元素の規定をおこない〔Ｎ〕
量が低下しないように配慮する必要がある。
一般的なＮの分析は、酸可溶窒化物および酸不溶窒化物
の影響をうけるだめに、これら窒化物の分別を厳密に実
施する必要がある。しかしながら本発明達成には、これ
ら窒化物と直接関係はなく。
の影響をうけるだめに、これら窒化物の分別を厳密に実
施する必要がある。しかしながら本発明達成には、これ
ら窒化物と直接関係はなく。
α、ｒＦｅ中に固溶するＮ、すなわち（Ｎ）量にあるの
で、本発明に関しては内部摩擦測定法により測定した値
が正確である。そこで２本発明におけるＣＮ）量の規制
は内部摩擦測定法による測定値とした。この（Ｎ）量と
本発明によるアルミニウム表面処理鋼板の耐酸化性の関
係は、第１図および第２図の結果から明らかなように、
〔Ｎ〕量を多くすると（Ｆｅ 、 Ａε、 Ｓｉ ）Ｍ
相が安定となり、高温においてＦｅ２Ｏ３のような
Ｆｅの酸化物の生成領域を著しく遅延し、高温での耐酸
化性を向上せしめると共に、５７０℃以下の耐酸化性試
験においてもＭ相が安定なだめ、アルミニウム表面処理
鋼板の表面けＡＱ、Ｓｉ の銀白色の光沢を保持し−
ｒｉ酸化性が極めてすぐれている。
で、本発明に関しては内部摩擦測定法により測定した値
が正確である。そこで２本発明におけるＣＮ）量の規制
は内部摩擦測定法による測定値とした。この（Ｎ）量と
本発明によるアルミニウム表面処理鋼板の耐酸化性の関
係は、第１図および第２図の結果から明らかなように、
〔Ｎ〕量を多くすると（Ｆｅ 、 Ａε、 Ｓｉ ）Ｍ
相が安定となり、高温においてＦｅ２Ｏ３のような
Ｆｅの酸化物の生成領域を著しく遅延し、高温での耐酸
化性を向上せしめると共に、５７０℃以下の耐酸化性試
験においてもＭ相が安定なだめ、アルミニウム表面処理
鋼板の表面けＡＱ、Ｓｉ の銀白色の光沢を保持し−
ｒｉ酸化性が極めてすぐれている。
一方、このＭ相が存在しないアルミニウム表面処理鋼板
のめつき層は、耐酸化試験において容易に合金化が進み
Ｆ’ｅの拡散によって４５０〜５００℃以上で表面が黒
色に変色する。したがって、この耐酸化性を向上せしめ
るＭ相の生成と［Ｉｑ ’］量の関係について実験した
結果５Ｍ相が耐酸化性試験において生成する下限の（Ｎ
）量は０．００３％以上であることを見出した。まだ、
このＣＮ：］犀の上限ｔｃｌ：、 （Ｎ）量が多くなっ
ても本発明の目的は達せられるが、〔Ｎ〕量が０．０３
０％以上になるとプレス成形４イ１が大幅に低下するた
め−０，０３０％未満とした。
のめつき層は、耐酸化試験において容易に合金化が進み
Ｆ’ｅの拡散によって４５０〜５００℃以上で表面が黒
色に変色する。したがって、この耐酸化性を向上せしめ
るＭ相の生成と［Ｉｑ ’］量の関係について実験した
結果５Ｍ相が耐酸化性試験において生成する下限の（Ｎ
）量は０．００３％以上であることを見出した。まだ、
このＣＮ：］犀の上限ｔｃｌ：、 （Ｎ）量が多くなっ
ても本発明の目的は達せられるが、〔Ｎ〕量が０．０３
０％以上になるとプレス成形４イ１が大幅に低下するた
め−０，０３０％未満とした。
Ｓ］ は製鋼段階で０２と反応して硅酸および硅酸塩を
生成し、溶鋼中のＯを除去するが、これと同時にＩくと
反応してＳｉ３Ｎ４． Ｓｊ、Ｎを生成する。これは、
鋼素地内に析出して存在する。多くの研究者が指摘する
ように８１は５係以下の含有量では（Ｎ）量を減少せし
めるので、可及的に低く抑えなければならない。現在、
製鋼は転炉吹錬で実施されているから、〜これまでの実
績ヲ′ふ捷えて、その上限を０．０１ ％をこえないよ
うに制限した。
生成し、溶鋼中のＯを除去するが、これと同時にＩくと
反応してＳｉ３Ｎ４． Ｓｊ、Ｎを生成する。これは、
鋼素地内に析出して存在する。多くの研究者が指摘する
ように８１は５係以下の含有量では（Ｎ）量を減少せし
めるので、可及的に低く抑えなければならない。現在、
製鋼は転炉吹錬で実施されているから、〜これまでの実
績ヲ′ふ捷えて、その上限を０．０１ ％をこえないよ
うに制限した。
ＡＣはｓｌと同じように、製鋼段階において０２と反応
１７てＡＣ２０３を生成し、溶鋼中のＯを除去するが。
１７てＡＣ２０３を生成し、溶鋼中のＯを除去するが。
ＪＶが固溶Ａｇ、とじて存在した場合、鋼板の製造過程
の温度６００〜９００℃においてＡＩ’、Ｎを析出する
。
の温度６００〜９００℃においてＡＩ’、Ｎを析出する
。
これは、可及的に多くした〔Ｎ″ｌ量を減少せしめるた
めに、ＡＡ濃度を極力低く抑えなければならない。
めに、ＡＡ濃度を極力低く抑えなければならない。
したがって、その量はこれ寸での実績をふまえ。
その上限をＯ，ＯＯ５％以下とした。
Ｐを０．０２５係以下、Ｓを００１Ｏ係以下に限定した
理由は＋ Ｐ、ｓともに低い方が鋼板特性向上に有利で
あることはすでに知られており、これまでの製鋼の実績
をふまえ、その濃度を決定した。
理由は＋ Ｐ、ｓともに低い方が鋼板特性向上に有利で
あることはすでに知られており、これまでの製鋼の実績
をふまえ、その濃度を決定した。
次に、溶融アルミニウムめっき成分の限定理由であるが
１通常の溶融アルミニウム表面処理鋼板のめつき層には
一１０％程度の８１を含有している。
１通常の溶融アルミニウム表面処理鋼板のめつき層には
一１０％程度の８１を含有している。
この８１は、めっき過程で生じるめっき層の合金化を抑
えるために添加せしめるもので、めっき層の加工性の上
から添加する必要のある元素といわれている。
えるために添加せしめるもので、めっき層の加工性の上
から添加する必要のある元素といわれている。
そこで、本発明者らは＋ ｓｉ濃度とめっき層の合金化
の度合を耐酸化性試験において評価したところ一８＋Ｉ
Ｊ４度が３０％以上含有するアルミニウム表面処鯉鋼板
のめつき層の８１濃度による合金化の程度に大きな差は
なく、３係５ｉ−Ａｅのめっき層の加工性も良好である
ため、めっき層の阻み度の下限を３．０％とした。
の度合を耐酸化性試験において評価したところ一８＋Ｉ
Ｊ４度が３０％以上含有するアルミニウム表面処鯉鋼板
のめつき層の８１濃度による合金化の程度に大きな差は
なく、３係５ｉ−Ａｅのめっき層の加工性も良好である
ため、めっき層の阻み度の下限を３．０％とした。
また、上限のＳｉ量１５係は、 Ｓｉ量を２０係に高
めてもめつき層の合金化は抑制されるが、１５チをこえ
ると、めっき層の加工性が急激に低下し。
めてもめつき層の合金化は抑制されるが、１５チをこえ
ると、めっき層の加工性が急激に低下し。
簡単な曲げ加二にでめっき層に割れが生じる。
このため＋ Ｓｌ量の上限を１５．０ ％とした。
両面合計で３０〜１２ Ｏｆｌ／＋ｒ？ の目付量の下
限３０ ｆ ／ｎ？は、これまでのめっきの目付量の操
業実績をふまえ、安定してめっきができる目付量の下限
値である。棟だ、上限の１２０９／ｎ？ の目付！４−
はめつき層中のＳｌ量が１５％において、１２０り／１
イ をこえて目付量が多くなるとめつき層の加工性は低
下し、密着曲げ加工においてめっき層に割れが生じる。
限３０ ｆ ／ｎ？は、これまでのめっきの目付量の操
業実績をふまえ、安定してめっきができる目付量の下限
値である。棟だ、上限の１２０９／ｎ？ の目付！４−
はめつき層中のＳｌ量が１５％において、１２０り／１
イ をこえて目付量が多くなるとめつき層の加工性は低
下し、密着曲げ加工においてめっき層に割れが生じる。
したがって、目付量の上限は１２０実施例−１
第１表に示す化学組成の鋼を真空溶解炉（３００Ｋｙ
）で溶解し、得られた鋼塊を鍛造して３５＋＋＋ｍｔＯ
鋼塊を作製した。次いで、鋼塊を熱延して４ｍｓの熱延
板として、更に冷延により０．８ ｍｍの薄鋼板を作製
し、これを溶接して継ぎコイルとした。このコイルをゼ
ンジミア方式の溶融ＡＡめっきラインを通して溶融アル
ミニウム表面処理鋼板を作製した。Ａｇ、浴組成はＳｉ
１０係、保持温度は６’７０℃。
）で溶解し、得られた鋼塊を鍛造して３５＋＋＋ｍｔＯ
鋼塊を作製した。次いで、鋼塊を熱延して４ｍｓの熱延
板として、更に冷延により０．８ ｍｍの薄鋼板を作製
し、これを溶接して継ぎコイルとした。このコイルをゼ
ンジミア方式の溶融ＡＡめっきラインを通して溶融アル
ミニウム表面処理鋼板を作製した。Ａｇ、浴組成はＳｉ
１０係、保持温度は６’７０℃。
めっき時間は５秒である。
耐酸化性の評価は４５０°、５００°、５３０’。
５５０°、５７０℃に保定した加熱炉に大気中で連続２
００時間装入保持したのち炉外に引出して空中放冷し、
この前後の試料の質量変化および鋼板表面の光沢性の有
無でおこなった。
００時間装入保持したのち炉外に引出して空中放冷し、
この前後の試料の質量変化および鋼板表面の光沢性の有
無でおこなった。
試料寸法は５０ Ｗ Ｘ ｌ ００ Ｌ Ｘ Ｏ，８ｔ
ｍｍである。
ｍｍである。
得られた結果は、第１表の右欄に示すとおりである。比
較材に対し１本発明鋼材は全て質量変化は小さく、アル
ミニウムめっき表面も金属光沢を有している。
較材に対し１本発明鋼材は全て質量変化は小さく、アル
ミニウムめっき表面も金属光沢を有している。
実施例−２
実施例−１の試ネ」のうち５本発明＃ｌｌ利のＮ［１′
７およびＮＱ ８を選び＋ ＡＱ、浴中のＳｌ量および
目付量を変化させ、アルミニウム表面処理鋼板を作製し
、めっき層を安定させるために３７０℃Ｘ １０ Ｈｒ
の焼鈍を行った後、密着曲げ試験によるめっき層の
加工性および耐酸化性を評価した。密着曲げ試験の条件
と加工性評価は、試料寸法８０ＷＸ１５０Ｌ Ｘ Ｏ，
８ｔｍｍを試料の表面および裏面についてＩ。
７およびＮＱ ８を選び＋ ＡＱ、浴中のＳｌ量および
目付量を変化させ、アルミニウム表面処理鋼板を作製し
、めっき層を安定させるために３７０℃Ｘ １０ Ｈｒ
の焼鈍を行った後、密着曲げ試験によるめっき層の
加工性および耐酸化性を評価した。密着曲げ試験の条件
と加工性評価は、試料寸法８０ＷＸ１５０Ｌ Ｘ Ｏ，
８ｔｍｍを試料の表面および裏面についてＩ。
方向（圧延方向）に直角に２Ｒで曲げ、その後密着的げ
を行い１曲げ部の割れの有無で判定した。
を行い１曲げ部の割れの有無で判定した。
また、耐酸化性試験の条件は実施例−１と同じで。
これに＋ １０００時間の加熱を追加した。第２表に
その結果を示す。同表から明らかなように、Ａｇ。
その結果を示す。同表から明らかなように、Ａｇ。
浴中のＳｉ量が３〜２０％で耐酸化性はすぐれているも
のの一乏３．叶が１．５係をこえ２０優になると密翁曲
げ試験においてめっき層に割れが生じ、めっき層の加工
性が悪いことがわかる。寸だ、Ｓｌ 量１５チにおける
両面分割で３′０〜１ Ｂ ３ ？ ／ｌｒ？ の２８
８ 目付量の耐酸化性はすぐれているものの目付量が合計で
１２０ ｔ／ｍ’ をこえると、密着曲げ試験において
めっき層に割れが生じる。
のの一乏３．叶が１．５係をこえ２０優になると密翁曲
げ試験においてめっき層に割れが生じ、めっき層の加工
性が悪いことがわかる。寸だ、Ｓｌ 量１５チにおける
両面分割で３′０〜１ Ｂ ３ ？ ／ｌｒ？ の２８
８ 目付量の耐酸化性はすぐれているものの目付量が合計で
１２０ ｔ／ｍ’ をこえると、密着曲げ試験において
めっき層に割れが生じる。
したがって、この結果からも而」酸化性およびめっき層
の加工性がともにすぐれるＡＱ浴中のＳｉ量および目（
＝ｊ借の範囲は、３〜１５係および３０〜１２０ｇ／ｎ
？ であることが判る。
の加工性がともにすぐれるＡＱ浴中のＳｉ量および目（
＝ｊ借の範囲は、３〜１５係および３０〜１２０ｇ／ｎ
？ であることが判る。
第１図および第２図は本発明および比較アルミニウム表
面処理鋼板の耐酸化試験におけるめっき層の相変化をＸ
線回折により、温度（℃）と時間（■（ｒ）の関係を示
す図である。 第 １ 函 ＦＦ間 （／７） 第 ２ ＠ 時Ｆ！Ｊ’ｌ （ｈ）
面処理鋼板の耐酸化試験におけるめっき層の相変化をＸ
線回折により、温度（℃）と時間（■（ｒ）の関係を示
す図である。 第 １ 函 ＦＦ間 （／７） 第 ２ ＠ 時Ｆ！Ｊ’ｌ （ｈ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量係で、Ｃ０，００５％以上０．０２０１未満。 Ｍｒ＋ ０．２０〜１，５％Ｎを固溶窒素で規定し内部
摩擦法で測定した値で０００３％以上０．０・３０％未
満含有し、且ツＳｊ Ｏ，０］、 ％以下−ＡＡＯ，Ｏ
，０，５％以下。 Ｐ ０．０２５％以下、８０．０１０チ以下に制限し。 残部がＦｅおよび不可避の不純物からなる鋼の表面に一
８ｌ濃度３０〜１５．０％を含むＡ９の目付量が両面合
泪で３０〜１２０ ｌｉ′／ｎ？のめっき層を有するこ
とを特徴とする耐熱性アルミニウム表面処理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5053083A JPS59177355A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 耐熱性アルミニウム表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5053083A JPS59177355A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 耐熱性アルミニウム表面処理鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59177355A true JPS59177355A (ja) | 1984-10-08 |
Family
ID=12861540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5053083A Pending JPS59177355A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 耐熱性アルミニウム表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59177355A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113754A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | 光沢保持性耐熱溶融アルミニウムめつき鋼板 |
| JPS61124558A (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-12 | Nippon Steel Corp | 耐熱性アルミニウム表面処理鋼板の製造法 |
-
1983
- 1983-03-28 JP JP5053083A patent/JPS59177355A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113754A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | 光沢保持性耐熱溶融アルミニウムめつき鋼板 |
| JPS61124558A (ja) * | 1984-11-22 | 1986-06-12 | Nippon Steel Corp | 耐熱性アルミニウム表面処理鋼板の製造法 |
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