JPS59179718A - タ−ビンロ−タの製造方法 - Google Patents
タ−ビンロ−タの製造方法Info
- Publication number
- JPS59179718A JPS59179718A JP58053783A JP5378383A JPS59179718A JP S59179718 A JPS59179718 A JP S59179718A JP 58053783 A JP58053783 A JP 58053783A JP 5378383 A JP5378383 A JP 5378383A JP S59179718 A JPS59179718 A JP S59179718A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine rotor
- creep rupture
- temperature
- toughness
- rupture strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は高温で侵れたクリープ破断賢さを有する１２
Ｃｒ系耐熱鋼で構成されたタービンロータの製造方法に
関する。
Ｃｒ系耐熱鋼で構成されたタービンロータの製造方法に
関する。
近年蒸気タービンやガスタービンは熱効率の向上を目的
に、使用する蒸気τ晶裏やガス温度が上昇してきている
。
に、使用する蒸気τ晶裏やガス温度が上昇してきている
。
ところで、クリープ破断！Ｉす官の後れたロータの一つ
に１２ Ｃｒ −ｆＶｆｏ −Ｖ −Ｎｂ （Ｔａ ）
−Ｎ ３ｒｉｉｉで構成されたロータがあるが、今後
の＾温化に対処するためには更に高温のクリープ破断強
さに優れた１２Ｃｒ系ロータが必要とされる。
に１２ Ｃｒ −ｆＶｆｏ −Ｖ −Ｎｂ （Ｔａ ）
−Ｎ ３ｒｉｉｉで構成されたロータがあるが、今後
の＾温化に対処するためには更に高温のクリープ破断強
さに優れた１２Ｃｒ系ロータが必要とされる。
筒温のクリープ破断強さを向上させる方法の一つとして
焼入温度の上昇があるが、従来の１２Ｃｒ系ロータで行
なわれている高周波炉や電弧炉による溶解で製造された
タービンロータふ体の焼入温度をただ単に上昇させた場
合にはクリープ破断強きは向上するが、反ａ■」、廷性
靭性が低下し、址た切欠弱化を生じやすくなる。そのた
め、タービンロータの１ＩＩｉ＝’性破壊に対する安全
性、信頼性の観点より従来１２Ｃｒ系タービンロータの
焼入温度はクリープ破断強さと延性および靭性を考鳳し
て通常］０５０±３０゛Ｃで行なっている。
焼入温度の上昇があるが、従来の１２Ｃｒ系ロータで行
なわれている高周波炉や電弧炉による溶解で製造された
タービンロータふ体の焼入温度をただ単に上昇させた場
合にはクリープ破断強きは向上するが、反ａ■」、廷性
靭性が低下し、址た切欠弱化を生じやすくなる。そのた
め、タービンロータの１ＩＩｉ＝’性破壊に対する安全
性、信頼性の観点より従来１２Ｃｒ系タービンロータの
焼入温度はクリープ破断強さと延性および靭性を考鳳し
て通常］０５０±３０゛Ｃで行なっている。
本発明は」二記点に鑑みてなされたもので、高温のクリ
ープ破断強さが優れるとともに延性および靭性にも優れ
た、タービンロータの脆性破壊に対する安全性、信頼性
の高い１２Ｃｒ系タービンロータの製造方法を提供する
ことを目的としたものである。
ープ破断強さが優れるとともに延性および靭性にも優れ
た、タービンロータの脆性破壊に対する安全性、信頼性
の高い１２Ｃｒ系タービンロータの製造方法を提供する
ことを目的としたものである。
〔発明の概要〕
本発明は従来の１２Ｃｒ系タービンロータの化学組成、
溶解方法および熱処理方法などについて広範囲に実験、
検討した結果、高温のクリープ破断強さに優れ、かつ延
性および靭性にも優れた１２Ｃｒ系タービンロータが得
られることを見いだした串による。
溶解方法および熱処理方法などについて広範囲に実験、
検討した結果、高温のクリープ破断強さに優れ、かつ延
性および靭性にも優れた１２Ｃｒ系タービンロータが得
られることを見いだした串による。
すなわら、本発明に係る１２Ｃ１・糸タービン［１−タ
は＞’ｈニー１３ｔパーセフ トＴ ＣＯ，１〜０．２
５ ％、Ｓｌ ０．５ ％以下、Ｍｎ Ｏ，１〜］、、
０％、Ｃｒ ９．０〜］３ｕ ％、Ｎｉ 、Ｃｏの少、
なくとも−２里０．１〜１．０ ％ 、 ｈ４ｏ Ｏ，
５〜２．（］ 勢、Ｖ Ｃ１，］ 〜０．：３係、Ｎｂ
、Ｔａの少なくとも−Ｊ、＋１１（Ｌｔ３３〜０．３
％、Ｗ Ｏ，！５〜２．０％、ＮＯ，（，１３〜０．１
％、残部］’ｅおよびｆ」随的不惺物より成る合金組成
を’ｈ Ｌ 、ユレクトロスラグ市俗解による二次溶解
をして得たｈ、”］ ’！’Ｌを取直成形してタービン
ロータ糸体としたのち、］、４１２０Ｃ〜１１５０°Ｃ
の温度郵、囲（で加熱後焼入れ、仄いで５３０＼〜７３
０°Ｃの温度範囲で焼戻し処理ヶ行うことを特徴とする
烏温りリーフ破〃ｆ強塾と延性および靭性に優れた１２
Ｃｒ系ターヒンロータの製造ブＪ汰である。
は＞’ｈニー１３ｔパーセフ トＴ ＣＯ，１〜０．２
５ ％、Ｓｌ ０．５ ％以下、Ｍｎ Ｏ，１〜］、、
０％、Ｃｒ ９．０〜］３ｕ ％、Ｎｉ 、Ｃｏの少、
なくとも−２里０．１〜１．０ ％ 、 ｈ４ｏ Ｏ，
５〜２．（］ 勢、Ｖ Ｃ１，］ 〜０．：３係、Ｎｂ
、Ｔａの少なくとも−Ｊ、＋１１（Ｌｔ３３〜０．３
％、Ｗ Ｏ，！５〜２．０％、ＮＯ，（，１３〜０．１
％、残部］’ｅおよびｆ」随的不惺物より成る合金組成
を’ｈ Ｌ 、ユレクトロスラグ市俗解による二次溶解
をして得たｈ、”］ ’！’Ｌを取直成形してタービン
ロータ糸体としたのち、］、４１２０Ｃ〜１１５０°Ｃ
の温度郵、囲（で加熱後焼入れ、仄いで５３０＼〜７３
０°Ｃの温度範囲で焼戻し処理ヶ行うことを特徴とする
烏温りリーフ破〃ｆ強塾と延性および靭性に優れた１２
Ｃｒ系ターヒンロータの製造ブＪ汰である。
ここで本発明方法に係る１２ｃｒ系タービンロータの組
成および溶解、熱処理のｌ沢矩理由につい説明する。
成および溶解、熱処理のｌ沢矩理由につい説明する。
Ｃは引張り虫さやタリーグイ波断Ｉ、Ｊ１さ企（ｉｉ（
Ｌ’ｌ：するために必女な元素であり、 ０．１．
％未満で（」Ｓフェライト相が生成して所安の特性がイ
ｒノられす、寸た０２５φｆ：越えると靭性が低下する
ことからこの範囲とする。
Ｌ’ｌ：するために必女な元素であり、 ０．１．
％未満で（」Ｓフェライト相が生成して所安の特性がイ
ｒノられす、寸た０２５φｆ：越えると靭性が低下する
ことからこの範囲とする。
Ｓｉは脱酸剤として添加する元素であるが多獣の添加は
靭性を劣下させるので０５チ以下とする。
靭性を劣下させるので０５チ以下とする。
Ｍｎは脱酸、脱硫剤として添加する元素で０，１条未満
では十分な効果得られず、また１、０％を越えるとクリ
ープ破断強さを低下させるのでこの範囲とする。
では十分な効果得られず、また１、０％を越えるとクリ
ープ破断強さを低下させるのでこの範囲とする。
ＮｉおよびＣＯはフェライト相の生成を抑え均一なマル
テンザイト組織を得るだめに必要な元素であるが、０．
１％未満ではその効果が発揮されにくく、またＮｉの場
合１．０襲を越えるとクリープ破断強さを低下させるこ
と、 Ｃｏの場合は高価になることからこの範囲とする
。
テンザイト組織を得るだめに必要な元素であるが、０．
１％未満ではその効果が発揮されにくく、またＮｉの場
合１．０襲を越えるとクリープ破断強さを低下させるこ
と、 Ｃｏの場合は高価になることからこの範囲とする
。
Ｃｒは本発明に係るロータの機械的性質を得るために必
要な元素で、その量が９，０％未満では必要とするクリ
ープ破断強をが確保し難く、また１３０チを越えるとフ
ェライト相が生成し、クリープ破断強さが低下すること
からこの範囲とする。
要な元素で、その量が９，０％未満では必要とするクリ
ープ破断強をが確保し難く、また１３０チを越えるとフ
ェライト相が生成し、クリープ破断強さが低下すること
からこの範囲とする。
Ｍｏはクリープ破断強さの向上と焼戻し脆性を防止する
ために必要な元素で、０５％未（１島ではその効果が十
分でなく、才だ２０係を趣えるとフェライト相の生成に
よるクリープ破断１．３ＬさのＬｔ ’−Ｆや靭性の低
下などを生ずることからこの範、囲と１″る。
ために必要な元素で、０５％未（１島ではその効果が十
分でなく、才だ２０係を趣えるとフェライト相の生成に
よるクリープ破断１．３ＬさのＬｔ ’−Ｆや靭性の低
下などを生ずることからこの範、囲と１″る。
■はクリープ破断強さの向上に必−決なうし素であるが
０．１襲未満ではその効果か十分でなく、才／ζ０３チ
を越えるとＭＯと同様ぐこフェライトＡ・目力；伝：Ｊ
戎しクリープ破断強さを１１（下させること力）らこの
範囲とする。。
０．１襲未満ではその効果か十分でなく、才／ζ０３チ
を越えるとＭＯと同様ぐこフェライトＡ・目力；伝：Ｊ
戎しクリープ破断強さを１１（下させること力）らこの
範囲とする。。
ＮｂおよびＴａは本発明に係るロータをイ喜１成する１
２Ｃｒ系鋼の木地中に炭窒化物として微細にｊｆｉ ｌ
Ｊｊ分散し、クリープ破断強さを向上させる元素で、そ
のｋが０，０３％未満では十分な効果力（得られ−ｊ゛
、まだ０．３％を越えると後述するエレクトロスラグ再
溶解を行なってもロータ中心部に射１犬な炭に）イし物
を生成して延性や靭性を劣下させること力）らこの範囲
とする。なお、より優れたり″リーフ゛破断慟ｉさを必
要とする場合にはＮｂ、Ｔａの少なくとも−（４（が、
０．１３係以上が望ましい。
２Ｃｒ系鋼の木地中に炭窒化物として微細にｊｆｉ ｌ
Ｊｊ分散し、クリープ破断強さを向上させる元素で、そ
のｋが０，０３％未満では十分な効果力（得られ−ｊ゛
、まだ０．３％を越えると後述するエレクトロスラグ再
溶解を行なってもロータ中心部に射１犬な炭に）イし物
を生成して延性や靭性を劣下させること力）らこの範囲
とする。なお、より優れたり″リーフ゛破断慟ｉさを必
要とする場合にはＮｂ、Ｔａの少なくとも−（４（が、
０．１３係以上が望ましい。
Ｗはクリープ破断強さを向上させるにｇｙ 戟７ｊ元素
で少なくとも０．５％は必要であるが、多量の添加はフ
ェライト相の生成をまねきクリープ破断強さが低下する
こと力、・ら２０％以下とする。
で少なくとも０．５％は必要であるが、多量の添加はフ
ェライト相の生成をまねきクリープ破断強さが低下する
こと力、・ら２０％以下とする。
Ｎはフェライト相の生成を抑えるとともに炭窒化物を生
成してクリープ破断強さを向上させるに必要な元素で０
．０３％未満ではその効果が十分でなく、また０、１％
を越えるとピンホールやブローホールを発生させること
からこの範囲としだ。
成してクリープ破断強さを向上させるに必要な元素で０
．０３％未満ではその効果が十分でなく、また０、１％
を越えるとピンホールやブローホールを発生させること
からこの範囲としだ。
次に本発明方法で重要なエレクトロスラグ再溶解および
熱処理について述べる。
熱処理について述べる。
エレクトロスラグ再溶解を行う理由は高温クリープ破断
強さ、延性および靭性に優れた１２Ｃｒ系グ再溶解をし
ない従来の高周波炉溶解や電弧炉溶解のままの場合には
靭性や延性が小さく、脆性破壊に対する安全性や信頼性
のある１２Ｃｒ系タービンロータを得ることが出来ない
。まだ特にクリープ破断強さを向上させるため焼入温度
を高くすると、従来の高周波炉溶解や電弧炉溶解のもの
け室温の衝撃靭性や、クリープ破断効Ｆ性が大きく低下
するが、本発明方法に係るエレクトロスラグ再溶解をし
た場合には衝撃Ｉ′り性やクリープ破断延性の低下が小
さく、脆性破壊に対する安全性ｂ ｉｉｆ頼性に優れた
１２Ｃｒ系タービンロータをｆｌｌることが出来る。
強さ、延性および靭性に優れた１２Ｃｒ系グ再溶解をし
ない従来の高周波炉溶解や電弧炉溶解のままの場合には
靭性や延性が小さく、脆性破壊に対する安全性や信頼性
のある１２Ｃｒ系タービンロータを得ることが出来ない
。まだ特にクリープ破断強さを向上させるため焼入温度
を高くすると、従来の高周波炉溶解や電弧炉溶解のもの
け室温の衝撃靭性や、クリープ破断効Ｆ性が大きく低下
するが、本発明方法に係るエレクトロスラグ再溶解をし
た場合には衝撃Ｉ′り性やクリープ破断延性の低下が小
さく、脆性破壊に対する安全性ｂ ｉｉｆ頼性に優れた
１２Ｃｒ系タービンロータをｆｌｌることが出来る。
また、従来の１２Ｃｒ系ターヒンロータでは品周波溶解
炉や電弧炉で溶解した溶湯を、カ型に流し込み凝固させ
ているだめ浴湯の蘭同に時ｍ」がかかりタービンロータ
の中心部に綿やＴａを含む粗大な炭窒化物が析出して靭
性の低下を７ねくことがら、これまでＮｂ−？Ｔａの宮
有量は通常００３〜０１チ程度までしか氏加していなか
ったが、不発明方法によればそれ以上の添加でもタービ
ンロータ中心部に炭窒化物の粗大偏析はなく、高温クリ
ープ破断強さに優れ、かつ延性や靭性にも優れだ１２Ｃ
ｒ系タービンロータを得ることが出来る。１０２０ ’
０〜１１５０℃の温度範囲に加熱後焼入し、次いで５３
０′Ｃ〜７３０°Ｃの温度範囲で焼戻しを行う理由とし
ては、炭（２）化物を固溶させ均質なマルテンサイト組
織と所要の機械的特性を得るには焼入温度が１０２０°
Ｃ未満では十分でなく、また焼入温度が１１５０°０を
越えると結晶粒の粒大化が大きくなりφｌＪ性を害する
ことからこの範囲とした。なおりリープ破断強さを向上
させるにはＮｂやＴａの炭窒化物を多量に固溶再析出す
ることが望壕しく、そのためには焼入温度が１０８０°
０以上が、さらに望ましくは焼入温度を１０９５°Ｃ以
上にするとよい。また焼戻し温度が５３０°Ｃ未満では
十分な焼戻しが行なわれず所要の靭性が得られず、７３
０°Ｃを越えた場合には所要の引張強さや耐力を得るこ
とが出来ないことからこの範囲とした。
炉や電弧炉で溶解した溶湯を、カ型に流し込み凝固させ
ているだめ浴湯の蘭同に時ｍ」がかかりタービンロータ
の中心部に綿やＴａを含む粗大な炭窒化物が析出して靭
性の低下を７ねくことがら、これまでＮｂ−？Ｔａの宮
有量は通常００３〜０１チ程度までしか氏加していなか
ったが、不発明方法によればそれ以上の添加でもタービ
ンロータ中心部に炭窒化物の粗大偏析はなく、高温クリ
ープ破断強さに優れ、かつ延性や靭性にも優れだ１２Ｃ
ｒ系タービンロータを得ることが出来る。１０２０ ’
０〜１１５０℃の温度範囲に加熱後焼入し、次いで５３
０′Ｃ〜７３０°Ｃの温度範囲で焼戻しを行う理由とし
ては、炭（２）化物を固溶させ均質なマルテンサイト組
織と所要の機械的特性を得るには焼入温度が１０２０°
Ｃ未満では十分でなく、また焼入温度が１１５０°０を
越えると結晶粒の粒大化が大きくなりφｌＪ性を害する
ことからこの範囲とした。なおりリープ破断強さを向上
させるにはＮｂやＴａの炭窒化物を多量に固溶再析出す
ることが望壕しく、そのためには焼入温度が１０８０°
０以上が、さらに望ましくは焼入温度を１０９５°Ｃ以
上にするとよい。また焼戻し温度が５３０°Ｃ未満では
十分な焼戻しが行なわれず所要の靭性が得られず、７３
０°Ｃを越えた場合には所要の引張強さや耐力を得るこ
とが出来ないことからこの範囲とした。
なお、本発明方法に係るタービンロータの製造方法にお
いて上記エレクトロスラグ再溶解と熱処理の両者が必要
不可欠であり、このうちの一つでも欠けた場合には高温
のクリープ破断強さに優れ、かつ延性および靭性を有す
る１２Ｃｒ系タービンロータを得ることは出来ない。
いて上記エレクトロスラグ再溶解と熱処理の両者が必要
不可欠であり、このうちの一つでも欠けた場合には高温
のクリープ破断強さに優れ、かつ延性および靭性を有す
る１２Ｃｒ系タービンロータを得ることは出来ない。
第１表に示す化学組成を有するタービンロークモデル（
直径６００ミリ、長さ８００ミリ）を作製したのち谷柿
試験を行なった。
直径６００ミリ、長さ８００ミリ）を作製したのち谷柿
試験を行なった。
本劣明に係る実施例１ 、２ 、３ 、、４のタービン
ロータモデルの作成は第１表に７トシた合金組成となる
ように原料を配合したのちｔｔ孤炉で浴解次いでエレク
トロスフグ杓ｌ谷解の消耗・冠俟用モールドに鋳込みイ
ンゴットを（４）た。引続いて、このインゴットを消耗
成極としてエレクトロスラグ再溶解を行なったのち、鍛
造をイエないタービンロークモデル累体を得た。さらに
このタービンロークモデル素体に第１表に併記した熱処
理を施こしたのち機械加工を行ないタービンロークモデ
ルをイＵた。
ロータモデルの作成は第１表に７トシた合金組成となる
ように原料を配合したのちｔｔ孤炉で浴解次いでエレク
トロスフグ杓ｌ谷解の消耗・冠俟用モールドに鋳込みイ
ンゴットを（４）た。引続いて、このインゴットを消耗
成極としてエレクトロスラグ再溶解を行なったのち、鍛
造をイエないタービンロークモデル累体を得た。さらに
このタービンロークモデル素体に第１表に併記した熱処
理を施こしたのち機械加工を行ないタービンロークモデ
ルをイＵた。
さらに比較例１，２は従来の１２Ｃｒ系タービンロータ
の溶解方法と同＠に′亀弧炉でｌ？ｉ ’ＩＰ４ シだ
浴湯をモールドに注き、インゴットに＋Ｊだのち、これ
を成造してタービンロータモアル糸体としたあと、第１
表に併記した熱処理、比１≦二例１は従来より行なわれ
ている熱処理、比較例２は焼入温度を尚くした熱処理を
施こしたのち、機械加工を行ないタービンロータモデル
とした。
の溶解方法と同＠に′亀弧炉でｌ？ｉ ’ＩＰ４ シだ
浴湯をモールドに注き、インゴットに＋Ｊだのち、これ
を成造してタービンロータモアル糸体としたあと、第１
表に併記した熱処理、比１≦二例１は従来より行なわれ
ている熱処理、比較例２は焼入温度を尚くした熱処理を
施こしたのち、機械加工を行ないタービンロータモデル
とした。
試験は上記のようにして得たタービンロータモデルのそ
れぞれについて試験片を切り出し、引張試験、衝撃試験
、クリープ破断試験をイ〕なった。
れぞれについて試験片を切り出し、引張試験、衝撃試験
、クリープ破断試験をイ〕なった。
第２表に引張試験および衝撃試験結果をまだ第３表にク
リープ破断に験結果を示す。
リープ破断に験結果を示す。
以下余白
第２表および第３表より明らかなように、本発明方法に
係るＬ２Ｃｒ系タービンロータモデルは比較例に比べ引
張強さが優れるとともに伸び、絞りも太きく、また価基
靭性が著しく太きい。さらにクリープ破断強さも従来の
１２Ｃｒ系ロータ材である比較例２に比べるとクリープ
破断伸びや絞りは同等以上でありまたクリープ破断！ｉ
！］ｉさも優れている。これらのことから本発明方法に
係る１２Ｃｒ系タービンロータ材は室温および高温強度
に優れるとともに延性、靭性にも優れており工業上有用
である。
係るＬ２Ｃｒ系タービンロータモデルは比較例に比べ引
張強さが優れるとともに伸び、絞りも太きく、また価基
靭性が著しく太きい。さらにクリープ破断強さも従来の
１２Ｃｒ系ロータ材である比較例２に比べるとクリープ
破断伸びや絞りは同等以上でありまたクリープ破断！ｉ
！］ｉさも優れている。これらのことから本発明方法に
係る１２Ｃｒ系タービンロータ材は室温および高温強度
に優れるとともに延性、靭性にも優れており工業上有用
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量パーセントで（０，１〜０，２５％、ｓｉｏ
、５チ以下、Ｍｎ ０．１−１．０％、Ｎｉ、Ｃｏの少
なくとも一種０、１〜１．０％Ｃｒ ９．０〜１３．０
％、 Ｍｏ０．５〜２．０％、Ｖｏ、１〜０．３％、Ｎ
ｂ、Ｔａの少なくとも一種０．０３〜０．３％、ＷＯ，
５〜２．０％、ＮＯ，０３〜０．１％、残部Ｆｅおよび
付随的不純物より成る合金組成を有し、エレクトロスラ
グ再溶解によシ得た鋼塊を鍛造成形してタービンロータ
素体としたのち、１０２０°Ｃ〜１１５０°Ｃの温朋範
囲に加熱後焼入し、次いで５３０〜７３０’Ｏの温度範
囲で焼戻し処理を行なうことを特徴とするタービンロー
タの製造方法。 （２、特許請求の範囲第１項においてＮｂ、Ｔａの少な
くとも一種を重音チで０．１３〜０，３饅とした事を特
徴とするタービンロータの製造方法。 （３）特許請求の範囲第１項または第２項において焼入
温度を１０８０°Ｃ〜１１５０’０の範囲とした事を特
徴とするタービンロータの製逅方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053783A JPS59179718A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | タ−ビンロ−タの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053783A JPS59179718A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | タ−ビンロ−タの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179718A true JPS59179718A (ja) | 1984-10-12 |
| JPS6334206B2 JPS6334206B2 (ja) | 1988-07-08 |
Family
ID=12952409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58053783A Granted JPS59179718A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | タ−ビンロ−タの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179718A (ja) |
Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
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-
1983
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|---|---|
| JPS6334206B2 (ja) | 1988-07-08 |
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