JPS5918123B2 - リブ付ｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
リブ付ｈ形鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS5918123B2 JPS5918123B2 JP17953580A JP17953580A JPS5918123B2 JP S5918123 B2 JPS5918123 B2 JP S5918123B2 JP 17953580 A JP17953580 A JP 17953580A JP 17953580 A JP17953580 A JP 17953580A JP S5918123 B2 JPS5918123 B2 JP S5918123B2
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- JP
- Japan
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- rolling mill
- web
- rib
- flange
- ribbed
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明法は、Ｈ形鋼の断面性能を向上させるため、フラ
ンジ先端部を内側に９０°屈曲したリブ付Ｈ形鋼の熱間
圧延方法に関する。
ンジ先端部を内側に９０°屈曲したリブ付Ｈ形鋼の熱間
圧延方法に関する。
従来、リブ付Ｈ形鋼の製造方法としては、第１図に示す
ように、Ｈ形鋼のフランジを構成する鋼板１の両端部１
ａ〜１ｄを予じめ屈曲成形した後、ウェブを構成する鋼
板２と前記成形フランジ鋼板１の中央部とを溶接するこ
とにより製造されていた。
ように、Ｈ形鋼のフランジを構成する鋼板１の両端部１
ａ〜１ｄを予じめ屈曲成形した後、ウェブを構成する鋼
板２と前記成形フランジ鋼板１の中央部とを溶接するこ
とにより製造されていた。
また最近ではロールフォーミングによる製造法が提案さ
れ、第２図に示すように、通常のＨ形鋼製造設備により
素材鋼片から超広中フランジＨ形鋼３を圧延し、該超広
中フランジＨ形鋼のフランジ部を局部的に又は全体を再
加熱した後、リブ成形専用設備の曲げローラ群４ａ〜４
ｄを通すことによってフランジ先端リブ相当部３ａ〜３
ｄを９０°曲げ成形してリブを形成して製造されていた
。
れ、第２図に示すように、通常のＨ形鋼製造設備により
素材鋼片から超広中フランジＨ形鋼３を圧延し、該超広
中フランジＨ形鋼のフランジ部を局部的に又は全体を再
加熱した後、リブ成形専用設備の曲げローラ群４ａ〜４
ｄを通すことによってフランジ先端リブ相当部３ａ〜３
ｄを９０°曲げ成形してリブを形成して製造されていた
。
しかし、いづれの方法も下記の如く問題点が多く、たと
えば前者の場合は、 （１）製造コストが高い、 （２）生産性が低い、 （３）溶接部の強度信頼性が低い、 （４）溶接による残留応力が生じる、 又、後者のロールフォーミング法の場合には、（１）予
じめ超広中フランジＨ形鋼を製造する必要がある、 （２）多数の曲げローラ群を有する高価なリブ成形専用
設備が必要、 （３）再加熱装置が必要、 （４）曲げ成形のためリブ及びフランジ板厚を厚くでき
ない、 （５）フランジ先端曲げ部のＲが太きい、等の問題があ
った。
えば前者の場合は、 （１）製造コストが高い、 （２）生産性が低い、 （３）溶接部の強度信頼性が低い、 （４）溶接による残留応力が生じる、 又、後者のロールフォーミング法の場合には、（１）予
じめ超広中フランジＨ形鋼を製造する必要がある、 （２）多数の曲げローラ群を有する高価なリブ成形専用
設備が必要、 （３）再加熱装置が必要、 （４）曲げ成形のためリブ及びフランジ板厚を厚くでき
ない、 （５）フランジ先端曲げ部のＲが太きい、等の問題があ
った。
本発明法は上記のような問題点を解決し、公知のＨ形調
圧延装置列を用いて、熱間圧延法によりリブ付Ｈ形鋼を
効率良く製造する方法を提供するものである。
圧延装置列を用いて、熱間圧延法によりリブ付Ｈ形鋼を
効率良く製造する方法を提供するものである。
本発明法は熱間にてリブ付Ｈ形鋼を製造する圧延方法に
おいて、ブルーム等素材鋼片を二重式ブレークダウン圧
延機等の粗圧延機により所定形状のビームブランクに圧
延した後、中間圧延機群の前段ユニバーサル圧延機によ
る複数回の可逆圧延により、フランジ相蟲部及びウェブ
相当部の厚みを減じて延伸し、フランジ先端寄り部に折
れ曲り部（以下リブ相当部と称す）を有するフランジが
裾広がり状の生成品Ｈ形鋼（以下開脚状Ｈ形鋼と称す）
に成形すると共に、後段ユニバーサル圧延機によりフラ
ンジのリブ相当部先端面の整形を行ない、最終パスにお
いてフランジ屈曲部の整形を行いつつ、前記リブ相当部
を内側に折り込み成形した後、仕上ユニバーサル圧延機
にてフランジ外側面が直線状になるよう押圧延すると共
に、ウェブ及びリブを軽圧下圧延してフィレット部及び
フランジ先端屈曲部外側Ｒを整形することを特徴とする
リブ付Ｈ形鋼の製造方法である。
おいて、ブルーム等素材鋼片を二重式ブレークダウン圧
延機等の粗圧延機により所定形状のビームブランクに圧
延した後、中間圧延機群の前段ユニバーサル圧延機によ
る複数回の可逆圧延により、フランジ相蟲部及びウェブ
相当部の厚みを減じて延伸し、フランジ先端寄り部に折
れ曲り部（以下リブ相当部と称す）を有するフランジが
裾広がり状の生成品Ｈ形鋼（以下開脚状Ｈ形鋼と称す）
に成形すると共に、後段ユニバーサル圧延機によりフラ
ンジのリブ相当部先端面の整形を行ない、最終パスにお
いてフランジ屈曲部の整形を行いつつ、前記リブ相当部
を内側に折り込み成形した後、仕上ユニバーサル圧延機
にてフランジ外側面が直線状になるよう押圧延すると共
に、ウェブ及びリブを軽圧下圧延してフィレット部及び
フランジ先端屈曲部外側Ｒを整形することを特徴とする
リブ付Ｈ形鋼の製造方法である。
以下本発明法を第３図〜第８図により詳細に説明する。
第３図は本発明法を実施する装置配列を示し、二重式ブ
レークダウン圧延機等の粗圧延機５、前段ユニバーサル
圧延機６と後段ユニバーサル圧延機７よりなる中間圧延
機群９及び仕上ユニバーサル圧延機８よりなるＨ形調圧
延装置列である。
レークダウン圧延機等の粗圧延機５、前段ユニバーサル
圧延機６と後段ユニバーサル圧延機７よりなる中間圧延
機群９及び仕上ユニバーサル圧延機８よりなるＨ形調圧
延装置列である。
加熱されたブルーム等素材鋼片は第４図に示す如く孔型
１０〜１３を刻設したロールを有する粗圧延機５にて、
複数回の可逆圧延により所定形状のビームブランクに粗
圧延された後、前記ビームブランクは中間圧延機群９に
導かれる。
１０〜１３を刻設したロールを有する粗圧延機５にて、
複数回の可逆圧延により所定形状のビームブランクに粗
圧延された後、前記ビームブランクは中間圧延機群９に
導かれる。
中間圧延機群９は第５図に示す如く水平ロール１６，１
６’及び垂直ロール１５ 、１５’を有する前段ユニバ
ーサル圧延機６と第６図に示す如く水平ロール１７．１
７’及び第７図に示す如く垂直ロール１８．１８’を有
する後段ユニバーサル圧延機７とよりなる。
６’及び垂直ロール１５ 、１５’を有する前段ユニバ
ーサル圧延機６と第６図に示す如く水平ロール１７．１
７’及び第７図に示す如く垂直ロール１８．１８’を有
する後段ユニバーサル圧延機７とよりなる。
中間圧延機群９の前段ユニバーサル圧延機６の水平ロー
ル１６，１６’の側面は傾斜の異なる二段の面Ａ。
ル１６，１６’の側面は傾斜の異なる二段の面Ａ。
Ｂより形成され、該ロール１６，１６’の軸芯に平行な
胴部Ｃと胴部Ｃに隣接する側面Ａとのなすフランジ開脚
角θ１、前記側面Ａと該側面Ａに続く側面Ｂとのなすリ
ブ相当部の屈曲角θ２とすると、角度θ１とθ２は１８
０°〉θ１〉９０°、１８０°〉θ２〉２７０°−θ１
にする必要がある。
胴部Ｃと胴部Ｃに隣接する側面Ａとのなすフランジ開脚
角θ１、前記側面Ａと該側面Ａに続く側面Ｂとのなすリ
ブ相当部の屈曲角θ２とすると、角度θ１とθ２は１８
０°〉θ１〉９０°、１８０°〉θ２〉２７０°−θ１
にする必要がある。
つまり角度θ２はリブ付Ｈ形鋼のリブをＨ形鋼の内側に
設けるため１８０°以下としなければならず、又水平ロ
ール側面Ａ及びＢはロール軸芯に対して９０゜以上の角
度を有する傾斜面としなければ圧延はできない。
設けるため１８０°以下としなければならず、又水平ロ
ール側面Ａ及びＢはロール軸芯に対して９０゜以上の角
度を有する傾斜面としなければ圧延はできない。
又、水平ロール１６．１６’の胴部Ｃ中央部付近に溝り
を設けて、開脚状Ｈ形鋼のウェブに凸状部を残し、仕上
圧延時の整形圧延式とする。
を設けて、開脚状Ｈ形鋼のウェブに凸状部を残し、仕上
圧延時の整形圧延式とする。
又、前段ユニバーサル圧延機６の垂直ロール１９．１９
’の側面は前記水平ロール１６ 、１６’側面Ａ、Ｂに
対応した平行な面Ｅ、Ｆを有している。
’の側面は前記水平ロール１６ 、１６’側面Ａ、Ｂに
対応した平行な面Ｅ、Ｆを有している。
後段ユニバーサル圧延機７の水平ロール１７゜１７′は
開脚状Ｈ形鋼１４のリブ相当部先端面の整形用であり、
前記前段ユニバーサル圧延機６の水平ロール１６．１６
’側面Ｂに相当する面Ｂ′の所定位置より側面Ｂ′に対
して角度θ、を有する面Ｇにより前記リブ相当部先端面
の整形を行なう。
開脚状Ｈ形鋼１４のリブ相当部先端面の整形用であり、
前記前段ユニバーサル圧延機６の水平ロール１６．１６
’側面Ｂに相当する面Ｂ′の所定位置より側面Ｂ′に対
して角度θ、を有する面Ｇにより前記リブ相当部先端面
の整形を行なう。
又、垂直ロール１８，１８’によりフランジ及びリブ相
当部を押圧延することにより内方に折り込むものであり
、前記前段ユニバーサル圧延機６の水平ロール１６．１
６’側面Ａ〜Ｃのなす角θ１゜θ２に対応する該垂直ロ
ール１８．１８’の角度をθ３．θ４とし、該角度θ３
．θ４は９０°〈θ３くθ１．９０°〈θ４〈θ２、θ
、＜２７０°−θ３とする必要がある。
当部を押圧延することにより内方に折り込むものであり
、前記前段ユニバーサル圧延機６の水平ロール１６．１
６’側面Ａ〜Ｃのなす角θ１゜θ２に対応する該垂直ロ
ール１８．１８’の角度をθ３．θ４とし、該角度θ３
．θ４は９０°〈θ３くθ１．９０°〈θ４〈θ２、θ
、＜２７０°−θ３とする必要がある。
前記の如く粗圧延により得られた前記ビームブランクは
、中間圧延機群９の前記ユニバーサル圧延機６による複
数回の可逆圧延によりフランジ開脚角θ１及びリブ相当
部屈曲角θ２を有する開脚状Ｈ形鋼１４に成形延伸され
ると共に、後段ユニバーサル圧延機７の水平ロール１７
．１７’との同時圧延によりリブ相当部先端面の整形を
行ない、中間圧延機群９の最終パスにおいて、後段ユニ
バーサル圧延機７ノ垂直Ｄ−ル１８ 、１８’によりフ
ランジ開脚角はθ１→θ３に、及びリブ屈曲角はθ２→
θ４となり、リブ相当部が対向する様内方に曲げ成形さ
れ、フランジとリブ相当部の曲り部外面が丸みを帯びぬ
よう圧延を行なう。
、中間圧延機群９の前記ユニバーサル圧延機６による複
数回の可逆圧延によりフランジ開脚角θ１及びリブ相当
部屈曲角θ２を有する開脚状Ｈ形鋼１４に成形延伸され
ると共に、後段ユニバーサル圧延機７の水平ロール１７
．１７’との同時圧延によりリブ相当部先端面の整形を
行ない、中間圧延機群９の最終パスにおいて、後段ユニ
バーサル圧延機７ノ垂直Ｄ−ル１８ 、１８’によりフ
ランジ開脚角はθ１→θ３に、及びリブ屈曲角はθ２→
θ４となり、リブ相当部が対向する様内方に曲げ成形さ
れ、フランジとリブ相当部の曲り部外面が丸みを帯びぬ
よう圧延を行なう。
なお通常の中間圧延機群９に用いるユニバーサル圧延機
の垂直ロールは駆動装置を有しない為、後段ユニバーサ
ル圧延機７の垂直ロール１８ 、１８’のみの圧延の場
合は、前段ユニバーサル圧延機６により開脚状Ｈ形鋼１
４の移送が行われる。
の垂直ロールは駆動装置を有しない為、後段ユニバーサ
ル圧延機７の垂直ロール１８ 、１８’のみの圧延の場
合は、前段ユニバーサル圧延機６により開脚状Ｈ形鋼１
４の移送が行われる。
次に前記開脚状Ｈ形鋼１４は、第８図に示す如く水平ロ
ール２４，２４’及び垂直ロール１９．１９’を有する
仕上ユニバーサル圧延機８の垂直ロール１９゜１９′に
よりフランジ外側面が直線状になるよう押圧延されると
共に、水平ロール２４，２４’によるウェブ中央部の軽
圧下圧延による巾方向推力によりフィレット部２２の整
形及び水平ロール２４．２４’と垂直ロール１９，１９
’によるリブ部長さ方向（ロール軸芯と平行な方向）の
軽圧下圧延によりフランジとリブのなす角部２１の整形
が行われ、リブ付Ｈ形鋼２３に整形される。
ール２４，２４’及び垂直ロール１９．１９’を有する
仕上ユニバーサル圧延機８の垂直ロール１９゜１９′に
よりフランジ外側面が直線状になるよう押圧延されると
共に、水平ロール２４，２４’によるウェブ中央部の軽
圧下圧延による巾方向推力によりフィレット部２２の整
形及び水平ロール２４．２４’と垂直ロール１９，１９
’によるリブ部長さ方向（ロール軸芯と平行な方向）の
軽圧下圧延によりフランジとリブのなす角部２１の整形
が行われ、リブ付Ｈ形鋼２３に整形される。
なお、仕上ユニバーサル圧延機８での軽圧下は、圧下率
２〜５％が好ましく、前記ウェブ中央部の中間圧延機群
９による整形の際設けられた凸部厚みｔｌは仕上げウェ
ブ厚みｔ。
２〜５％が好ましく、前記ウェブ中央部の中間圧延機群
９による整形の際設けられた凸部厚みｔｌは仕上げウェ
ブ厚みｔ。
に対してｉｔ／１ｏ＝１．０２〜１．０５とすることが
好しく、又リブ長さｌ１２に対する中間圧延機群９によ
る整形の際のリブ相当部長さ１１は１１／１２二１．０
２〜１．０５とするのが良い。
好しく、又リブ長さｌ１２に対する中間圧延機群９によ
る整形の際のリブ相当部長さ１１は１１／１２二１．０
２〜１．０５とするのが良い。
然し前記圧下率が２％以下では、圧下刃が小さくフィレ
ット部２２及びリブ、フランジ角部２１の整形効果が小
さくなる。
ット部２２及びリブ、フランジ角部２１の整形効果が小
さくなる。
次に本発明法を実施例により説明する。
（実施例）
素材鋼片厚さ３００朋、巾１２００ｍｍの矩形断面ブル
ームより高さ３００ ｒｕｎ、巾３００朋、ウェブ厚ｔ
。
ームより高さ３００ ｒｕｎ、巾３００朋、ウェブ厚ｔ
。
＝９朋、フランジ厚ｔｆ＝１５ｍｉ、リブ長さｌ１２＝
５０ｍｒｎ、リブ厚ｔｒ＝１５ｍｍのリブ付Ｈ形鋼を製
造する場合、圧延装置列は粗圧延機５として二重式ブレ
ークダウン圧延機、前段、後段二台のユニバーサル圧延
機よりなる中間圧延機群９、及び一台の仕上ユニバーサ
ル圧延機８よりなり、まず前記素材鋼片を加熱炉（図示
せず）により１２８０℃まで加熱した後、二重式ブレー
クダウン圧延機の材料転回を含む１５パスの可逆圧延に
よりウェブ厚５０關、フランジ巾４３０ｍｍのビームブ
ランクに成形し、次に中間圧延機群９の前段ユニバーサ
ル圧延機６及び後段ユニバーサル圧延機７の水平ロール
１７，１７’の同時圧延及び空圧延を含めて１０パスの
可逆圧延によりウェブ厚１ｏ＝＝９．Ｑ朋、ウェブ中央
凸部厚ｔに９．３５ｍｍ、フランジ厚ｔｆ＝１５ｒ／Ｌ
ｒｆｔ、リブ相当部長さｌに５１．５ｍｍ、フランジ開
脚角θ１＝１２０°、リブ屈曲角θ２＝１５５°の開脚
状Ｈ形鋼に成形し、後段ユニバーサル圧延機７の垂直ロ
ール１８．１８’の１パス押圧延により前記フランジ開
脚角θ１→θ３二９５°及びリブ屈曲角θ２→θ、＝９
５°にした後、仕上ユニバーサル圧延機８の１パス圧延
によりウェブ中央凸部厚ｔ１→ｔ□ ＝ ９．０ ｍｍ
、リブ長さ１１→１２＝５０．０ｍｍ、フランジ開脚角
θ１及びリブ屈曲角θ２をそれぞれ９０°に整形する。
５０ｍｒｎ、リブ厚ｔｒ＝１５ｍｍのリブ付Ｈ形鋼を製
造する場合、圧延装置列は粗圧延機５として二重式ブレ
ークダウン圧延機、前段、後段二台のユニバーサル圧延
機よりなる中間圧延機群９、及び一台の仕上ユニバーサ
ル圧延機８よりなり、まず前記素材鋼片を加熱炉（図示
せず）により１２８０℃まで加熱した後、二重式ブレー
クダウン圧延機の材料転回を含む１５パスの可逆圧延に
よりウェブ厚５０關、フランジ巾４３０ｍｍのビームブ
ランクに成形し、次に中間圧延機群９の前段ユニバーサ
ル圧延機６及び後段ユニバーサル圧延機７の水平ロール
１７，１７’の同時圧延及び空圧延を含めて１０パスの
可逆圧延によりウェブ厚１ｏ＝＝９．Ｑ朋、ウェブ中央
凸部厚ｔに９．３５ｍｍ、フランジ厚ｔｆ＝１５ｒ／Ｌ
ｒｆｔ、リブ相当部長さｌに５１．５ｍｍ、フランジ開
脚角θ１＝１２０°、リブ屈曲角θ２＝１５５°の開脚
状Ｈ形鋼に成形し、後段ユニバーサル圧延機７の垂直ロ
ール１８．１８’の１パス押圧延により前記フランジ開
脚角θ１→θ３二９５°及びリブ屈曲角θ２→θ、＝９
５°にした後、仕上ユニバーサル圧延機８の１パス圧延
によりウェブ中央凸部厚ｔ１→ｔ□ ＝ ９．０ ｍｍ
、リブ長さ１１→１２＝５０．０ｍｍ、フランジ開脚角
θ１及びリブ屈曲角θ２をそれぞれ９０°に整形する。
前述圧延方法により製造されたリブ付Ｈ形鋼はリブ厚ｔ
ｒ 、＝＝１５ ｍａｌ、フランジ先端臼り部の外側
Ｒ＝ ５ ｍｍとなり、形状的に極めて優れたリブ付Ｈ
形鋼を製造することができた。
ｒ 、＝＝１５ ｍａｌ、フランジ先端臼り部の外側
Ｒ＝ ５ ｍｍとなり、形状的に極めて優れたリブ付Ｈ
形鋼を製造することができた。
本発明法により、第９図及び第１０図に示す如く、ウェ
ブに波状突起を設けたリブ付線Ｈ形鋼２５及びウェブ中
央部を波状としたリブ付コルゲートＨ形鋼２６を製造す
る場合は、中間圧延機群９の成形の際に設けるウェブ中
央凸部厚みｔｌ を厚くし、所要の溝を水平ロール２４
，２４’胴部に刻設した仕上ユニバーサル圧延機８によ
り前記ウェブ中央凸部をｔ１→ｔｏに圧延することによ
り製造することができる。
ブに波状突起を設けたリブ付線Ｈ形鋼２５及びウェブ中
央部を波状としたリブ付コルゲートＨ形鋼２６を製造す
る場合は、中間圧延機群９の成形の際に設けるウェブ中
央凸部厚みｔｌ を厚くし、所要の溝を水平ロール２４
，２４’胴部に刻設した仕上ユニバーサル圧延機８によ
り前記ウェブ中央凸部をｔ１→ｔｏに圧延することによ
り製造することができる。
上述のように、本発明法は熱間にて公知のＨ形調圧延装
置列の圧延ロールを変えるだけでリブ付Ｈ形鋼を製造す
ることができ、特にフランジ厚みの制限を受けずにフラ
ンジ先端のリブ相当部を対向する如く内方に曲げ成形し
て、リブを形成することができ、Ｈ形鋼の断面性能を大
巾に向上させることができると共に、リブ先端面の鉛直
度及びフランジ先端臼り部外側Ｒの優れたリブ付Ｈ形鋼
を製造することができる。
置列の圧延ロールを変えるだけでリブ付Ｈ形鋼を製造す
ることができ、特にフランジ厚みの制限を受けずにフラ
ンジ先端のリブ相当部を対向する如く内方に曲げ成形し
て、リブを形成することができ、Ｈ形鋼の断面性能を大
巾に向上させることができると共に、リブ先端面の鉛直
度及びフランジ先端臼り部外側Ｒの優れたリブ付Ｈ形鋼
を製造することができる。
第１図は従来の溶接法により製造されたリブ付Ｈ形鋼断
面図、第２図は従来のロールフォーミング法によるリブ
付Ｈ形鋼の製造方法の説明概略断面図、第３図は本発明
法を実施するための圧延機配列図、第４図〜第８図は本
発明法を実施するための各圧延機の圧延ロール形状の説
明図で、第４図は粗圧延機の水平ロール孔形を示す図、
第５図は前段ユニバーサル圧延機の水平及び垂直ロール
形状及び圧延材を示す図、第６図は後段ユニバーサル圧
延機の水平ロール形状及び圧延材を示す図、第７図は後
段ユニバーサル圧延機の垂直ロール形状及び圧延材を示
す図、第８図は仕上げ圧延機の水平及び垂直ロール形状
及び圧延材を示す図、第９図及び第１０図はウェブ中央
部に波状突起及びコルゲーションを設けたリブ付Ｈ形鋼
の変形例を示す断面図である。 １・・・・・・フランジ、１ａ〜１ｄ・・・・・・リブ
、２・・・・・・ウェブ、３・・・・・・超広中フラン
ジ開脚角、３ａ〜３ｄ・・・・・・リブ相当部、４ａ〜
４ｄ・・・・・・成形ロール、５・・・・・・粗圧延機
、６・・・・・・前段ユニバーサル圧延機、７・・・・
・・後段ユニバーサル圧延機、８・・・・・・仕上げユ
ニバーサル圧延機、９・・・・・・中間圧延機群、１０
〜１３・・・・・・ロール孔型、１４・・・・・・開脚
状Ｈ形鋼、１６．１６’、１７．１７’、２４，２４’
・・・・・・水平ロール、１５，１５’、１８．１８’
、１９，１９’・・・・・・垂直ロール、２３・・・・
・・リブ付Ｈ形鋼、２５・・・・・・リブ付線Ｈ形鋼、
２６・・・・・・リブ付コルゲーションＨ形鋼、ｔｏ・
・・・・・ウェブ厚、ｔｆ・・・・・・フランジ厚、ｔ
ｒ・・・・・・リブ厚、θ１．θ３・・・・・・フラン
ジ開脚角、θ２．θ４・・・・・・リブ屈曲角。
面図、第２図は従来のロールフォーミング法によるリブ
付Ｈ形鋼の製造方法の説明概略断面図、第３図は本発明
法を実施するための圧延機配列図、第４図〜第８図は本
発明法を実施するための各圧延機の圧延ロール形状の説
明図で、第４図は粗圧延機の水平ロール孔形を示す図、
第５図は前段ユニバーサル圧延機の水平及び垂直ロール
形状及び圧延材を示す図、第６図は後段ユニバーサル圧
延機の水平ロール形状及び圧延材を示す図、第７図は後
段ユニバーサル圧延機の垂直ロール形状及び圧延材を示
す図、第８図は仕上げ圧延機の水平及び垂直ロール形状
及び圧延材を示す図、第９図及び第１０図はウェブ中央
部に波状突起及びコルゲーションを設けたリブ付Ｈ形鋼
の変形例を示す断面図である。 １・・・・・・フランジ、１ａ〜１ｄ・・・・・・リブ
、２・・・・・・ウェブ、３・・・・・・超広中フラン
ジ開脚角、３ａ〜３ｄ・・・・・・リブ相当部、４ａ〜
４ｄ・・・・・・成形ロール、５・・・・・・粗圧延機
、６・・・・・・前段ユニバーサル圧延機、７・・・・
・・後段ユニバーサル圧延機、８・・・・・・仕上げユ
ニバーサル圧延機、９・・・・・・中間圧延機群、１０
〜１３・・・・・・ロール孔型、１４・・・・・・開脚
状Ｈ形鋼、１６．１６’、１７．１７’、２４，２４’
・・・・・・水平ロール、１５，１５’、１８．１８’
、１９，１９’・・・・・・垂直ロール、２３・・・・
・・リブ付Ｈ形鋼、２５・・・・・・リブ付線Ｈ形鋼、
２６・・・・・・リブ付コルゲーションＨ形鋼、ｔｏ・
・・・・・ウェブ厚、ｔｆ・・・・・・フランジ厚、ｔ
ｒ・・・・・・リブ厚、θ１．θ３・・・・・・フラン
ジ開脚角、θ２．θ４・・・・・・リブ屈曲角。
Claims (1)
- １ 素材鋼片を粗圧延機でビームブランクに粗圧延し、
ついで中間圧延機群の前記ユニバーサル圧延機により、
ウェブ中央部に所定の厚肉部を備えると共にフランジの
両端にリブ相当部を所定角度内向きに備えた開脚状Ｈ形
鋼に成形し、かつ後段ユニバーサル圧延機の水平ロール
により前記リブ相当部の先端面を成形すると共に垂直ロ
ールによりフランジおよびリブ相当部の開脚度を減少さ
せた後、仕上ユニバーサル圧延機によりそれぞれ相対す
るリブおよびフランジが平行状となるよう押圧延すると
共に前記ウェブの厚肉部を正寸となるよう押圧整形する
ことを特徴とするリブ付Ｈ形鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17953580A JPS5918123B2 (ja) | 1980-12-17 | 1980-12-17 | リブ付ｈ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17953580A JPS5918123B2 (ja) | 1980-12-17 | 1980-12-17 | リブ付ｈ形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57103702A JPS57103702A (en) | 1982-06-28 |
| JPS5918123B2 true JPS5918123B2 (ja) | 1984-04-25 |
Family
ID=16067447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17953580A Expired JPS5918123B2 (ja) | 1980-12-17 | 1980-12-17 | リブ付ｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5918123B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59212101A (ja) * | 1983-05-17 | 1984-12-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ｈ形鋼のウェブ高さ変更可能な圧延方法 |
| US4969346A (en) * | 1986-03-12 | 1990-11-13 | Usg Interiors, Inc. | Apparatus for producing cold roll-formed structures |
-
1980
- 1980-12-17 JP JP17953580A patent/JPS5918123B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57103702A (en) | 1982-06-28 |
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