JPS59182902A - 補助燃料吹込方法 - Google Patents
補助燃料吹込方法Info
- Publication number
- JPS59182902A JPS59182902A JP5818283A JP5818283A JPS59182902A JP S59182902 A JPS59182902 A JP S59182902A JP 5818283 A JP5818283 A JP 5818283A JP 5818283 A JP5818283 A JP 5818283A JP S59182902 A JPS59182902 A JP S59182902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tuyere
- auxiliary fuel
- nozzle
- blowing
- branch pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉の送風羽口における補助燃料吹込方法に関
する。
する。
高炉の送風羽口は第１図にその部分破砕側面図を示す如
き構造となっており、第１図中１は高炉壁、２は環状管
、３は送風支管、４ｉｊ羽口である。
き構造となっており、第１図中１は高炉壁、２は環状管
、３は送風支管、４ｉｊ羽口である。
環状管２から延設さ力た送風支管３にはその先端に補助
燃料（重油、タール、ＣＴＭ、ＣＯＭ等）を吹込むため
の吹込ノズル５が付設さ力たノズル状部分（鉄皮３ａ及
びキャスタ３ｂとから構成されている）が延設されてお
り、この送風支管３のノズル状部分お先端部は羽口４の
基＠部に衝合当接せしめられており、これらは同心円状
に配設されている。
燃料（重油、タール、ＣＴＭ、ＣＯＭ等）を吹込むため
の吹込ノズル５が付設さ力たノズル状部分（鉄皮３ａ及
びキャスタ３ｂとから構成されている）が延設されてお
り、この送風支管３のノズル状部分お先端部は羽口４の
基＠部に衝合当接せしめられており、これらは同心円状
に配設されている。
第２図は第１図の要部、即ち吹込ノズル５が配設されて
いる羽口先端部付近の拡大図である。図中りは羽口径（
内径）、Ｌは吹込ノズル５の先端から羽口先端までの距
離である。従来この吹込ノズル５の先端から羽口先端ま
での距離Ｉ４：、これによって吹込まれる補助燃料の高
炉内での完全燃焼を図るため、即ち炉内はＣＯ雰囲気と
なっているため、羽口本体４又は送風支管３のノズル状
部分等が補助燃料の燃焼によって溶撞しない範囲内で極
力羽口先端から遠い位置（高炉外の方向、即ち送風系の
上流側）とさｒており、一般的には羽口径りの３．５〜
４倍（Ｌ／Ｄ＝３．５〜４．０）とされていた。
いる羽口先端部付近の拡大図である。図中りは羽口径（
内径）、Ｌは吹込ノズル５の先端から羽口先端までの距
離である。従来この吹込ノズル５の先端から羽口先端ま
での距離Ｉ４：、これによって吹込まれる補助燃料の高
炉内での完全燃焼を図るため、即ち炉内はＣＯ雰囲気と
なっているため、羽口本体４又は送風支管３のノズル状
部分等が補助燃料の燃焼によって溶撞しない範囲内で極
力羽口先端から遠い位置（高炉外の方向、即ち送風系の
上流側）とさｒており、一般的には羽口径りの３．５〜
４倍（Ｌ／Ｄ＝３．５〜４．０）とされていた。
しかるに、上述のような補助燃料吹込ノズル５による補
助燃料の吹込みを行った場合、送風支管３に振動が発生
し、送風支管３のキャスタ３ｂの剥離、更にけ鉄皮３ａ
の赤熱等の発生を見るに至っており、特に高コークス比
操業時にその傾向が大となっている。これは補助燃料が
燃焼する際の送風支管３因における燃焼ガスの体積膨張
が送風支管３のノズル状部分の先ｆ＠都付近の管内圧力
変動を生せしめて波状圧力とかって送風支管３に機械的
振動を与えるためであり、この圧力変動は送風温度ＶＣ
支配さね、ることが明らかとなった。
助燃料の吹込みを行った場合、送風支管３に振動が発生
し、送風支管３のキャスタ３ｂの剥離、更にけ鉄皮３ａ
の赤熱等の発生を見るに至っており、特に高コークス比
操業時にその傾向が大となっている。これは補助燃料が
燃焼する際の送風支管３因における燃焼ガスの体積膨張
が送風支管３のノズル状部分の先ｆ＠都付近の管内圧力
変動を生せしめて波状圧力とかって送風支管３に機械的
振動を与えるためであり、この圧力変動は送風温度ＶＣ
支配さね、ることが明らかとなった。
第３図は一例としてＬ／Ｄ＝４．５の場合の送風支管３
による高炉内への送風温度と送風支管３のノズル状部分
の管内圧力変動との関係を示すものである。この第３図
から明らかなように送風温度が約１０２０℃以下の極低
送風温度域では送風支管内圧力変！ＩＩＯはほとんど見
らｔ′１５ず、送風温度が１０２０℃付近となると急激
に送風支管内圧力変動が大となる。その後送風温度が上
昇し高送風温度域となると送風支管内圧力食間１は漸時
低下し、送風温度が約１２００℃以上の高送風温度域と
斤ると送風支管内圧力ｙｗＪはほとんど見られなくなる
。
による高炉内への送風温度と送風支管３のノズル状部分
の管内圧力変動との関係を示すものである。この第３図
から明らかなように送風温度が約１０２０℃以下の極低
送風温度域では送風支管内圧力変！ＩＩＯはほとんど見
らｔ′１５ず、送風温度が１０２０℃付近となると急激
に送風支管内圧力変動が大となる。その後送風温度が上
昇し高送風温度域となると送風支管内圧力食間１は漸時
低下し、送風温度が約１２００℃以上の高送風温度域と
斤ると送風支管内圧力ｙｗＪはほとんど見られなくなる
。
このような送風支管内圧力変動が発生する原因は本願発
明者らの実験観察の結果によね、ば以下の如く推察さｊ
ている。即ち、低送風温度域では補助燃料の燃焼による
火炎の位置が炉内レースウェイ（炉内コークスの燃焼領
域）寄となり、燃焼ガスの体積膨張もレースウェイに吸
収され、高送風温度域では火炎の位置が送風支管３内の
吹込ノズル５先端に近い位置となり、燃焼ガスの体積膨
張も送風支管３内の断面積が大なる部分で行なわれるこ
ととなる。従ってその中間の低送風温度域では補助燃料
の燃焼ガスの体積膨張は送風支管３内の羽目先端に近い
位置、即ち断面積が最小なる部分で行なわれ、このため
送風支管内の圧力変動が大となり、送風支管３の振動も
甚しくなると考えられる。
明者らの実験観察の結果によね、ば以下の如く推察さｊ
ている。即ち、低送風温度域では補助燃料の燃焼による
火炎の位置が炉内レースウェイ（炉内コークスの燃焼領
域）寄となり、燃焼ガスの体積膨張もレースウェイに吸
収され、高送風温度域では火炎の位置が送風支管３内の
吹込ノズル５先端に近い位置となり、燃焼ガスの体積膨
張も送風支管３内の断面積が大なる部分で行なわれるこ
ととなる。従ってその中間の低送風温度域では補助燃料
の燃焼ガスの体積膨張は送風支管３内の羽目先端に近い
位置、即ち断面積が最小なる部分で行なわれ、このため
送風支管内の圧力変動が大となり、送風支管３の振動も
甚しくなると考えられる。
従って、従来は約１０２０°Ｃから１２００℃までの低
送風温度域での操業は困難とされており、送風温度１０
２０℃以下の極低送風温度域、又は送風温度１２００℃
以上の高送風温度域での操業が行なわれていた。しかし
ながら、このように送風温度が限定されることは操業の
自由度が制約されることとなり、種々の不都合を生ぜし
めていた。
送風温度域での操業は困難とされており、送風温度１０
２０℃以下の極低送風温度域、又は送風温度１２００℃
以上の高送風温度域での操業が行なわれていた。しかし
ながら、このように送風温度が限定されることは操業の
自由度が制約されることとなり、種々の不都合を生ぜし
めていた。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、
現在操業が困難とされている約１０２０℃から１２００
℃までの低送風温度域においても送風支管の振動発生を
見ない、即ち送風支管内圧力変動が生じない補助燃料吹
込方法を提案するものである。
現在操業が困難とされている約１０２０℃から１２００
℃までの低送風温度域においても送風支管の振動発生を
見ない、即ち送風支管内圧力変動が生じない補助燃料吹
込方法を提案するものである。
本発明に係る補助燃料吹込方法は、補助燃料吹込ノズル
先端から羽目先端までの距離を羽口内径の８．３倍以下
として補助燃料を吹込むことを特徴とする。
先端から羽目先端までの距離を羽口内径の８．３倍以下
として補助燃料を吹込むことを特徴とする。
すでに述べたように、従来のようにＬ／Ｄ＝ａ、ｓ乃至
４．０とした場合に見られる送風支管３の振動は送風温
度が約１０２０℃以上の低送風温度域となった場合に、
吹込ノズル５から吹込まれた補助燃料の燃焼ガスの体積
膨張が送風支管３のノズル状部分の先端部の断面積の小
なる部分で行なわれるためであると推定されるに至って
いるので、この補助燃料の燃焼ガスの体積膨張を炉内レ
ースウェイ側に吸収させればよいこととなる。換言する
ならば、吹込ノズル５の先端を従来行なわれていた以上
に羽口 ４の先端沓の位置、即ち炉内側の位置とすれば
よいこととなる。このような知見を得た本願発明者らは
、コークス比： ４８５Ｋｇ／ｐｉｇ−ｔ 。
４．０とした場合に見られる送風支管３の振動は送風温
度が約１０２０℃以上の低送風温度域となった場合に、
吹込ノズル５から吹込まれた補助燃料の燃焼ガスの体積
膨張が送風支管３のノズル状部分の先端部の断面積の小
なる部分で行なわれるためであると推定されるに至って
いるので、この補助燃料の燃焼ガスの体積膨張を炉内レ
ースウェイ側に吸収させればよいこととなる。換言する
ならば、吹込ノズル５の先端を従来行なわれていた以上
に羽口 ４の先端沓の位置、即ち炉内側の位置とすれば
よいこととなる。このような知見を得た本願発明者らは
、コークス比： ４８５Ｋｇ／ｐｉｇ−ｔ 。
羽口からの送風量： １７０ Ｎｍ８／ｉｎｉ ｎ・本
、タール吹込量： １５０１／ｈｒ・本の条件にて吹込
ノズル５の先端から羽目先端までの距離を種々変化させ
て送風温度と送風支管内圧力変動の関係を測定した。第
４図はその結果を図示したものである。
、タール吹込量： １５０１／ｈｒ・本の条件にて吹込
ノズル５の先端から羽目先端までの距離を種々変化させ
て送風温度と送風支管内圧力変動の関係を測定した。第
４図はその結果を図示したものである。
第４図中、破線はＬ ／ Ｄ ＝ ４．５、一点鎖線は
Ｌ／ Ｄ ＝ ４．２、二点鎖線はＬ ／ Ｄ ＝ ４
．０、点線はＬ／ Ｄ ＝ ８．８、実線はＬ／Ｄ＝８
．３の場合をそれぞれ示しており、Ｌは吹込ノズル５の
先端から羽目先端までの距離、Ｄは羽口径（内径）であ
る。本図から明らかなように、吹込ノズル５の先端の位
置を羽目先端に接近させるに従って（Ｌ／Ｄの値が小と
なるに従って）送風支管内圧力変動が発生し始める送風
温度が高くなり、Ｌ／Ｄ＝８．３では１２７０℃前後で
送風支管内圧力変動が発生し始める。従って、Ｌ／Ｄ≦
８．３、即ち補助燃料吹込ノズル５の先端から羽目先端
までの距離を羽目内径の８．３倍以下とする場合には、
高炉操業に用いられる一般的な送風温度域、即ち前述し
た極低送風温度域、低送風温度域及び高送風温度域のす
べての送風温度域において送風支管内圧力変動の発生を
防止し得、これに伴う送風支管３の振動発生、送風支管
キャスター３ｂの剥離、送風支管鉄皮３ａの赤熱等を防
止することが可能となる。
Ｌ／ Ｄ ＝ ４．２、二点鎖線はＬ ／ Ｄ ＝ ４
．０、点線はＬ／ Ｄ ＝ ８．８、実線はＬ／Ｄ＝８
．３の場合をそれぞれ示しており、Ｌは吹込ノズル５の
先端から羽目先端までの距離、Ｄは羽口径（内径）であ
る。本図から明らかなように、吹込ノズル５の先端の位
置を羽目先端に接近させるに従って（Ｌ／Ｄの値が小と
なるに従って）送風支管内圧力変動が発生し始める送風
温度が高くなり、Ｌ／Ｄ＝８．３では１２７０℃前後で
送風支管内圧力変動が発生し始める。従って、Ｌ／Ｄ≦
８．３、即ち補助燃料吹込ノズル５の先端から羽目先端
までの距離を羽目内径の８．３倍以下とする場合には、
高炉操業に用いられる一般的な送風温度域、即ち前述し
た極低送風温度域、低送風温度域及び高送風温度域のす
べての送風温度域において送風支管内圧力変動の発生を
防止し得、これに伴う送風支管３の振動発生、送風支管
キャスター３ｂの剥離、送風支管鉄皮３ａの赤熱等を防
止することが可能となる。
以上詳述したように本発明に係る補助燃料吹込方法は、
補助燃料吹込ノズルを備えた高炉の送風羽目からの補助
燃料吹込方法において、前記補助燃料吹込ノズル先端か
ら羽目先端までの距離を羽目内径８．３倍以下として補
助燃料を吹込むこととしたので補助燃料の燃焼ガスの体
積膨張がどのような送風温度域においても送風支管内で
行なわれることはなく炉内レースウェイに吸収されるの
で、従って送風支管内圧力変動及びこれに伴う送風支管
の振動等を防止することが可能となり、従来困難である
とされていた低送風温度域（約１０２０℃〜１２００℃
）での高炉操業が可能となる等、本発明は優れた効果を
奏する。
補助燃料吹込ノズルを備えた高炉の送風羽目からの補助
燃料吹込方法において、前記補助燃料吹込ノズル先端か
ら羽目先端までの距離を羽目内径８．３倍以下として補
助燃料を吹込むこととしたので補助燃料の燃焼ガスの体
積膨張がどのような送風温度域においても送風支管内で
行なわれることはなく炉内レースウェイに吸収されるの
で、従って送風支管内圧力変動及びこれに伴う送風支管
の振動等を防止することが可能となり、従来困難である
とされていた低送風温度域（約１０２０℃〜１２００℃
）での高炉操業が可能となる等、本発明は優れた効果を
奏する。
第１図は補助燃料吹込ノズルを備えた送風羽口の部分破
砕側面図、第２図はその羽目先端付近の部分拡大図、第
３図はＬ ／ Ｄ ＝ ４．５の場合の送風温度と送風
支管内圧力変動との関係を示すグラフ、第４図ＧｉＬ／
Ｄ＝４．５． ４．２． ４．０． ８．８． ８．３
のそれぞれの場合の送風温度と送風支管内圧１カ変動と
の関係を示すグラフである。 Ｄ・・・羽口径（内径）、Ｌ・・・補助燃料吹込ノズル
先端から羽目先端までの距離、 １・・・高炉壁、 ３・・・送風支管、４・・
・羽口、 ５・・・補助燃料吹込ノズル。 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人弁理士 河 野 登 夫 第 １ ｌ 第 ２ 図 第 ３Ｍ
砕側面図、第２図はその羽目先端付近の部分拡大図、第
３図はＬ ／ Ｄ ＝ ４．５の場合の送風温度と送風
支管内圧力変動との関係を示すグラフ、第４図ＧｉＬ／
Ｄ＝４．５． ４．２． ４．０． ８．８． ８．３
のそれぞれの場合の送風温度と送風支管内圧１カ変動と
の関係を示すグラフである。 Ｄ・・・羽口径（内径）、Ｌ・・・補助燃料吹込ノズル
先端から羽目先端までの距離、 １・・・高炉壁、 ３・・・送風支管、４・・
・羽口、 ５・・・補助燃料吹込ノズル。 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人弁理士 河 野 登 夫 第 １ ｌ 第 ２ 図 第 ３Ｍ
Claims (1)
- １、補助燃料吹込ノズルを備えた高炉の送風羽口からの
補助燃料吹込方法において、前記補助燃料吹込ノズル先
端から羽口先端管での距離を羽口内径の３．３倍以下と
して補助燃料を吹込むことを特徴とする補助燃料吹込方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5818283A JPS59182902A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | 補助燃料吹込方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5818283A JPS59182902A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | 補助燃料吹込方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59182902A true JPS59182902A (ja) | 1984-10-17 |
Family
ID=13076864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5818283A Pending JPS59182902A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | 補助燃料吹込方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59182902A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100510829B1 (ko) * | 2000-10-26 | 2005-08-30 | 주식회사 포스코 | 용융로의 분체 및 액체 취입 풍구 |
| JP2006241586A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-09-14 | Jfe Steel Kk | 高炉への還元材吹込み装置、該装置を用いた高炉操業方法 |
-
1983
- 1983-04-01 JP JP5818283A patent/JPS59182902A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100510829B1 (ko) * | 2000-10-26 | 2005-08-30 | 주식회사 포스코 | 용융로의 분체 및 액체 취입 풍구 |
| JP2006241586A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-09-14 | Jfe Steel Kk | 高炉への還元材吹込み装置、該装置を用いた高炉操業方法 |
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