JPS59189265A - 三重効用吸収式冷凍機 - Google Patents
三重効用吸収式冷凍機Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く技術分類〉
開示技術は空調用等に用いられる吸収式冷凍機のシステ
ム構造の技術分野に属する。
ム構造の技術分野に属する。
〈要旨の解説〉
而して、この出願の発明は蒸発器で冷水により気化熱を
奪った冷媒ガスが吸収器で冷却水により溶液に吸収され
、中温再生器と、低温再生器に動作配管を介して送給さ
れ該各再生器で冷媒蒸気を発生して濃縮され吸収器に戻
り蒸発冷媒は凝縮器と冷却水により冷却凝縮して蒸発器
に戻るようにされた二重効用吸収式冷凍機の中温再生器
に高温再生器が該冒温再生器からの冷媒蒸気の動作配管
を介して該中温再生器の加熱源として接続されている三
直効用吸収式冷凍機知関する発明であり、特に、凝縮器
から吸収器へ冷却水を流過させるようにしたことを基幹
とし、更に高温再生器を二重効用吸収式冷凍機の再生器
への動作配゛びに動作配管を介して接続するようにし
又、単効用吸収式冷凍機の吸収器に動作配管を介して接
続するようにした三重効用１及収式冷凍機に係る発明で
ある。
奪った冷媒ガスが吸収器で冷却水により溶液に吸収され
、中温再生器と、低温再生器に動作配管を介して送給さ
れ該各再生器で冷媒蒸気を発生して濃縮され吸収器に戻
り蒸発冷媒は凝縮器と冷却水により冷却凝縮して蒸発器
に戻るようにされた二重効用吸収式冷凍機の中温再生器
に高温再生器が該冒温再生器からの冷媒蒸気の動作配管
を介して該中温再生器の加熱源として接続されている三
直効用吸収式冷凍機知関する発明であり、特に、凝縮器
から吸収器へ冷却水を流過させるようにしたことを基幹
とし、更に高温再生器を二重効用吸収式冷凍機の再生器
への動作配゛びに動作配管を介して接続するようにし
又、単効用吸収式冷凍機の吸収器に動作配管を介して接
続するようにした三重効用１及収式冷凍機に係る発明で
ある。
〈従来技術〉
周知の如く、大型空調システムに用いられている冷凍サ
イクルには圧縮サイクルと吸収サイクルがあり、種々の
利点から後者が広く用いられている。
イクルには圧縮サイクルと吸収サイクルがあり、種々の
利点から後者が広く用いられている。
而して、吸収冷凍サイクルでは蒸発器と吸収器に対して
１基の再生器を有する単効用吸収冷凍機が用いられるが
、効率及び省エネの関係上単効用吸収式冷凍機を複合化
した所謂二重効用吸収式冷該神二重効用吸収式冷凍機１
を第１図で略説すると、冷媒を成す水２は蒸発器３内部
にあって内装伝熱管４内流過冷水５から気イヒ熱を休い
、該冷水５をし′ｒ冷凍用に帰還させ、蒸気化した冷媒
蒸気は動作配管６を介して吸収器γに送給され、冷却水
８を流過させる伝熱導管９上に散布されて冷却された臭
化リチュウム水溶液１０に吸収される。
１基の再生器を有する単効用吸収冷凍機が用いられるが
、効率及び省エネの関係上単効用吸収式冷凍機を複合化
した所謂二重効用吸収式冷該神二重効用吸収式冷凍機１
を第１図で略説すると、冷媒を成す水２は蒸発器３内部
にあって内装伝熱管４内流過冷水５から気イヒ熱を休い
、該冷水５をし′ｒ冷凍用に帰還させ、蒸気化した冷媒
蒸気は動作配管６を介して吸収器γに送給され、冷却水
８を流過させる伝熱導管９上に散布されて冷却された臭
化リチュウム水溶液１０に吸収される。
そして、該冷媒を吸収して稀釈された臭化リチュウム水
溶液はポンプ１１により昇圧されて中温再生器１２及び
、低温再生器１３に各た分岐送給され、中温再生器１２
では熱源１４により加熱され冷媒蒸気１５を蒸発濃縮さ
れ吸収器Ｔに動作配管１６ひ帰還され、又、低温再生器
１３では動作配管１７により該中温再生器１２の冷媒蒸
気を熱源として臭化リチュウム水浴液中の水分冷媒を蒸
発濃縮し動作配管１６′を介し中温再生器１２からの帰
還臭化リチュウム水溶液と合流して吸収器７に帰還する
ようにされている。
溶液はポンプ１１により昇圧されて中温再生器１２及び
、低温再生器１３に各た分岐送給され、中温再生器１２
では熱源１４により加熱され冷媒蒸気１５を蒸発濃縮さ
れ吸収器Ｔに動作配管１６ひ帰還され、又、低温再生器
１３では動作配管１７により該中温再生器１２の冷媒蒸
気を熱源として臭化リチュウム水浴液中の水分冷媒を蒸
発濃縮し動作配管１６′を介し中温再生器１２からの帰
還臭化リチュウム水溶液と合流して吸収器７に帰還する
ようにされている。
このよ５Ｋして中温再生器１２及び低温再生器１３で生
成された冷媒蒸気１５は動作配管１８．１８′を介して
凝縮器１９に送給され」二記吸収器７から配管２０を介
して接続される伝熱導管２１により冷却さね液化冷媒と
なって蒸発器３に帰還される吸収冷凍サイクルをとるよ
うにされ、冷却水８は上述の如く吸収器７側から凝縮器
１９側へと矢印の様に流れるようにされている。
成された冷媒蒸気１５は動作配管１８．１８′を介して
凝縮器１９に送給され」二記吸収器７から配管２０を介
して接続される伝熱導管２１により冷却さね液化冷媒と
なって蒸発器３に帰還される吸収冷凍サイクルをとるよ
うにされ、冷却水８は上述の如く吸収器７側から凝縮器
１９側へと矢印の様に流れるようにされている。
尚、２２．２３．２４は該吸収器７から中温再生器１２
、低温再生器１３間に介設された動作配管１６“、１６
．１６′に介装される溶液熱交換器、中温熱交換器、低
温熱交換器である。
、低温再生器１３間に介設された動作配管１６“、１６
．１６′に介装される溶液熱交換器、中温熱交換器、低
温熱交換器である。
〈従来技術の問題点〉
ところで、後述する如く、冷凍機の成績係数ｃｏｐを考
慮するに単効用機より二重効用機の方が凝縮器からの放
熱量が減少するために必要とする加熱入力が少くて済む
ため高効惠化が促進されることが分る。
慮するに単効用機より二重効用機の方が凝縮器からの放
熱量が減少するために必要とする加熱入力が少くて済む
ため高効惠化が促進されることが分る。
したがって、その限りでは単効用機に比し二重効用機が
優れ、二重効用機より三重効用機が、即ち、多重〃ｌ用
機が優れていることが分る。
優れ、二重効用機より三重効用機が、即ち、多重〃ｌ用
機が優れていることが分る。
そこで、上述二重効用吸収式冷凍機１の中温再生器１２
に縄湛再′］＝器を付設して三直効用吸収式冷凍機にす
ることが考えられるが、単に高温１ｆ生器付設するだけ
で冷却サイクルを従来態様と同じにするだけでは高温ｐ
〕生器の溶液温度レベルが中温再生器の温度レベルより
茜くなるため、結果的に該高温再生器の加熱熱源温度も
高くせざるを得す、したがって、熱源温度の高い所副質
の高いエネルギーが要求される欠点があり、吸収式冷凍
機のメリットを生かし得る汎用性が得られ難い難点があ
った。
に縄湛再′］＝器を付設して三直効用吸収式冷凍機にす
ることが考えられるが、単に高温１ｆ生器付設するだけ
で冷却サイクルを従来態様と同じにするだけでは高温ｐ
〕生器の溶液温度レベルが中温再生器の温度レベルより
茜くなるため、結果的に該高温再生器の加熱熱源温度も
高くせざるを得す、したがって、熱源温度の高い所副質
の高いエネルギーが要求される欠点があり、吸収式冷凍
機のメリットを生かし得る汎用性が得られ難い難点があ
った。
〈発明の目的〉
この出願の発明の目的は上述の従来技術に基づく単重効
用、二重効用吸収式冷凍機をベースとした三重効用吸収
式冷凍機の問題点を解決すべき技術的課題とし、高温再
生器の再生温度レベルを低下させて比較的低温度の熱源
を利用可能にして冷熱産業における吸収式冷凍サイクル
利用分野に益する浸れた三重効用吸収式冷凍機を提供せ
んとするものである。
用、二重効用吸収式冷凍機をベースとした三重効用吸収
式冷凍機の問題点を解決すべき技術的課題とし、高温再
生器の再生温度レベルを低下させて比較的低温度の熱源
を利用可能にして冷熱産業における吸収式冷凍サイクル
利用分野に益する浸れた三重効用吸収式冷凍機を提供せ
んとするものである。
〈発明の構成〉
十１ボの目的に沿い先述ｌ特許請求の節回を要旨とする
この出願の発明の構成は前述の問題点を解決するために
二重効用吸収式冷凍機の中温再生器の熱源に該二重効用
吸収式冷凍機の吸収器から再生器への動作配管から分岐
ｔ〜だ動作配管を介して設けた高温再生器の蒸発配管か
らの蒸発冷媒、又は、該二重効用吸収式冷凍機に併設し
た単効用吸収式冷凍機の再生器の蒸発冷媒を用いるよう
にし、而して冷却サイクルについては凝縮器を先に冷却
し、次いでこれに使用した冷却水によって二次的に吸水
器を冷却するようにして高温再生器の再生温度を低くし
成績係数を向上することが出来るようにした技術的手段
を講じたものである。
この出願の発明の構成は前述の問題点を解決するために
二重効用吸収式冷凍機の中温再生器の熱源に該二重効用
吸収式冷凍機の吸収器から再生器への動作配管から分岐
ｔ〜だ動作配管を介して設けた高温再生器の蒸発配管か
らの蒸発冷媒、又は、該二重効用吸収式冷凍機に併設し
た単効用吸収式冷凍機の再生器の蒸発冷媒を用いるよう
にし、而して冷却サイクルについては凝縮器を先に冷却
し、次いでこれに使用した冷却水によって二次的に吸水
器を冷却するようにして高温再生器の再生温度を低くし
成績係数を向上することが出来るようにした技術的手段
を講じたものである。
〈発明の背景〉
ところで、吸収式冷凍機の冷却サイクルに注目すると、
単効用吸収式冷凍機ＶＣおいては凝縮器９の放熱量の全
体に占める割合が約４０％と相当に大きいが、これが二
重効用吸収式冷凍機では３０％を占め、三重効用吸収式
冷凍機では通常の基本設計では２０％以下となる。
単効用吸収式冷凍機ＶＣおいては凝縮器９の放熱量の全
体に占める割合が約４０％と相当に大きいが、これが二
重効用吸収式冷凍機では３０％を占め、三重効用吸収式
冷凍機では通常の基本設計では２０％以下となる。
したがって、このことは吸収式冷凍機設計において凝縮
器に対する冷却水、通水、即ち、凝縮器と吸収器のいづ
れかを先に通水するかで放熱着か変わることを意味して
いることに”なり、発明者Ｑ主この点に着目して研究開
発を進めたものである。
器に対する冷却水、通水、即ち、凝縮器と吸収器のいづ
れかを先に通水するかで放熱着か変わることを意味して
いることに”なり、発明者Ｑ主この点に着目して研究開
発を進めたものである。
〈実施例〉
次にこの出願の発明の実施例を第２図以下の図面に基づ
いて説明すれば以下の通りである。
いて説明すれば以下の通りである。
尚、第１図態様と同一部分については同一符号を付して
説明するものとする。
説明するものとする。
第２．３図に示す三重効用吸収式冷凍機１′の実施例に
おいて、第１図の従来の二重効用吸収式冷凍機１と構成
土嚢なる点は機器的には吸収器７、ポンプ１１、中温再
生器１２とを接続する冷媒循環動作配管１６から平列分
岐配管され高温熱交換器２６を介装した冷媒動作配管１
６“に高温再生器２６が接続され、該高温再生器２６に
は加熱用熱源１４′が介装され、その冷媒蒸気は動作配
管２７により中温再生器１２の加熱源とさハている点上
冷却水８′の冷却サイクルが凝縮器１９から吸収器７に
配管１９′を介して逆に流過するようにされている点の
２つである。
おいて、第１図の従来の二重効用吸収式冷凍機１と構成
土嚢なる点は機器的には吸収器７、ポンプ１１、中温再
生器１２とを接続する冷媒循環動作配管１６から平列分
岐配管され高温熱交換器２６を介装した冷媒動作配管１
６“に高温再生器２６が接続され、該高温再生器２６に
は加熱用熱源１４′が介装され、その冷媒蒸気は動作配
管２７により中温再生器１２の加熱源とさハている点上
冷却水８′の冷却サイクルが凝縮器１９から吸収器７に
配管１９′を介して逆に流過するようにされている点の
２つである。
そして、該三重効用吸収式冷凍機１′の作用としては蒸
発器３内の冷水２は伝熱管４内の冷却水５より気化熱を
奪って蒸発し、吸収器７へ動作配管６を介して吸収器Ｉ
に入り伝熱導管９上に散布されて冷却水８′で冷却され
臭化リチュウム水溶液１０中に吸収溶解され、稀釈され
た臭化リチュウム水溶液１０はポンプ１１で昇圧されて
動作配管２５．１６．１６′を経て高温再生器２６、中
温再生器１２、低温再生器１３Ｋを経て濃縮され吸収器
７に帰債循環する。
発器３内の冷水２は伝熱管４内の冷却水５より気化熱を
奪って蒸発し、吸収器７へ動作配管６を介して吸収器Ｉ
に入り伝熱導管９上に散布されて冷却水８′で冷却され
臭化リチュウム水溶液１０中に吸収溶解され、稀釈され
た臭化リチュウム水溶液１０はポンプ１１で昇圧されて
動作配管２５．１６．１６′を経て高温再生器２６、中
温再生器１２、低温再生器１３Ｋを経て濃縮され吸収器
７に帰債循環する。
而して、該高温再生器２６では熱源１４′匠より水溶液
１０が加熱され、冷媒蒸気を発生させて濃縮し、該冷媒
蒸気１５は動作配管２Ｔを介して中温再生器１２の加熱
源とされて蒸気を形成し、該中温再生器１２で発生した
蒸気１５は低温再生器１３の加熱源として用いられ、該
高温再生器２６、中温再生器１２、低温再生器１３から
の冷媒蒸気は動作配管２γ、１７’１８．１８′を介し
て凝縮器１９に送給され、伝熱導管２１′を該凝縮器１
９から吸収器７へ流過する冷却水８′により冷却凝縮さ
れ蒸発器３に冷水２として送給される。
１０が加熱され、冷媒蒸気を発生させて濃縮し、該冷媒
蒸気１５は動作配管２Ｔを介して中温再生器１２の加熱
源とされて蒸気を形成し、該中温再生器１２で発生した
蒸気１５は低温再生器１３の加熱源として用いられ、該
高温再生器２６、中温再生器１２、低温再生器１３から
の冷媒蒸気は動作配管２γ、１７’１８．１８′を介し
て凝縮器１９に送給され、伝熱導管２１′を該凝縮器１
９から吸収器７へ流過する冷却水８′により冷却凝縮さ
れ蒸発器３に冷水２として送給される。
上述の冷凍サイクルにおける熱移動について理論的に分
析し、この出願の発明の基本的構成の凝縮器１９から吸
収器７への冷却水８′の逆流渦のメカニズムを明らかに
する。
析し、この出願の発明の基本的構成の凝縮器１９から吸
収器７への冷却水８′の逆流渦のメカニズムを明らかに
する。
まず上述サイクルでの放熱部位は凝縮器１９と吸収器７
であり、このうち吸収器７での放熱は蒸発器３からの冷
媒蒸気の臭化リチュウム水溶液１０への吸収液化過程で
の潜熱と冷媒と水溶液の混合する過程での稀釈熱であっ
て、その歇は冷凍能力ＱＥの１．３倍程度であり、これ
をＱＡとすれば、したがって ＱＡ ＝ １．３ ＱＥ （１）とさ
れ、これは単効用、二重効用、三重効用吸収式冷凍機で
変りはない。
であり、このうち吸収器７での放熱は蒸発器３からの冷
媒蒸気の臭化リチュウム水溶液１０への吸収液化過程で
の潜熱と冷媒と水溶液の混合する過程での稀釈熱であっ
て、その歇は冷凍能力ＱＥの１．３倍程度であり、これ
をＱＡとすれば、したがって ＱＡ ＝ １．３ ＱＥ （１）とさ
れ、これは単効用、二重効用、三重効用吸収式冷凍機で
変りはない。
又、一方の凝縮器１９での放熱量Ｑｃは冷媒蒸気を液化
させる際凝縮の潜熱かほとんどであって、単効用吸収式
冷凍機ではは（− Ｑｃ々Ｑ ｋ （２１であり
、二Ｉ「効用吸収式冷凍機に於ては中温再生器で発生し
た分の冷媒蒸気を低温再生器で凝縮液化している分だけ
の凝縮潜熱が単効用吸収式冷凍機に比し小さく、 Ｑｃ々０．５ＱＥ （３）であり
、当該三重効用吸収式冷凍機１′に於ては高温再生器２
６で発生した冷媒蒸気が中温再生器１２の加熱に利用さ
れて凝縮液化に凝縮潜熱が用いられるだけ更に二重効用
吸収式冷凍機の場合より放熱量は少く、 Ｑｃた０、３Ｑｒ； （Ｊ程度と
極めて小さくなる。
させる際凝縮の潜熱かほとんどであって、単効用吸収式
冷凍機ではは（− Ｑｃ々Ｑ ｋ （２１であり
、二Ｉ「効用吸収式冷凍機に於ては中温再生器で発生し
た分の冷媒蒸気を低温再生器で凝縮液化している分だけ
の凝縮潜熱が単効用吸収式冷凍機に比し小さく、 Ｑｃ々０．５ＱＥ （３）であり
、当該三重効用吸収式冷凍機１′に於ては高温再生器２
６で発生した冷媒蒸気が中温再生器１２の加熱に利用さ
れて凝縮液化に凝縮潜熱が用いられるだけ更に二重効用
吸収式冷凍機の場合より放熱量は少く、 Ｑｃた０、３Ｑｒ； （Ｊ程度と
極めて小さくなる。
これに吸収式冷凍機の成績係数
Ｃ０Ｐ＝冷凍能力／熱入カーＱｋ：／（ＱＡ＋Ｑｃ
ＱＩｌり （５）を加えて検討すると次の表１が得られ
る。
ＱＩｌり （５）を加えて検討すると次の表１が得られ
る。
核表１から単効用吸収式冷凍機に比し多重効用吸収式冷
凍機にグレードアップする程、少くとも三重効用吸収式
冷凍機までは（その後のグレードアップについても理論
的に明らかであるが）凝縮器での放熱量が減少し、再生
器の加熱熱入力が少くて済むことが分る。
凍機にグレードアップする程、少くとも三重効用吸収式
冷凍機までは（その後のグレードアップについても理論
的に明らかであるが）凝縮器での放熱量が減少し、再生
器の加熱熱入力が少くて済むことが分る。
一方、＃縮器と吸収器をシリーズで流過する冷却水の放
＃Ｉｍを１００％とすると凝縮器について単効用吸収式
冷凍機では約４０％、二重効用吸収式冷凍機では３０％
、三重効用吸収式冷凍機では２０％以下であることが分
っており、上記表１にも符号する。
＃Ｉｍを１００％とすると凝縮器について単効用吸収式
冷凍機では約４０％、二重効用吸収式冷凍機では３０％
、三重効用吸収式冷凍機では２０％以下であることが分
っており、上記表１にも符号する。
したがって、この限りでは三重効用吸収式冷凍機に於て
は冷却サイクルでの冷却水の冷却水温度上昇分のうち凝
縮器と吸収器で相関比が８０％と、２０％程度にするこ
とが゛出来ることになり、凝縮器から先に通水冷却する
か、吸収器から先に冷却するかで該凝縮器の冷却水温度
上昇分の８０％相当の凝縮温度の高温度化、又は低温度
化が図れることになり、これに対し吸収器の吸収温度は
凝縮温度変化のたかだか２０％程度の影響しかないよう
にすることが可能となることが分る。
は冷却サイクルでの冷却水の冷却水温度上昇分のうち凝
縮器と吸収器で相関比が８０％と、２０％程度にするこ
とが゛出来ることになり、凝縮器から先に通水冷却する
か、吸収器から先に冷却するかで該凝縮器の冷却水温度
上昇分の８０％相当の凝縮温度の高温度化、又は低温度
化が図れることになり、これに対し吸収器の吸収温度は
凝縮温度変化のたかだか２０％程度の影響しかないよう
にすることが可能となることが分る。
したがって凝縮器と吸収器の冷却水通水優先順位は凝縮
器に大きく、吸収器に少ししか現われないことになり、
多重効用吸収式冷凍機に於ては凝縮器冷却が優先すべき
ことが分る。
器に大きく、吸収器に少ししか現われないことになり、
多重効用吸収式冷凍機に於ては凝縮器冷却が優先すべき
ことが分る。
こ又で、別観点から、先述多重効用吸収式冷凍機の高温
再生器の問題点となる熱源に係る再生温度について検討
すると、当然のことながら、該再生温度が低ければ、熱
源温度の低温化、ＣＯＰの向上、高温再生器での腐蝕抑
制に寄与することに結果することになる。
再生器の問題点となる熱源に係る再生温度について検討
すると、当然のことながら、該再生温度が低ければ、熱
源温度の低温化、ＣＯＰの向上、高温再生器での腐蝕抑
制に寄与することに結果することになる。
そこで、高温再生器の低温化について分析する。
パラメータとして
’ｌ”ＨＧ：高温再生器２６の再生温度、ＴＬＧ：低温
再生器１３の濃溶液の飽和温度（再生温度） ＴＭＧ：高温再生器２６の再生温度 ＴＭＧ：中温再生器１２の再生温度 ΔＴＭＧ：高温再生高温再生弁生した冷媒蒸気の凝縮温
度と上記ＴＭＧの温度差、即ち中温再生器１２の熱交換
温度差 ΔＴ３：高温再生器２６内の稀釈溶液の沸点上昇 Δξ３ ：高温再生器２６内の濃縮に伴う沸点上昇 ΔＴＬＧ：低温再生低温再生熱１３温度差ΔＴ２：中温
再中温再生的１２内溶液１ｏの沸点上昇 Δξ２ ：中温再生器１２内の稀釈溶液１ｏの濃縮に伴
う沸点上昇 ΔＴ、：低温再生器１３内の稀釈溶液１ｏの沸点上昇 ΔξＩ ：低温再生器１３内の稀釈溶液１ｏの濃縮に伴
う沸点上昇 Ｔｃ：凝縮器１９での凝縮温度 ＴＡ：吸収器７の稀釈溶液の飽和温度（吸収温度） ＴＥ：蒸発器３の冷媒２の蒸発温度 ｔＡｉ ：吸収器７の冷却水８′の入口温度ｔＥｕ ：
蒸発器３の冷却水５の出口水温ｔｃｏ ：凝縮器１９の
冷却水８′の出ロ水渦ｔｊ：冷却水８′の三重効用吸収
機１′への入口温度 ｔｏ：冷水５の出口温度 Δ、：冷水５の出入口温度差 Δ２ ：冷却水８′の出入ロ温度差 Ｑｃ：凝縮器１９の熱負荷（放熱量）、既出ＱＡ：吸収
器γの熱負荷（放熱量）、既出Ｑｇ：冷凍能力、既出 ここで、第３図に示す［）ｕｈｒｊｎｇ線図を参照する
と三重効用冷凍サイクルにおいて、高温再生器２６の再
生温度ＴＨＧは ＴＨｃ ＝ ＴＭ ａ＋ΔＴＭＧ＋ΔＴ、十Δξ５（６
）として表わされる。
再生器１３の濃溶液の飽和温度（再生温度） ＴＭＧ：高温再生器２６の再生温度 ＴＭＧ：中温再生器１２の再生温度 ΔＴＭＧ：高温再生高温再生弁生した冷媒蒸気の凝縮温
度と上記ＴＭＧの温度差、即ち中温再生器１２の熱交換
温度差 ΔＴ３：高温再生器２６内の稀釈溶液の沸点上昇 Δξ３ ：高温再生器２６内の濃縮に伴う沸点上昇 ΔＴＬＧ：低温再生低温再生熱１３温度差ΔＴ２：中温
再中温再生的１２内溶液１ｏの沸点上昇 Δξ２ ：中温再生器１２内の稀釈溶液１ｏの濃縮に伴
う沸点上昇 ΔＴ、：低温再生器１３内の稀釈溶液１ｏの沸点上昇 ΔξＩ ：低温再生器１３内の稀釈溶液１ｏの濃縮に伴
う沸点上昇 Ｔｃ：凝縮器１９での凝縮温度 ＴＡ：吸収器７の稀釈溶液の飽和温度（吸収温度） ＴＥ：蒸発器３の冷媒２の蒸発温度 ｔＡｉ ：吸収器７の冷却水８′の入口温度ｔＥｕ ：
蒸発器３の冷却水５の出口水温ｔｃｏ ：凝縮器１９の
冷却水８′の出ロ水渦ｔｊ：冷却水８′の三重効用吸収
機１′への入口温度 ｔｏ：冷水５の出口温度 Δ、：冷水５の出入口温度差 Δ２ ：冷却水８′の出入ロ温度差 Ｑｃ：凝縮器１９の熱負荷（放熱量）、既出ＱＡ：吸収
器γの熱負荷（放熱量）、既出Ｑｇ：冷凍能力、既出 ここで、第３図に示す［）ｕｈｒｊｎｇ線図を参照する
と三重効用冷凍サイクルにおいて、高温再生器２６の再
生温度ＴＨＧは ＴＨｃ ＝ ＴＭ ａ＋ΔＴＭＧ＋ΔＴ、十Δξ５（６
）として表わされる。
又、中温再生器１２の再生温度ＴＭＧ、低温再生器のそ
れＴＬＧは同様に ＴＭＧ二ＴＬＧ十ΔＴＬＧ十ΔＴ２＋Δξ２ （力’
ｒｔ、ｃ＝Ｔ”ｃ＋ΔＴ１＋Δξ、（８）で表わされる
。
れＴＬＧは同様に ＴＭＧ二ＴＬＧ十ΔＴＬＧ十ΔＴ２＋Δξ２ （力’
ｒｔ、ｃ＝Ｔ”ｃ＋ΔＴ１＋Δξ、（８）で表わされる
。
そこで上式（６）、（力、（８）の１５０％ ＴＭＧ
消去演算により Ｔｎｃｉ’＝Ｔｃ＋ΔＴＬＧ＋ΔＴＭｏ十ΔＴ、十ΔＴ
。
消去演算により Ｔｎｃｉ’＝Ｔｃ＋ΔＴＬＧ＋ΔＴＭｏ十ΔＴ、十ΔＴ
。
＋ΔＴ、＋Δξ、十Δξ２＋Δξ、（９）ところで、第
３図に示すＤｕｈｒｉｎｇ 線図の等濃度線Ｃ７は冷媒
（水）飽和線Ｃ２とは本来的には厳密に平行線ではない
か、その偏り量は小さいので近似的には平行とみなすこ
とが出来る。
３図に示すＤｕｈｒｉｎｇ 線図の等濃度線Ｃ７は冷媒
（水）飽和線Ｃ２とは本来的には厳密に平行線ではない
か、その偏り量は小さいので近似的には平行とみなすこ
とが出来る。
そこで、以下の論述ではこの近似みなしはＴＨＧの値そ
のものに誤差を与えることにはなるが、同一条件下での
ＴＷＯの大小比較においてはほとんど誤差を生じない。
のものに誤差を与えることにはなるが、同一条件下での
ＴＷＯの大小比較においてはほとんど誤差を生じない。
そこで近似着として第３図Ｃ３、Ｃｔ のグラフから
ΔＴ１−ΔＴ、＝ΔＴ、：ＴＡ ＴＥ ＱＯ
）となることが言い得る。
）となることが言い得る。
と定義すると、式（９）、（１０１、ＯＤより高温再生
器２６の再生温度ＴＨＧは ＴｋＩａ−＝ ｔｃｏ ＋３（ｔＡｉ−ｔｇｏ）＋ΔＴ
０２１尚該ΔＴについては ΔＴミΔＴＣ＋３（ΔＴＡ十ΔＴＥ）＋ΔＴＬＧ＋ΔＴ
ＭＬＪ＋Δξ、＋Δξ２＋Δξ５（１３Ｉ で定義されている量である。
器２６の再生温度ＴＨＧは ＴｋＩａ−＝ ｔｃｏ ＋３（ｔＡｉ−ｔｇｏ）＋ΔＴ
０２１尚該ΔＴについては ΔＴミΔＴＣ＋３（ΔＴＡ十ΔＴＥ）＋ΔＴＬＧ＋ΔＴ
ＭＬＪ＋Δξ、＋Δξ２＋Δξ５（１３Ｉ で定義されている量である。
又、 ６ミＴＨＧ−（４ｔＩ−３ｔｏ十ΔＴ）（１滲
と定義する。
と定義する。
こ〜で三重効用吸収式冷凍機１′の各要素の熱収支を試
算すると天運の通りである。
算すると天運の通りである。
ところで、冷却水８′の流過方法について吸収器７から
凝縮器１９へ、凝縮器１９から吸収器７へ、そして、吸
収５７と一凝縮器１９とへ・くラレルに流過さす態様が
あるが、これらの各態様について各６を求めると次表２
の通りである。
凝縮器１９へ、凝縮器１９から吸収器７へ、そして、吸
収５７と一凝縮器１９とへ・くラレルに流過さす態様が
あるが、これらの各態様について各６を求めると次表２
の通りである。
表２
而して、上記第ｕ４）式と上記表２の結果からして凝縮
器１９から吸収器Ｉへ冷却水８′を流過する態様がεが
小さく、したがって、ＴＨＧ、即ち、高温再生器２６の
再生温度を低くすることが出来ることが分る。
器１９から吸収器Ｉへ冷却水８′を流過する態様がεが
小さく、したがって、ＴＨＧ、即ち、高温再生器２６の
再生温度を低くすることが出来ることが分る。
又、その限り、該高温再生器２６の熱源温度の低温化が
図れ、多様の熱源に対応出来る。
図れ、多様の熱源に対応出来る。
以上の理論分析により前記表１に基づく結論の三重効用
吸収式冷凍機では凝縮器の放熱量Ｑｃは少く、加えて凝
縮器１９から吸収器７へ冷却水を流過させて最初に凝縮
器１９を冷却し、次いで吸収器７を冷却するようにする
ことにより成績係数も向上させることが出来ることが論
証されたことになる。
吸収式冷凍機では凝縮器の放熱量Ｑｃは少く、加えて凝
縮器１９から吸収器７へ冷却水を流過させて最初に凝縮
器１９を冷却し、次いで吸収器７を冷却するようにする
ことにより成績係数も向上させることが出来ることが論
証されたことになる。
又、高温再生器の再生温度が下げられることにより機器
の腐蝕が抑制される。
の腐蝕が抑制される。
次に第４．５図に示す実施例について説明すると第２図
実施例の高温再生器２６が中温再生器１２・＼の動作配
管１６から分岐接続されているのに対して二重効用中温
再生器１２に対して併設単効用吸収器７′からの動作配
管１６“に接続した高温再生器２６の冷媒蒸気配管２７
を中温再生器の加熱源として介設し、気化潜熱を奪われ
て単効用蒸発器３′に帰還するようにされ、又、二重効
用凝縮器１９から冷却水８′が二重効用吸収器７に冷却
水配管２０′を介して流過するのが中途から冷却水配管
２０″が分岐されて単効用吸収器γ′に冷却水８′を分
流するようにされており、又、単効用蒸発器３”から二
重効用蒸発器３に冷却水配管４′がシリーズに配管され
ている点が構造止具なるようにされている。
実施例の高温再生器２６が中温再生器１２・＼の動作配
管１６から分岐接続されているのに対して二重効用中温
再生器１２に対して併設単効用吸収器７′からの動作配
管１６“に接続した高温再生器２６の冷媒蒸気配管２７
を中温再生器の加熱源として介設し、気化潜熱を奪われ
て単効用蒸発器３′に帰還するようにされ、又、二重効
用凝縮器１９から冷却水８′が二重効用吸収器７に冷却
水配管２０′を介して流過するのが中途から冷却水配管
２０″が分岐されて単効用吸収器γ′に冷却水８′を分
流するようにされており、又、単効用蒸発器３”から二
重効用蒸発器３に冷却水配管４′がシリーズに配管され
ている点が構造止具なるようにされている。
したがって、単効用冷凍サイクルは蒸発器３′での冷媒
蒸気が吸収器１′の伝熱管の冷却水により臭化リチュウ
ム水溶液１０に吸収されて稀釈冷媒溶液１０となりポン
プ１１′を介して高温再生器２６に導かれ、熱源１４”
で加熱されて水分は蒸発され、水溶液は濃縮されて吸収
器に戻り、冷媒蒸気は蒸気配管２７で二重効用中温再生
器１２の加熱源として利用され、気化潜熱を奪われて蒸
発器３′に戻るサイクルをたどる。
蒸気が吸収器１′の伝熱管の冷却水により臭化リチュウ
ム水溶液１０に吸収されて稀釈冷媒溶液１０となりポン
プ１１′を介して高温再生器２６に導かれ、熱源１４”
で加熱されて水分は蒸発され、水溶液は濃縮されて吸収
器に戻り、冷媒蒸気は蒸気配管２７で二重効用中温再生
器１２の加熱源として利用され、気化潜熱を奪われて蒸
発器３′に戻るサイクルをたどる。
一方、二重効用蒸発器３からの冷媒冷水は吸収器７で伝
熱管９により冷却水８′で冷却され臭化リチュウム水溶
液に混入され、ポンプ１１により中温再生器１２と低温
再生器１３に送られ、冷媒を蒸発され＃縮され、吸収器
７に帰還される。
熱管９により冷却水８′で冷却され臭化リチュウム水溶
液に混入され、ポンプ１１により中温再生器１２と低温
再生器１３に送られ、冷媒を蒸発され＃縮され、吸収器
７に帰還される。
そして、中温再生器１２では上記高温再生器２６からの
冷媒蒸気により加熱され蒸発冷媒は蒸気配管１７を介し
て低温再生器１３を加熱して該中温再生器の蒸気冷媒と
低温再生器１３からの蒸発冷媒は動作配管１８．１８′
を介して凝縮器１９に送られ、冷却水８′により冷却液
化され二重効用蒸発器３に戻るサイクルをとるようにさ
れている。
冷媒蒸気により加熱され蒸発冷媒は蒸気配管１７を介し
て低温再生器１３を加熱して該中温再生器の蒸気冷媒と
低温再生器１３からの蒸発冷媒は動作配管１８．１８′
を介して凝縮器１９に送られ、冷却水８′により冷却液
化され二重効用蒸発器３に戻るサイクルをとるようにさ
れている。
したがって、三重効用吸収式冷凍機１“としては単効用
凝縮機としての機能は二重効用中温再生器１２が兼用し
た型となって冷凍サイクルが行われることになる。
凝縮機としての機能は二重効用中温再生器１２が兼用し
た型となって冷凍サイクルが行われることになる。
而して、当該実施例において前述実施例同様第５図Ｄｕ
ｈｒｉｎｇ線図を参照して冷凍サイクルを理論解析する
。
ｈｒｉｎｇ線図を参照して冷凍サイクルを理論解析する
。
こ匁で先述パラメータ以外のものを列記するとＴＬａ
：低温再生器１３の濃溶液の飽和温度（再生温度） ｔＡｉＩ：単効用吸収器１′の冷却水８′の入ロ水温ｔ
Ａｉｔ’二効用吸収器７の冷却水８′の入口温度ｔＥＯ
ｌ ：単効用蒸発器３′の冷却水５′の出口温度ｔｉ；
ｏ２ ：二重効用蒸発器３の冷却水５′の出口温度 ＱＫ＋ ’単効用蒸発器３′の熱負荷 ＱＥ２’二重効用蒸発器３の熱負荷 ＱＡ＋’単効用吸収器７′の熱負荷 ＱＡ２’二重効用吸収器１の熱負荷 そして当該実施例においても前述実確例同様式（６）、
（力、（８）、（９）は成立１７、第５図Ｄｕｈｒｊｎ
ｇ ｌ）におけるＣ 、 ／の等濃度線とＣ２／の冷媒
（水）飽和線との偏りが小さいことによる近似平行みな
し可能であることから該グラフＣ、／、０２′よりΔＴ
＋＝ΔＴ２ ＝ ＴＡ２ ＴＩ２ （１６’
）ΔＴ、 ＝ ＴムＨＴｚｌ （１７”
）が得られ、 と定義し、更に凝縮器１９の冷却水の熱交換温度差の代
表量として ΔＴｃミＴｃ−ｔｃｏ （Ｉｌを定義すると
式（９）、０υ、ａη、０秒、四より高温再生器２６の
再生温度ＴＨＧは ＴＩ（Ｇ＝ｔＣＯ＋２（ｔＡｉ２−ｔｇｏ２）＋（ｔ＊
ｉ＋ ｔＮＱｌ ）十ΔＴ（２１ｊ尚ΔＴについては ΔＴ二ΔＴｃ＋２（ΔＴＡ２＋ΔＴＩＥ２ ）十ΔＴＡ
＋＋ΔＴ恥十ΔＴＬＧ十ΔＴＭＧ４−Δξ１＋Δξ２＋
Δξ３（２］）で定義されている量とする。
：低温再生器１３の濃溶液の飽和温度（再生温度） ｔＡｉＩ：単効用吸収器１′の冷却水８′の入ロ水温ｔ
Ａｉｔ’二効用吸収器７の冷却水８′の入口温度ｔＥＯ
ｌ ：単効用蒸発器３′の冷却水５′の出口温度ｔｉ；
ｏ２ ：二重効用蒸発器３の冷却水５′の出口温度 ＱＫ＋ ’単効用蒸発器３′の熱負荷 ＱＥ２’二重効用蒸発器３の熱負荷 ＱＡ＋’単効用吸収器７′の熱負荷 ＱＡ２’二重効用吸収器１の熱負荷 そして当該実施例においても前述実確例同様式（６）、
（力、（８）、（９）は成立１７、第５図Ｄｕｈｒｊｎ
ｇ ｌ）におけるＣ 、 ／の等濃度線とＣ２／の冷媒
（水）飽和線との偏りが小さいことによる近似平行みな
し可能であることから該グラフＣ、／、０２′よりΔＴ
＋＝ΔＴ２ ＝ ＴＡ２ ＴＩ２ （１６’
）ΔＴ、 ＝ ＴムＨＴｚｌ （１７”
）が得られ、 と定義し、更に凝縮器１９の冷却水の熱交換温度差の代
表量として ΔＴｃミＴｃ−ｔｃｏ （Ｉｌを定義すると
式（９）、０υ、ａη、０秒、四より高温再生器２６の
再生温度ＴＨＧは ＴＩ（Ｇ＝ｔＣＯ＋２（ｔＡｉ２−ｔｇｏ２）＋（ｔ＊
ｉ＋ ｔＮＱｌ ）十ΔＴ（２１ｊ尚ΔＴについては ΔＴ二ΔＴｃ＋２（ΔＴＡ２＋ΔＴＩＥ２ ）十ΔＴＡ
＋＋ΔＴ恥十ΔＴＬＧ十ΔＴＭＧ４−Δξ１＋Δξ２＋
Δξ３（２］）で定義されている量とする。
今こ瓦で冷水５′の系統を１つ、冷却水８′の系統と考
えると、次の温度量が決められる。
えると、次の温度量が決められる。
即ち、 Ａ１ ：冷水５′の入口出口温度差、既述Ａ
２：冷却水の入口出口温度差、既述 Ｌ１：冷却水８′の入口温度 ｔｏ： 冷水５′の出口温度 而して、上記式（２０）のｔｃｏ、 ｔＡｉ、 ｔ
Ｅｏｌ、ＬＡ Ｉ２、ｔ１０２は凝縮器１９、吸収器７
．７′、蒸発器３．３′の熱偵荷が定まると冷水５′、
冷却水８′によって、上記Δ２、ｔｉやＡ１、ｔｏで関
係づけられ、それぞれを代入して曲成（Ｉ４）によりε
を求めるようにすると該εはＩ４、Ａ２のみで表わされ
ることになる。
２：冷却水の入口出口温度差、既述 Ｌ１：冷却水８′の入口温度 ｔｏ： 冷水５′の出口温度 而して、上記式（２０）のｔｃｏ、 ｔＡｉ、 ｔ
Ｅｏｌ、ＬＡ Ｉ２、ｔ１０２は凝縮器１９、吸収器７
．７′、蒸発器３．３′の熱偵荷が定まると冷水５′、
冷却水８′によって、上記Δ２、ｔｉやＡ１、ｔｏで関
係づけられ、それぞれを代入して曲成（Ｉ４）によりε
を求めるようにすると該εはＩ４、Ａ２のみで表わされ
ることになる。
一方、該Δｌ、Ａ２は外部補機条件、熱狛荷条件仕様で
与えられ、冷凍機本体とは別個に考えることが可能であ
り、即ち、各糾合せで一定と考えて良いので得られたε
の大小比較によりＴｌｆＧの評価が可能になる。
与えられ、冷凍機本体とは別個に考えることが可能であ
り、即ち、各糾合せで一定と考えて良いので得られたε
の大小比較によりＴｌｆＧの評価が可能になる。
こ又で各要素の熱収支、熱負荷を試算すると次の通りで
ある。
ある。
次に冷水５′の流過態様について検討すると、曲成四、
０４）、嗜よりｅを求めて １）単効用式蒸発器３′から二重効用蒸発器３にシリー
ズに流す第４図態様では ６１ ＝（ｔｃｏ＋２ｔＡｉ ｔ ＋ｔＡｉ＋ ４ｔ
ｏ） ”Δ。
０４）、嗜よりｅを求めて １）単効用式蒸発器３′から二重効用蒸発器３にシリー
ズに流す第４図態様では ６１ ＝（ｔｃｏ＋２ｔＡｉ ｔ ＋ｔＡｉ＋ ４ｔ
ｏ） ”Δ。
ミｇ。−又Δ
３１ 關
１１）上述１）の逆シリーズ流過態様
ε２＝・０−盈Δ１
３（２４）
１１１）単効用蒸発器３と二重効用蒸発器３ヘパラレル
に流過さす態様 ε３−εｏ（２！５） こ匁でε０は冷却水５′の流し方により決まる量である
ので一定とすると上記■飄シイ）、（２９式より６１＝
６２〈εｓ ｔ２６！となり、単重効
用、二重効用組合せ三重効用吸収式冷凍機１”では単効
用蒸発器と二重効用蒸発器にシリーズに冷水５′を流過
させるのが高温再生器２６の再生温度を低くすることが
出来ることが理論的に得られたことになる。
に流過さす態様 ε３−εｏ（２！５） こ匁でε０は冷却水５′の流し方により決まる量である
ので一定とすると上記■飄シイ）、（２９式より６１＝
６２〈εｓ ｔ２６！となり、単重効
用、二重効用組合せ三重効用吸収式冷凍機１”では単効
用蒸発器と二重効用蒸発器にシリーズに冷水５′を流過
させるのが高温再生器２６の再生温度を低くすることが
出来ることが理論的に得られたことになる。
そこで冷却水８′の流し方について検討する。
該冷却水８′の二重効用凝縮器１９及び吸収器７、単効
用吸収器７′の３基に対する流し方については下記表３
に示す通り１０通りあり、これに対し曲成〇本（ハ）よ
りεがどのようになるか計算してεの小さい順、即ち、
高温再生器２６の再生温度を低くなし得る順に評価する
。
用吸収器７′の３基に対する流し方については下記表３
に示す通り１０通りあり、これに対し曲成〇本（ハ）よ
りεがどのようになるか計算してεの小さい順、即ち、
高温再生器２６の再生温度を低くなし得る順に評価する
。
尚、冷却水８′の流し方中略記号として単効用吸収器７
′をＡ、二重効用吸収器７をＡ２、二重効用凝縮器１９
をＣとする。
′をＡ、二重効用吸収器７をＡ２、二重効用凝縮器１９
をＣとする。
表３
上記表３より実効上は陽９の凝縮器１９から通常とは逆
に吸収器７と７′へパラレルに逆流送給する態様、つま
り第４図実施例に示す態様が最も高温再生器２６の再生
温度が低く出来、次いで陽１０の凝縮器１９、吸収器７
．７′にパラレルに流す態様が良いことが分る。
に吸収器７と７′へパラレルに逆流送給する態様、つま
り第４図実施例に示す態様が最も高温再生器２６の再生
温度が低く出来、次いで陽１０の凝縮器１９、吸収器７
．７′にパラレルに流す態様が良いことが分る。
次に、当該態様で更に二つの吸収器１．１′の吸収伝熱
面積割合の設計について検討すると、単効用吸収器７′
の伝熱面積の割合をＸとすると二重効用吸収器１のそれ
は（１，−ｘ）となり、それからが得られ、該（２ΔＴ
ム２＋ΔＴム１）の最少値はｘ’−ｉＱ、３５のときで
あり、このときしたがって、ΔＴム、 ＝ １．１ΔＴ
ム、として単効用吸収器Ｔ′の伝熱面積の割合を０．３
５とすれば茜温再生器２６の再生温度を最も低くするこ
とが可能であることが分る。
面積割合の設計について検討すると、単効用吸収器７′
の伝熱面積の割合をＸとすると二重効用吸収器１のそれ
は（１，−ｘ）となり、それからが得られ、該（２ΔＴ
ム２＋ΔＴム１）の最少値はｘ’−ｉＱ、３５のときで
あり、このときしたがって、ΔＴム、 ＝ １．１ΔＴ
ム、として単効用吸収器Ｔ′の伝熱面積の割合を０．３
５とすれば茜温再生器２６の再生温度を最も低くするこ
とが可能であることが分る。
尚、この場合、 ”＝０．３５ の近傍では（２Δ
Ｔム２＋ΔＴＡＩ）は大きくは変化しないのでΔＴム、
≧ΔＴム２とすればＴｎｃを低くすることが可能である
。
Ｔム２＋ΔＴＡＩ）は大きくは変化しないのでΔＴム、
≧ΔＴム２とすればＴｎｃを低くすることが可能である
。
又、次いで単効用蒸発器３′と二重効用蒸発器３積の割
合をｙ、後者のそれを （１−ｙ ）とするとか得られ
、上述同様該（２ΔＴＥ２＋ΔＴＥ、） の最少値は
ｙ＝１／／３の場合でありこのとき、 ΔＴａｌとΔＴ
Ｔ２Ｏ比は両式（３）より直ちにΔＴＥ２−ΔＴｇｌ
（ハ）となる。 − よって、全伝熱面積に対する単効用蒸発器３′の割合を
Ｖ３（ΔＴＥ、＝ΔＴｎ２）と設計すれば高温再生器２
６の再生温度ＴＨＧを低くすることが可能となる。
合をｙ、後者のそれを （１−ｙ ）とするとか得られ
、上述同様該（２ΔＴＥ２＋ΔＴＥ、） の最少値は
ｙ＝１／／３の場合でありこのとき、 ΔＴａｌとΔＴ
Ｔ２Ｏ比は両式（３）より直ちにΔＴＥ２−ΔＴｇｌ
（ハ）となる。 − よって、全伝熱面積に対する単効用蒸発器３′の割合を
Ｖ３（ΔＴＥ、＝ΔＴｎ２）と設計すれば高温再生器２
６の再生温度ＴＨＧを低くすることが可能となる。
〈発明の効果〉
以上この出願の発明によれば、基本的に成績係数を著る
しく向上させることが可能な多縦効用吸収式冷凍機にお
いて、直近実現可能な設計とし得る三重効用吸収式冷凍
機の高温再生器の再生温度の低温化が可能となり、高温
再生器の熱源を低くすることが出来、直火式ばかりでな
く、蒸気や排ガス等熱源の種類の選択に自由度が大きく
とれる優れた効果が奏される。
しく向上させることが可能な多縦効用吸収式冷凍機にお
いて、直近実現可能な設計とし得る三重効用吸収式冷凍
機の高温再生器の再生温度の低温化が可能となり、高温
再生器の熱源を低くすることが出来、直火式ばかりでな
く、蒸気や排ガス等熱源の種類の選択に自由度が大きく
とれる優れた効果が奏される。
又、該高温再生器の熱源が低くすることが出来ることに
よりその排出エネルギーも小さくすることが出来、した
がって成績係数をより向上させることが出来る効果があ
る。
よりその排出エネルギーも小さくすることが出来、した
がって成績係数をより向上させることが出来る効果があ
る。
更に、付設機器の腐蝕は一般に高温に随伴するが、上述
の如く高温再生器の再生温度、熱源が低くされるので装
備機器の腐蝕が抑制され、耐久性が向上するという利点
もある。
の如く高温再生器の再生温度、熱源が低くされるので装
備機器の腐蝕が抑制され、耐久性が向上するという利点
もある。
而して、二重効用吸収器からの再生器への動作冷媒配管
は高温再生器、中温再生器、低温再生器へとパラレルに
分岐接続するようにしたことにより配管構造が簡単にな
り冷凍機がコンパクトに構成されることが出来る優れた
効果が奏される。
は高温再生器、中温再生器、低温再生器へとパラレルに
分岐接続するようにしたことにより配管構造が簡単にな
り冷凍機がコンパクトに構成されることが出来る優れた
効果が奏される。
又、一方、二重効用吸収式冷凍機に単効用吸収式冷凍機
を併設し、単効用凝縮器に代えて二重効用中温再生器を
兼用させるようにすることによりこれら単効用、二重効
用吸収式冷凍機をそのま匁機構的にも設計的にもほとん
ど利用出来るメリットがある。
を併設し、単効用凝縮器に代えて二重効用中温再生器を
兼用させるようにすることによりこれら単効用、二重効
用吸収式冷凍機をそのま匁機構的にも設計的にもほとん
ど利用出来るメリットがある。
又、単基セット凝縮器から吸収器に対して冷却水を通常
とは逆に流過させることにより上述高温再生器の再生温
度を確実に低くすることが出来る優ねた効果が奏される
。
とは逆に流過させることにより上述高温再生器の再生温
度を確実に低くすることが出来る優ねた効果が奏される
。
それも、設計的に凝縮器にまず通水してから１基、又は
２基の吸収器にパラレルに通水冷却することにより最も
低く高温再生温度を低くすることが出来る効果がある。
２基の吸収器にパラレルに通水冷却することにより最も
低く高温再生温度を低くすることが出来る効果がある。
加えて、二重効用吸収式冷凍機に単効用吸収式冷凍機を
併設したタイプのものでは凝縮器に冷却水を流過した後
の２基の吸収器への流過のし方に高温再生温度の実設計
許容範囲内で設計選択の自由度をもたせることか出来る
効果がある。
併設したタイプのものでは凝縮器に冷却水を流過した後
の２基の吸収器への流過のし方に高温再生温度の実設計
許容範囲内で設計選択の自由度をもたせることか出来る
効果がある。
第１図は従来態様に基づく二重効用吸収式冷凍機の機構
図、第２図以下はこの出願の発明の詳細な説明図であり
、第２図は１実確例の機構図、第３図は同冷凍サイクル
のｌ）ｕｈｒｉｎｇ線図、第４図は他の実施例の機構図
、第５図は同冷凍サイクルの［）ｕｈｒｉｎｇ線図であ
る。 １・・・二重効用吸収式冷凍機、 １２・・・中温再生器、 ２６・・・高温再生器、１
６．１６′、１６″・・・動作配管、１′、１″・・・
三重効用吸収式冷凍機、２７・・・冷媒蒸気配管、 １
６“・・・冷媒配管、７・・・二重効用吸収器、 １３
・・・低温再生器、１６．１６′・・・冷媒配管、 １
９・・・凝縮器、１８．１８′・−・動作配管、 ２０′、２０“・・・冷却水配管 代理入りｌ高摘明夫
図、第２図以下はこの出願の発明の詳細な説明図であり
、第２図は１実確例の機構図、第３図は同冷凍サイクル
のｌ）ｕｈｒｉｎｇ線図、第４図は他の実施例の機構図
、第５図は同冷凍サイクルの［）ｕｈｒｉｎｇ線図であ
る。 １・・・二重効用吸収式冷凍機、 １２・・・中温再生器、 ２６・・・高温再生器、１
６．１６′、１６″・・・動作配管、１′、１″・・・
三重効用吸収式冷凍機、２７・・・冷媒蒸気配管、 １
６“・・・冷媒配管、７・・・二重効用吸収器、 １３
・・・低温再生器、１６．１６′・・・冷媒配管、 １
９・・・凝縮器、１８．１８′・−・動作配管、 ２０′、２０“・・・冷却水配管 代理入りｌ高摘明夫
Claims (4)
- （１）二重効用吸収式冷凍機の中温再生器に高温再生器
が動作配管を介して併設されている三重効用吸収式冷凍
機において、高温再生′器からの冷媒蒸気配管が上記中
温再生器の加熱源配管にされると共に該高温再生器への
冷媒配管は上記二重効用吸収器から中温再生器及び低温
再生器への冷媒配管より分岐接続され、而ｌ−で上記低
温再生器と蒸発器の間に動作配管を介して接続される凝
縮器から上記吸収器へ流過させる冷却水配管が設けられ
ていることを特徴とする三重効用吸収式冷凍機。 - （２）二重効用吸収式冷凍機の中温再生器に高温再生器
が動作配管を介して併設されている三重効用吸収式冷凍
機において、単効用高温再生器の冷媒蒸気配管を二重効
用中温再生器の熱源として介装して単効用蒸発器に接続
し、而して二重効用凝縮器から単効用吸収器と二重効用
吸収器へ流過させる冷却水配管が設けられていることを
特徴とする三重効用吸収式冷凍機。 - （３）上記特許請求の範囲第２項記載の単効用吸収器の
伝熱面積と二重効用吸収器のそれとの比を０．３５対０
．６５としたことを特徴とする三重効用吸収式冷凍機。 - （４）上記特許請求の範囲第２項記載の単効用蒸発器の
伝熱面積の割合と二重効用蒸発器の伝熱面積の割合との
比をｈ対ふとしたことを特徴とする三重効用吸収式冷凍
機。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP58063596A JPS59189265A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 三重効用吸収式冷凍機 |
| US06/599,482 US4520634A (en) | 1983-04-13 | 1984-04-12 | Multi-stage absorption refrigeration system |
| KR1019840001969A KR890000329B1 (ko) | 1983-04-13 | 1984-04-13 | 다중효용 흡수식 냉동장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58063596A JPS59189265A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 三重効用吸収式冷凍機 |
Publications (2)
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|---|---|
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| JPS6248147B2 JPS6248147B2 (ja) | 1987-10-12 |
Family
ID=13233805
Family Applications (1)
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| JP58063596A Granted JPS59189265A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 三重効用吸収式冷凍機 |
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