JPS59202153A - 鋳かけ肉盛りロ−ルの製造方法 - Google Patents
鋳かけ肉盛りロ−ルの製造方法Info
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- JPS59202153A JPS59202153A JP7613783A JP7613783A JPS59202153A JP S59202153 A JPS59202153 A JP S59202153A JP 7613783 A JP7613783 A JP 7613783A JP 7613783 A JP7613783 A JP 7613783A JP S59202153 A JPS59202153 A JP S59202153A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/08—Casting in, on, or around objects which form part of the product for building-up linings or coverings, e.g. of anti-frictional metal
-
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- B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉱石、岩石２石炭等を粉砕するミル用ロール
等の製造方法に関するもので、極めて安価な肉盛りロー
ルの製造方法に関する。
等の製造方法に関するもので、極めて安価な肉盛りロー
ルの製造方法に関する。
ロールの製造方法としては、大別して、責注ぎ鋳造法、
遠心鋳造法及び溶接肉盛り法がある。
遠心鋳造法及び溶接肉盛り法がある。
これらの概要とその欠点は以下のとおりである。
（１１置注ぎ鋳造法
外型を砂型あるいは水冷金型によって、中子を砂型によ
って製作し、その外型と中子との間に耐摩耗材である二
）・−ド鋳鉄（化学成分の一例ｃ：ｘｏｏ〜五６０チ、
８１：（Ｌ４０〜［Ｌ７０１ Ｍｎ ：［１４０〜［
１７０％、 Ｎｊ： ４． ＯＯ〜４．７５ ％ 、
Ｏｒ ： １．４０〜ｌ ５０チ）、あるいは高
クロム系鋳鉄（化学成分の一例０ ： ２．０〜？Ｌ５
％、 ８１ ： Ｑ、４０〜０．７０％、 Ｍｎ
： Ｑ、４０〜０．７０％、Ｏｒ：２［１０〜２１０
％）の溶湯管鋳込んで凝固させ、円筒状のロールを製作
する。
って製作し、その外型と中子との間に耐摩耗材である二
）・−ド鋳鉄（化学成分の一例ｃ：ｘｏｏ〜五６０チ、
８１：（Ｌ４０〜［Ｌ７０１ Ｍｎ ：［１４０〜［
１７０％、 Ｎｊ： ４． ＯＯ〜４．７５ ％ 、
Ｏｒ ： １．４０〜ｌ ５０チ）、あるいは高
クロム系鋳鉄（化学成分の一例０ ： ２．０〜？Ｌ５
％、 ８１ ： Ｑ、４０〜０．７０％、 Ｍｎ
： Ｑ、４０〜０．７０％、Ｏｒ：２［１０〜２１０
％）の溶湯管鋳込んで凝固させ、円筒状のロールを製作
する。
この方法の欠点として、次の諸点がある。
■ 置注ぎ鋳造法のπめ押湯が必要で、これにより溶湯
の歩留りが低い。
の歩留りが低い。
■ 押湯を除去し、その跡を仕上げるのに工数を要する
。
。
■ 通常、ロール全体を二ノ・−ド餌鉄や高クロム系鋳
鉄で製造するので、地金コストが比較的高い割合を占め
、ロール全体の価格が高くなりがちである。
鉄で製造するので、地金コストが比較的高い割合を占め
、ロール全体の価格が高くなりがちである。
■ ロールはシャフトと組合せて保持されるため、ロー
ル内面を機械加工によって仕上げてシャフトとすり合わ
せるのであるが、ロール全体が前記耐摩耗鋳鉄によって
製作されているため、内面の機械加工に多大の工数を要
し、ロールのコスト高を招いている。
ル内面を機械加工によって仕上げてシャフトとすり合わ
せるのであるが、ロール全体が前記耐摩耗鋳鉄によって
製作されているため、内面の機械加工に多大の工数を要
し、ロールのコスト高を招いている。
（２）遠心鋳造法
これは、前記置注ぎ鋳造法の欠点を改良するものとして
利用されているもので、通常、ロールの場合は、一定の
回転数で回転する金型に先ず前記耐摩耗鋳鉄を鋳込み、
一定時間経過後、内層となる普通鋳鉄を鋳込んで、外層
に耐摩耗鋳鉄、内層に普通鋳鉄を配した二層ロールとし
て製造される。
利用されているもので、通常、ロールの場合は、一定の
回転数で回転する金型に先ず前記耐摩耗鋳鉄を鋳込み、
一定時間経過後、内層となる普通鋳鉄を鋳込んで、外層
に耐摩耗鋳鉄、内層に普通鋳鉄を配した二層ロールとし
て製造される。
このロールでは、内面が硬さの低い普通鋳鉄によって構
成されているので、内面の機械加工工数が前記置注ぎ鋳
造法に比較して少ないという利点がある反面、次のよう
な欠点がある。
成されているので、内面の機械加工工数が前記置注ぎ鋳
造法に比較して少ないという利点がある反面、次のよう
な欠点がある。
外層と内層の鋳付きを完全にするために、外層と内層の
鋳込温度及び鋳込み間隔の両方を同時に制御する必要が
あるので、鋳込み作業が複雑となる。
鋳込温度及び鋳込み間隔の両方を同時に制御する必要が
あるので、鋳込み作業が複雑となる。
（３）溶接肉盛り法
円筒形の内層材を鋳鋼あるいは鍛鋼によって製作した後
、その表面に溶接によって高クロム系鋳鉄（化学成分の
一例Ｃ：５．０％、 ８１：［１７％、Ｍｎ：Ｑ、６％
、 Ｗｂ ： ４．２％、 Ｍ。
、その表面に溶接によって高クロム系鋳鉄（化学成分の
一例Ｃ：５．０％、 ８１：［１７％、Ｍｎ：Ｑ、６％
、 Ｗｂ ： ４．２％、 Ｍ。
： ２．６％、 Ｃｒ ： ２２．：ｌ’％ ）ｆ３
０ｍ〜４０鰭高さく約１０〜４０層）肉盛りする方法で
ある。
０ｍ〜４０鰭高さく約１０〜４０層）肉盛りする方法で
ある。
この方法の欠点として次の点が考えられる。
溶接速度が５０〜３０００■／ｎ＋１ｎと比較的遅いた
め、溶接肉盛りに多大の工数を要し、肉盛りロールのコ
スト上昇をもたらしている。
め、溶接肉盛りに多大の工数を要し、肉盛りロールのコ
スト上昇をもたらしている。
本発明は、前記ロールの製造法のうち特に肉盛りロール
の製造法を改良し、現在の肉盛りロールの価格を大幅に
低下できる製造法を提供するものである。
の製造法を改良し、現在の肉盛りロールの価格を大幅に
低下できる製造法を提供するものである。
すなわち本発明は、円柱又は円筒形内層材の外表面を還
元フラックスによって被覆した状態で、核内層材の外表
面を高周波誘導加熱によって５００１ｍ以上に加熱した
後、前記内層材を同心円状の外型中に設置して、その外
型と内層材との間隙に高クロム系鋳鉄を鋳込み、該高り
ｐム系鋳鉄を内層材に鋳つかせることを特徴とする鋳か
け肉盛りロールの製造方法に関するものである。
元フラックスによって被覆した状態で、核内層材の外表
面を高周波誘導加熱によって５００１ｍ以上に加熱した
後、前記内層材を同心円状の外型中に設置して、その外
型と内層材との間隙に高クロム系鋳鉄を鋳込み、該高り
ｐム系鋳鉄を内層材に鋳つかせることを特徴とする鋳か
け肉盛りロールの製造方法に関するものである。
本発明のアイディアとして新しい点を列挙すると次の通
りである。
りである。
■ 内層材の外表面を高周波誘導加熱によって５００℃
以上に予熱すること。
以上に予熱すること。
■ 内層材を予熱している間に、その外面が酸化するの
を防ぐために内層材の外面を無水硼酸ナトリウム等の還
元性７ラツクスによって被覆すること。
を防ぐために内層材の外面を無水硼酸ナトリウム等の還
元性７ラツクスによって被覆すること。
■ 予熱された内層材と外型との間隙に、別途、溶解炉
によって溶解した高クロム系鋳鉄を鋳込み、内層に鋳付
かせること。
によって溶解した高クロム系鋳鉄を鋳込み、内層に鋳付
かせること。
本発明方法は、鉱石、岩石や石炭等を粉砕するミル等の
製作法として適用できる。
製作法として適用できる。
第１図、第２図及び第３図は本発明方法の一実施態様例
について工程順に示した説明図である。
について工程順に示した説明図である。
第１図はロールの内層材１を予熱している状況を示して
いる。
いる。
第１図において、内層材１は、通常、炭素鋼鋳鋼（８０
４２や８０４６）の他に低合金鋼鋳鋼品（ＳＯＭｎ
ｌ、 ２． ５． ５．８０日ｉＭｎ ２．８ＣＭｎ
Ｏｒ ２． Ｓ、 ４、ＳＯＭｎＭ ５．８００ｒ
Ｍｎ １ 。
４２や８０４６）の他に低合金鋼鋳鋼品（ＳＯＭｎ
ｌ、 ２． ５． ５．８０日ｉＭｎ ２．８ＣＭｎ
Ｏｒ ２． Ｓ、 ４、ＳＯＭｎＭ ５．８００ｒ
Ｍｎ １ 。
３．８０ＭｎＯｒＭ ２ 、３．８ＯＮＯｒＭ ２
） 、ステンレス鋼鋳鋼品（８０８１，２，１１，〜２
４）、耐熱鋼鋳鋼品（８０Ｈ１〜３．１１〜２２）など
全ての鋳鋼品、あるいは炭素鋼鍛鋼品（８１Ｐ４５）の
他に低合金鋼鍛鋼品（８ＦＶ １〜３ 、８ＦＶＶ
１〜３）、高温圧力容器部品用合金鋼鍛鋼品（ｓＰＨ’
Ｖ＋２Ａ 、 〜５ｐＨＶ２６Ｂ ） 、高温圧力容器
部品用ステンレス鋼鍛鋼品（８Ｕ８１Ｆ５０４〜８Ｕ８
５４７■）など全ての鍛鋼品によって製作されるロール
の内層材である。
） 、ステンレス鋼鋳鋼品（８０８１，２，１１，〜２
４）、耐熱鋼鋳鋼品（８０Ｈ１〜３．１１〜２２）など
全ての鋳鋼品、あるいは炭素鋼鍛鋼品（８１Ｐ４５）の
他に低合金鋼鍛鋼品（８ＦＶ １〜３ 、８ＦＶＶ
１〜３）、高温圧力容器部品用合金鋼鍛鋼品（ｓＰＨ’
Ｖ＋２Ａ 、 〜５ｐＨＶ２６Ｂ ） 、高温圧力容器
部品用ステンレス鋼鍛鋼品（８Ｕ８１Ｆ５０４〜８Ｕ８
５４７■）など全ての鍛鋼品によって製作されるロール
の内層材である。
２はロールの内層材１を予熱する高周波誘導加熱コイル
で、マグネシアなどの耐火材３によって保持されている
。
で、マグネシアなどの耐火材３によって保持されている
。
４はロールの内層材１及び高周波誘導加熱コイル２を保
持する耐火材３を支持する支持板で、耐火れんがで作ら
れている。
持する耐火材３を支持する支持板で、耐火れんがで作ら
れている。
５け内層材１の外表面が予熱されている間に酸化するの
を防ぐために内層材１の外表面を被覆した還元性フラッ
クスで、無水硼酸ナトリウム、硼酸ナトリウム、硼酸、
及びこれらの１種又は２種とシリカ、アルミナ等との混
合物などが使用される。
を防ぐために内層材１の外表面を被覆した還元性フラッ
クスで、無水硼酸ナトリウム、硼酸ナトリウム、硼酸、
及びこれらの１種又は２種とシリカ、アルミナ等との混
合物などが使用される。
第２図は内層材１を外型７の内部に設置して、内層材１
と外型７との間隙に外層となる高クロム系鋳鉄の溶湯１
０を鋳込んでいる状況を示している。
と外型７との間隙に外層となる高クロム系鋳鉄の溶湯１
０を鋳込んでいる状況を示している。
第２図において、６Ｆｉ予熱された内層材１と外型７を
支持する板で、表面に黒鉛系塗型を塗布した鉄板等が使
用される。外型７は炭素鋼鍛鋼品（ｓａ４６）等によっ
て作られている。
支持する板で、表面に黒鉛系塗型を塗布した鉄板等が使
用される。外型７は炭素鋼鍛鋼品（ｓａ４６）等によっ
て作られている。
８は内層材１の上面に設置し７ｊ遮へい板で、粘結材に
よって固めた砂型等が使用される。
よって固めた砂型等が使用される。
９は高クロム系鋳鉄の溶湯１０を注湯する取鍋で、該取
鍋９により内層材１と外型７との間隙に鋳込まれた溶湯
が１１である。
鍋９により内層材１と外型７との間隙に鋳込まれた溶湯
が１１である。
なお、高クロム系鋳鉄は、Ｃ：２．５〜５．５％。
Ｓｉ ：Ｑ、５０〜２．０％、 Ｍｎ ： ０．６
〜１．５％。
〜１．５％。
Ｃｒ ： １５０〜ＳＯ，Ｏ％、にＭｏ、Ｎｂ、Ｖ、
Ｂの１種又は２種類を複合添加したもので、これら合金
元素の添加量は、Ｍｏ：［１５〜５％、Ｎ’り：Ｑ、５
〜８％、ｖ： ｌ 〜１０％及びＢ：（１２〜２．０チ
とすることが望ましい。高クロム系鋳鉄第３図は第１図
及び第２図に示す方法によってＦ！！遺された鋳かけ肉
盛りロールである。
Ｂの１種又は２種類を複合添加したもので、これら合金
元素の添加量は、Ｍｏ：［１５〜５％、Ｎ’り：Ｑ、５
〜８％、ｖ： ｌ 〜１０％及びＢ：（１２〜２．０チ
とすることが望ましい。高クロム系鋳鉄第３図は第１図
及び第２図に示す方法によってＦ！！遺された鋳かけ肉
盛りロールである。
第５図において、１１′が第２図の方法によって鋳込ま
れた高クロム系鋳鉄の溶湯１１が凝固した外層であり、
内層材１と完全に鋳付いている。
れた高クロム系鋳鉄の溶湯１１が凝固した外層であり、
内層材１と完全に鋳付いている。
次に、第１〜２図の操作手順全説明する。
先ず、第１図に示すように、内層材１を支持板４の上に
高周波誘導加熱コイル２を固定する耐火材５とともに設
置する。この際、内層材１け耐火材３の中心に同心円状
に設置する。
高周波誘導加熱コイル２を固定する耐火材５とともに設
置する。この際、内層材１け耐火材３の中心に同心円状
に設置する。
次いで、内層材１の外面を前記した還元性７ラツクス５
によって被覆する。
によって被覆する。
しかる後、高周波誘導加熱コイル２によって内層材１の
外面を例えば９００℃に予熱する。
外面を例えば９００℃に予熱する。
この予熱温度によって内層材１と鋳込まれた外層との鋳
付き状況が支配されるので、予熱温度はロールの大きさ
、外層と内層の肉厚比によって決定する。一般に、予熱
温度は、外層と内層の肉厚比が大きい場合は低温でも良
いが、最低５００℃は必要であり、また外層と内層の肉
厚比が小さい場合は逆に予熱温度を高くする必要がある
。なお、内層材を５００℃以上に予熱する理由は、上記
のように外層の高クロム系鋳鉄と内層材の鋳付きを良く
することが最大の理由であるが、そのほかに鋳かけ肉盛
りロールの温度が室温まで低下した際に発生する外層の
割れの低減にも効果がある。
付き状況が支配されるので、予熱温度はロールの大きさ
、外層と内層の肉厚比によって決定する。一般に、予熱
温度は、外層と内層の肉厚比が大きい場合は低温でも良
いが、最低５００℃は必要であり、また外層と内層の肉
厚比が小さい場合は逆に予熱温度を高くする必要がある
。なお、内層材を５００℃以上に予熱する理由は、上記
のように外層の高クロム系鋳鉄と内層材の鋳付きを良く
することが最大の理由であるが、そのほかに鋳かけ肉盛
りロールの温度が室温まで低下した際に発生する外層の
割れの低減にも効果がある。
以上のようにして予熱した内層材１を、第２図に示すよ
うＫ、外型７と同心円状に外型７の中心に、外型７とと
もに支持板６の上に設置する。
うＫ、外型７と同心円状に外型７の中心に、外型７とと
もに支持板６の上に設置する。
次いで、内層材１の上面に遮へい板８を設置する。これ
は、注湯される溶湯が内層材１の上に流れ出すのを防ぐ
ためである。
は、注湯される溶湯が内層材１の上に流れ出すのを防ぐ
ためである。
しかる後、別途溶解炉によって溶解された高クロム系鋳
鉄の溶湯１０を、取鍋９によって内層材１と外型７との
間に鋳込む。
鉄の溶湯１０を、取鍋９によって内層材１と外型７との
間に鋳込む。
鋳込んだ高クロム系鋳鉄の溶湯１１が凝固すると、第３
図に示すように、内層材１に高クロム系鋳鉄１１′が鋳
付かれた鋳かけ肉盛りロールが得られる。なお、鋳かけ
層の肉厚は、通常１０〜５０ｍ＋穆度である。
図に示すように、内層材１に高クロム系鋳鉄１１′が鋳
付かれた鋳かけ肉盛りロールが得られる。なお、鋳かけ
層の肉厚は、通常１０〜５０ｍ＋穆度である。
以上詳述した本発明方法によれば、次のような効果を奏
することができる。
することができる。
■ 内層材の外表面を高周波誘導加熱によって予熱して
外層を鋳込むので、外層と内層との鋳付き状況を向上さ
せることができる。
外層を鋳込むので、外層と内層との鋳付き状況を向上さ
せることができる。
■ 内層材の外表面を高周波誘導加熱する間、外表面を
７ラツクスによって被覆しているので、外表面の酸化が
防止され、外層を鋳込んだ際、強固な外層と内層の鋳付
き強さが得られる。
７ラツクスによって被覆しているので、外表面の酸化が
防止され、外層を鋳込んだ際、強固な外層と内層の鋳付
き強さが得られる。
■ 外層は、溶解炉によって溶解された溶湯を外型と内
層材との間隙に鋳込み、それを凝固させて作られるので
、溶接肉盛りロールに比較して格段に短時間に製作でき
る。したがって、安価な鋳かけ肉盛りロールを提供する
ことができる。
層材との間隙に鋳込み、それを凝固させて作られるので
、溶接肉盛りロールに比較して格段に短時間に製作でき
る。したがって、安価な鋳かけ肉盛りロールを提供する
ことができる。
第１〜３図は本発明方法の一実施態様例を工程順に示す
説明図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
説明図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 円柱又は円筒形内層材の外表面を還元フラックスによっ
て被瀉した状態で、該内層材の外表面を高周波誘導加熱
によって５００℃以上に加熱した後、前記内層材を同心
円状の外型中に設置して、その外型と内層材との間隙に
高クロム系鋳鉄を鋳込み、該高クロム系鋳鉄を内層材に
鋳つかせることを特徴とする鋳かけ肉盛りロールの製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7613783A JPS59202153A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 鋳かけ肉盛りロ−ルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7613783A JPS59202153A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 鋳かけ肉盛りロ−ルの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59202153A true JPS59202153A (ja) | 1984-11-15 |
Family
ID=13596577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7613783A Pending JPS59202153A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 鋳かけ肉盛りロ−ルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59202153A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5819838A (en) * | 1994-10-24 | 1998-10-13 | Magotteaux International | Method of manufacturing a bimetallic grinding wheel |
| CN111531150A (zh) * | 2020-06-02 | 2020-08-14 | 含山县大力精密机械有限公司 | 一种圆锥破碎机的双金属破碎壁表面加工装置及方法 |
-
1983
- 1983-05-02 JP JP7613783A patent/JPS59202153A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5819838A (en) * | 1994-10-24 | 1998-10-13 | Magotteaux International | Method of manufacturing a bimetallic grinding wheel |
| CN111531150A (zh) * | 2020-06-02 | 2020-08-14 | 含山县大力精密机械有限公司 | 一种圆锥破碎机的双金属破碎壁表面加工装置及方法 |
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