JPS5920401B2 - 鋼板の幅制御法 - Google Patents
鋼板の幅制御法Info
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- JPS5920401B2 JPS5920401B2 JP53042375A JP4237578A JPS5920401B2 JP S5920401 B2 JPS5920401 B2 JP S5920401B2 JP 53042375 A JP53042375 A JP 53042375A JP 4237578 A JP4237578 A JP 4237578A JP S5920401 B2 JPS5920401 B2 JP S5920401B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/22—Lateral spread control; Width control, e.g. by edge rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋼ストリップを熱間圧延によって得るとき
の幅制御法に関する。
の幅制御法に関する。
鋼ストリップを熱間圧延によって得る場合、種種の要因
によってその幅が変化する。
によってその幅が変化する。
この幅変化量が大きいと、熱間圧延後、たとえばサイド
トリマで一定幅の鋼ストリップに仕上げるときに、トリ
ミング化（しろ）が大きくなり歩留低下せしめることに
なる。
トリマで一定幅の鋼ストリップに仕上げるときに、トリ
ミング化（しろ）が大きくなり歩留低下せしめることに
なる。
スラブを熱間圧延して鋼ストリップを得るときに、幅変
動を生せしめる因子には種種のものがあるけれとも、最
も大きな因子として温度のバラツキがある。
動を生せしめる因子には種種のものがあるけれとも、最
も大きな因子として温度のバラツキがある。
第１図、第２図に、鋼ストリップの熱間圧延の粗圧延段
階における材料（被圧延材）温度（幅方向中央点の温度
）と、堅ロールスタンドにおけるエージング後の材料の
幅との関係を示す。
階における材料（被圧延材）温度（幅方向中央点の温度
）と、堅ロールスタンドにおけるエージング後の材料の
幅との関係を示す。
第１図イにおいてＴ ｍ ｉ ｎは最低温度を、Ｔｍａ
ｘは最高温度を示す。
ｘは最高温度を示す。
Ｔｉは材料頭端から長さ方向にｔｉなる距離の位置にお
ける温度を示し、ΔＴｉはＴｉとＴｍ１ｎとの差である
。
ける温度を示し、ΔＴｉはＴｉとＴｍ１ｎとの差である
。
第１図口に、イで示した温度分布に対応する材料幅の状
況を示す。
況を示す。
第１図口において、Ｂｍｉｎは温度Ｔｍａｘ部分に対応
する幅を、ＢｍａＸは温度Ｔｍ１ｎ部分に対応する幅を
、Ｂｉは距離１１、温度Ｔｉの点での幅を示しΔＢｉは
ＢｉとＢｍｉｎの差である。
する幅を、ＢｍａＸは温度Ｔｍ１ｎ部分に対応する幅を
、Ｂｉは距離１１、温度Ｔｉの点での幅を示しΔＢｉは
ＢｉとＢｍｉｎの差である。
第２図に、材料毎の平均温度の相違の影響を示す。
第２図イには、成る材料の平均温度がＴＫＩ、他の材料
の平均温度がＴＫ２でその差がΔＴＫであることを示し
、第２図口に第１図イに示しだ温度水準に対応して幅水
準がＢＫＩ、ＢＫ２となり、ΔＴＫに対応してΔＢＫが
存在することを示している。
の平均温度がＴＫ２でその差がΔＴＫであることを示し
、第２図口に第１図イに示しだ温度水準に対応して幅水
準がＢＫＩ、ＢＫ２となり、ΔＴＫに対応してΔＢＫが
存在することを示している。
このように、材料温度の動向が圧延製品幅のバラツキは
強い影響があることがわかる。
強い影響があることがわかる。
他方、省エネルギのために、鋼塊を分塊圧延して、或は
溶鋼を連続鋳造して得られる鋼片を冷却することなく高
温のままホットストリップミルに投入するダイレクトロ
ーリング方式や、前述の高温鋼片をそのまま加熱炉に装
入（ホットチャージ）し、再加熱した後ホットストリッ
プミルに投入する操業形態が採られるようになってきた
。
溶鋼を連続鋳造して得られる鋼片を冷却することなく高
温のままホットストリップミルに投入するダイレクトロ
ーリング方式や、前述の高温鋼片をそのまま加熱炉に装
入（ホットチャージ）し、再加熱した後ホットストリッ
プミルに投入する操業形態が採られるようになってきた
。
ところで、従来の再加熱方式によるホットストリップの
幅変動量とダイレクトローリング或はホットチャージ方
式によるホットストリップの幅変動量を比較してみると
、後者の方が値が大きい。
幅変動量とダイレクトローリング或はホットチャージ方
式によるホットストリップの幅変動量を比較してみると
、後者の方が値が大きい。
発明者等はこの点の解明を行ない、その結果に基づいて
この発明を完成するに至った。
この発明を完成するに至った。
前述のようなダイレクトローリング材や、ホットチャー
ジ材は、従来の常温から鋼片を再加熱する再加熱方式に
比して、材料幅方向における温度差が大きい。
ジ材は、従来の常温から鋼片を再加熱する再加熱方式に
比して、材料幅方向における温度差が大きい。
第３図に、従来の再加熱方式でスラブを熱間圧延すると
きの、仕上圧延機列前段における材料の幅方向における
温度分層を示す。
きの、仕上圧延機列前段における材料の幅方向における
温度分層を示す。
材料の幅方向中央部と側縁部の間で１５〜３０°Ｃの温
度差がある。
度差がある。
前述のダイレクトローリング材やホントチャージ材では
、材料の幅方向中央部と側縁部間の温度差が大きく、た
とえば分塊圧延機から直接、ホットストリップミルに材
料を送るダイレクトローリングの場合それは７０〜１１
０℃になる。
、材料の幅方向中央部と側縁部間の温度差が大きく、た
とえば分塊圧延機から直接、ホットストリップミルに材
料を送るダイレクトローリングの場合それは７０〜１１
０℃になる。
これば幅拡がり量で言えば従来の場合の約３倍にもなる
。
。
本発明者等は、鋼板の圧延において、鋼板の幅拡がりが
、主として鋼板端部（側縁部）（以下エツジ部という）
のメタルフローに起因するものであることに鑑み、圧延
材料の幅拡がり量と材料温度との相関に関し、圧延材料
幅方向中央部の温度、エツジ部の温度、圧延材料幅方向
中央部とエツジ部の温度差について研究、解明を進めた
結果、第４図に示す、次の如き知見を得た。
、主として鋼板端部（側縁部）（以下エツジ部という）
のメタルフローに起因するものであることに鑑み、圧延
材料の幅拡がり量と材料温度との相関に関し、圧延材料
幅方向中央部の温度、エツジ部の温度、圧延材料幅方向
中央部とエツジ部の温度差について研究、解明を進めた
結果、第４図に示す、次の如き知見を得た。
（イ）鋼板の幅拡がり量は、幅方向中央部の温度よりも
エツジ部の温度に大きく支配される。
エツジ部の温度に大きく支配される。
（ロ）さらに、厳密には、第５図に示すように幅方向中
央部とエツジ部の温度差にも支配される。
央部とエツジ部の温度差にも支配される。
なお第４図で横軸はバ一温度、縦軸は粗圧延部での総幅
拡がり量、曲線Ｃ１はエツジ部温度との関係、点線曲線
Ｃ２は板幅中央部温度との関係を示す。
拡がり量、曲線Ｃ１はエツジ部温度との関係、点線曲線
Ｃ２は板幅中央部温度との関係を示す。
また第５図の横軸は中央部とエツジ部との温度差、縦軸
は均一温度材に対する幅拡がり量差を示す。
は均一温度材に対する幅拡がり量差を示す。
これらの事実から、ホントチャージ材、或はダイレクト
ローリング材の幅精度が、従来の再加熱材に比して劣る
のは、従来、圧延材料の幅方向中央部の温度のみに着目
して、幅制御を行なってきたためであると考えられる。
ローリング材の幅精度が、従来の再加熱材に比して劣る
のは、従来、圧延材料の幅方向中央部の温度のみに着目
して、幅制御を行なってきたためであると考えられる。
なお従来板幅方向中央部の温度を検出していたのは、圧
延材の幅はスラブ毎に変るから温度検出端の位置換えを
その都度性なわねばならないからである。
延材の幅はスラブ毎に変るから温度検出端の位置換えを
その都度性なわねばならないからである。
従来の幅方向中央部の測温に基づく、幅制御では、ホッ
トチャージ材、ダイレクトローリング材の幅のバラツキ
を所望の値以下にすることは不可能である。
トチャージ材、ダイレクトローリング材の幅のバラツキ
を所望の値以下にすることは不可能である。
この発明は、圧延材の幅方向において温度バラツキの大
きなホットチャージ材、ダイレクトローリング材を対象
として圧延製品の幅のバラツキを小さくできる圧延方法
を得ることを目的としてなされた。
きなホットチャージ材、ダイレクトローリング材を対象
として圧延製品の幅のバラツキを小さくできる圧延方法
を得ることを目的としてなされた。
この発明は、圧延材のエツジ部の温度に着目し、この部
分の温度を圧延材長さ方向に沿って検出し、その温度の
変化に対応して、竪型ロールスタンドのロール開度を変
化せしめて、最終圧延製品の幅のバラツキを極めて小さ
い値にすること、ならびに、さらに圧延材幅方向中央部
とエツジ部との温度差を圧延材長さ方向に沿って検出し
、エツジ部の検出値と相撲ってこれら検出値に対応して
堅ロールスタンドのロール開度を変化せしめて最終圧延
製品の幅のバラツキを極めて小さい値にすることによっ
て特徴づけられる。
分の温度を圧延材長さ方向に沿って検出し、その温度の
変化に対応して、竪型ロールスタンドのロール開度を変
化せしめて、最終圧延製品の幅のバラツキを極めて小さ
い値にすること、ならびに、さらに圧延材幅方向中央部
とエツジ部との温度差を圧延材長さ方向に沿って検出し
、エツジ部の検出値と相撲ってこれら検出値に対応して
堅ロールスタンドのロール開度を変化せしめて最終圧延
製品の幅のバラツキを極めて小さい値にすることによっ
て特徴づけられる。
以下に、この発明をその実施例に基づいて、さらに詳細
に説明する。
に説明する。
第６図は、この発明になる、鋼板の幅制御法を実施する
ときの装置を示すものである。
ときの装置を示すものである。
第６図において、ＲＥは堅ロールスタンド即チエソジャ
であり、ＲＭは粗圧延機であって水平ロールを有する。
であり、ＲＭは粗圧延機であって水平ロールを有する。
ＴＣは粗圧延機の計時装置、ＮＣは粗圧延機の圧延ロー
ルの回転数計であり、ＭＶ。
ルの回転数計であり、ＭＶ。
ＭＣＥは演算装置である。
ＲＴ Ｅ ５ ＲＴ Ｃは温度検出装置、ＥＮＣは堅ロ
ールスタンドの圧延ロールの回転数計である。
ールスタンドの圧延ロールの回転数計である。
ＥＴＣは堅ロールスタンドの計時装置、ＥＭＶは積分器
、ＲＥＳは堅ロールスタンドロール開度調整機構即ち操
作端である。
、ＲＥＳは堅ロールスタンドロール開度調整機構即ち操
作端である。
このように構成される装置で、スラブからシートバーに
圧延する段階で均一な幅の圧延材とするには、エツジヤ
ＲＥと、その前段に設けた粗圧延機の計時装置ＥＴＣお
よびＴＣならびに、それぞれの圧延機の回転数計ＥＮＣ
およびＮＣによって、圧延材料の噛込開始からそのスタ
ンド（圧延機）における圧延完了までの時間ｊＥ 、ｊ
Ｒ、ロール回転数ＮＥ、ＮＲが検出される。
圧延する段階で均一な幅の圧延材とするには、エツジヤ
ＲＥと、その前段に設けた粗圧延機の計時装置ＥＴＣお
よびＴＣならびに、それぞれの圧延機の回転数計ＥＮＣ
およびＮＣによって、圧延材料の噛込開始からそのスタ
ンド（圧延機）における圧延完了までの時間ｊＥ 、ｊ
Ｒ、ロール回転数ＮＥ、ＮＲが検出される。
これらの検出値ｔＥ、ｔＲ２ＮＥ、ＮＲば、演算装置Ｍ
ＶＫｔＲ）ＮＲが、演舅装置ＥＩＶＩＶにｔＥ、ＮＥが
入力される。
ＶＫｔＲ）ＮＲが、演舅装置ＥＩＶＩＶにｔＥ、ＮＥが
入力される。
それぞれの演算装置ＭＶ、ＥＭＶからは、圧延材の長さ
ｔが出力され、演算装置ＭＣＥに入力される。
ｔが出力され、演算装置ＭＣＥに入力される。
一方、圧延材のエツジ部の温度Ｔｇ或は、エツジ部の温
度ＴＥと幅方向中央部の温度Ｔ′ＣをＲＴＥ 、ＲＴｃ
によって検出し、検出値を演算装置ＭＣＥに入力する。
度ＴＥと幅方向中央部の温度Ｔ′ＣをＲＴＥ 、ＲＴｃ
によって検出し、検出値を演算装置ＭＣＥに入力する。
演算装置ＭＣＥでは、圧延材長さ方向における、エツジ
部および幅方向中央部の温度が杷握され、圧延材エツジ
部の圧延材長さ方向における温度変化ΔＴＥ１ ＝ＴＥ
ｉ ＴＥｍ ｉ ｎ 。
部および幅方向中央部の温度が杷握され、圧延材エツジ
部の圧延材長さ方向における温度変化ΔＴＥ１ ＝ＴＥ
ｉ ＴＥｍ ｉ ｎ 。
或は圧延材幅方向中央部の圧延材長さ方向における温度
変化Δ’ｐｃ ｉ＝Ｔ’ｃ ｉ ＴＣｍｉ ｎ、さら
には、圧延材幅方向中央部とエツジ部の圧延材長さ方向
各点における温度差ΔＴ’Ｉ）ｉ＝’ｐｃｉ ’ｒ＝
ｉが演算量される。
変化Δ’ｐｃ ｉ＝Ｔ’ｃ ｉ ＴＣｍｉ ｎ、さら
には、圧延材幅方向中央部とエツジ部の圧延材長さ方向
各点における温度差ΔＴ’Ｉ）ｉ＝’ｐｃｉ ’ｒ＝
ｉが演算量される。
これらの変化量算出値ΔＴＥｉ、Δ’ｒｃ ｉ ｔΔＴ
Ｄｉから、粗圧延機ＲＭから放出された圧延材の幅変動
量ΔＲｉ を、第４図において、線Ｃ１で示す、圧延
材エツジ部の、圧延材長さ方向における温度変化ΔＴＥ
ｉに起因する幅変動量、すなわちΔＢｉ−ｆ（ΔＴＥｉ
）を、演算装置ＭＣＥによって演算々出し、つぎに、第
５図に示す、圧延材幅方向中央部と、エツジ部の圧延材
長さ方向各点における温度差ΔＴＤｉに起因する幅変動
量すなわち、ΔＢｉ−ｆ（ΔＴＣｉ、ΔＴＤ ｉ ）
ヲ、演算々出スル。
Ｄｉから、粗圧延機ＲＭから放出された圧延材の幅変動
量ΔＲｉ を、第４図において、線Ｃ１で示す、圧延
材エツジ部の、圧延材長さ方向における温度変化ΔＴＥ
ｉに起因する幅変動量、すなわちΔＢｉ−ｆ（ΔＴＥｉ
）を、演算装置ＭＣＥによって演算々出し、つぎに、第
５図に示す、圧延材幅方向中央部と、エツジ部の圧延材
長さ方向各点における温度差ΔＴＤｉに起因する幅変動
量すなわち、ΔＢｉ−ｆ（ΔＴＣｉ、ΔＴＤ ｉ ）
ヲ、演算々出スル。
処で、ΔＴＤｉに起因する、第５図に示す圧延材の幅変
動量ΔＢｉ は、第７図に示すように、圧延材幅方向
中央部の、圧延材長さ方向における温度変化量ΔＴｃｉ
によって変化するから、ΔＴｃｌの測定結果に対応して
、ΔＴＤｉに起因するΔＢｉを演算々出する。
動量ΔＢｉ は、第７図に示すように、圧延材幅方向
中央部の、圧延材長さ方向における温度変化量ΔＴｃｉ
によって変化するから、ΔＴｃｌの測定結果に対応して
、ΔＴＤｉに起因するΔＢｉを演算々出する。
このようにして算出されたΔＴＥｉの寄与分と、ΔＴＤ
ｉの寄与分とを重畳（相加）して、合計幅変動量を算出
する。
ｉの寄与分とを重畳（相加）して、合計幅変動量を算出
する。
次に、演算装置ＭＣＥでは、粗圧延機ＲＭから放出され
る圧延材料の長さ方向における幅変動量ΔＢｉを消去す
るに必要なエンジャＲＥのロール開度変化量ΔＳｉ
をΔＳｉ＝ｇ（ΔＢｉ）の関係から演算々出し、その結
果を記憶する。
る圧延材料の長さ方向における幅変動量ΔＢｉを消去す
るに必要なエンジャＲＥのロール開度変化量ΔＳｉ
をΔＳｉ＝ｇ（ΔＢｉ）の関係から演算々出し、その結
果を記憶する。
さらに、粗圧延機ＲＭから放出された圧延材がエツジヤ
ＲＥのロールに噛込まれた時点と、その後の時間の経過
を計時装置ＥＴＣで検出し、対応する時刻におけるエツ
ジヤＲＥの堅ロールの回転数をＥＮＣで検出し、それぞ
れの検出値ｔＥ、ＮＥを積分器ＥＭＶに入力し、積分器
ＥＭＶは、エツジヤＲＥに入っている圧延材長さＥｔｉ
を演算々出し、その結果を演算装置ＭＣＥに入力する。
ＲＥのロールに噛込まれた時点と、その後の時間の経過
を計時装置ＥＴＣで検出し、対応する時刻におけるエツ
ジヤＲＥの堅ロールの回転数をＥＮＣで検出し、それぞ
れの検出値ｔＥ、ＮＥを積分器ＥＭＶに入力し、積分器
ＥＭＶは、エツジヤＲＥに入っている圧延材長さＥｔｉ
を演算々出し、その結果を演算装置ＭＣＥに入力する。
演算装置ＭＣＦＪは記憶していた幅変動のあった圧延材
長さ方向における位置ｔｉ（Ｅ、ｆｆｉ換算値）とＥｌ
・を比較し、Ｅｔｉ−ｔｉ＝０となったらΔＳｉなるエ
ツジヤＲＥの堅ロール開度所要変化量信号を、ロール開
度調整機構ＲＥＳに送る。
長さ方向における位置ｔｉ（Ｅ、ｆｆｉ換算値）とＥｌ
・を比較し、Ｅｔｉ−ｔｉ＝０となったらΔＳｉなるエ
ツジヤＲＥの堅ロール開度所要変化量信号を、ロール開
度調整機構ＲＥＳに送る。
口−ル開度調整機構ＲＥＳはその信号に従って、エツジ
ヤＲＥの堅ロール開度を変化させる。
ヤＲＥの堅ロール開度を変化させる。
さらにスラブが最初の粗圧延機或はエンジャに噛込む前
に既に述べた圧延材エツジ部或は幅方向中央部の温度を
検出し、その検出結果に基づいて、以降の各パスにおけ
る、エツジ部、中央部の圧延材温度を伝熱計算により求
め、この温度予測値に基づいて、粗圧延機ＲＭから放出
された圧延材の長さ方向における幅変動量ΔＢｉを演算
装置ＭＣＥによって算出し、その結果に基づいて粗圧延
機ＲＭに後続するエツジヤＲＥでのロール開度所要変化
量ΔＳｉを演算々出し、ロール開度調整機構ＲＥＳによ
ってロール開度を変化させる。
に既に述べた圧延材エツジ部或は幅方向中央部の温度を
検出し、その検出結果に基づいて、以降の各パスにおけ
る、エツジ部、中央部の圧延材温度を伝熱計算により求
め、この温度予測値に基づいて、粗圧延機ＲＭから放出
された圧延材の長さ方向における幅変動量ΔＢｉを演算
装置ＭＣＥによって算出し、その結果に基づいて粗圧延
機ＲＭに後続するエツジヤＲＥでのロール開度所要変化
量ΔＳｉを演算々出し、ロール開度調整機構ＲＥＳによ
ってロール開度を変化させる。
即ち、最初の粗圧延機或はエツジヤに噛込む前のスラブ
温度を検出し、その検出結果を演算装置に入力するとと
もに、 材料の温度−Ｔ。
温度を検出し、その検出結果を演算装置に入力するとと
もに、 材料の温度−Ｔ。
厚さ；Ｈ６
幅：Ｗ。
長さ；Ｌ。
移送時間；ｔ。
を入力し
■ 輻射による温度低下量ΔＴｒは
ΔＴｒ＝ ｆ （Ｔｏ 、ｔｏ ）
■ デスケーリングによる温度低下量ΔＴｓはΔＴ８＝
ｆ（Ｔｏ、Ｔｗ） ■ 塑性加工発熱による温度上昇ΔＴＭはΔＴＭ＝ ｆ
（Ｈｏ ｔ Ｈｌ、Ｔｏ 、ｔＶ ）■ ロールとの
接触による温度低下量ΔＴＲはΔＴ Ｒ＝ ｆ （Ｔｏ
、Ｔ Ｒ２Ｖ ｔ ｌ ｄ ）但しＴＷ；水温 Ｈｌ：出側板厚 Ｖ ：圧延速度 ＴＲ；ロール表面温度 ｔｄ；接触弧長 から、材料の各々の部分における温度降下量ΔＴを ΔＴ−Ｔｏ−ΔＴＲ−ΔＴ８＋ΔＴＭ−ΔＴＲを演算々
出する。
ｆ（Ｔｏ、Ｔｗ） ■ 塑性加工発熱による温度上昇ΔＴＭはΔＴＭ＝ ｆ
（Ｈｏ ｔ Ｈｌ、Ｔｏ 、ｔＶ ）■ ロールとの
接触による温度低下量ΔＴＲはΔＴ Ｒ＝ ｆ （Ｔｏ
、Ｔ Ｒ２Ｖ ｔ ｌ ｄ ）但しＴＷ；水温 Ｈｌ：出側板厚 Ｖ ：圧延速度 ＴＲ；ロール表面温度 ｔｄ；接触弧長 から、材料の各々の部分における温度降下量ΔＴを ΔＴ−Ｔｏ−ΔＴＲ−ΔＴ８＋ΔＴＭ−ΔＴＲを演算々
出する。
このようにすれば、複数段の粗圧延機、エンジャにおい
て初段の粗圧延機、エツジヤのみに温度検出装置、計時
装置、回転数計等を設置すればよく、装置が簡素になる
利点がある。
て初段の粗圧延機、エツジヤのみに温度検出装置、計時
装置、回転数計等を設置すればよく、装置が簡素になる
利点がある。
また、よシ的確な圧延材幅制御を行なうためにホットス
トリップミルラインの中間部に幅計を設置し、それによ
って制御結果である圧延材幅を検出し、−制御操作の適
否をチェックし、未圧延部に対しての制御量を修正する
所謂フィードバック制御ならびに、幅計による検出部以
降の制御量を修正するフィードフォワード制御を行なう
こともできる。
トリップミルラインの中間部に幅計を設置し、それによ
って制御結果である圧延材幅を検出し、−制御操作の適
否をチェックし、未圧延部に対しての制御量を修正する
所謂フィードバック制御ならびに、幅計による検出部以
降の制御量を修正するフィードフォワード制御を行なう
こともできる。
この発明は以上述べたように構成しかつ作用させるよう
にしたから、圧延材の温度に起因する圧延製品の幅のバ
ラツキを極めて小さくできるのみならず、ホットチャー
ジ材、ダイレクトローリング材のように圧延材幅方向中
央部とエツジ部の温度差の大きな材料をも幅変動を小さ
く抑えて圧延できるからホットストリップ製品の歩留を
向上させ得る。
にしたから、圧延材の温度に起因する圧延製品の幅のバ
ラツキを極めて小さくできるのみならず、ホットチャー
ジ材、ダイレクトローリング材のように圧延材幅方向中
央部とエツジ部の温度差の大きな材料をも幅変動を小さ
く抑えて圧延できるからホットストリップ製品の歩留を
向上させ得る。
第１図は圧延材の温度の変化と幅の変化を圧延材長さ方
向でみた図表、第２図は圧延材の長さ方向における平均
温度と幅の平均値を示す説明図、第３図は圧延材の幅方
向における温度のバラツキを示す図表、第４図は圧延材
の温度と幅拡がり量をエツジ部と幅方向中央部について
示す図表、第５図は圧延材の幅方向中央部とエツジ部の
温度差と幅拡がり量との相関を示す図表、第６図はこの
発明を実施するときの装置を示す説明図、第７図は温度
差ΔＴＤｉと幅拡がり量との関係を示すグラフである。 ＲＥ・・・堅ロールスタンド、ＲＭ・・・粗圧延機水平
ロール、ＴＣ，ＥＴＣ・・・計時装置、ＮＣ，ＥＮＣ・
・・回転数計、ＭＶ、ＭＣＥ・・・演算装置、ＲＴ Ｅ
。 ＲＴｃ・・・温度検出装置、ＥＭＶ・・・積分器、ＲＥ
Ｓ・・・ロール開度調整機構。
向でみた図表、第２図は圧延材の長さ方向における平均
温度と幅の平均値を示す説明図、第３図は圧延材の幅方
向における温度のバラツキを示す図表、第４図は圧延材
の温度と幅拡がり量をエツジ部と幅方向中央部について
示す図表、第５図は圧延材の幅方向中央部とエツジ部の
温度差と幅拡がり量との相関を示す図表、第６図はこの
発明を実施するときの装置を示す説明図、第７図は温度
差ΔＴＤｉと幅拡がり量との関係を示すグラフである。 ＲＥ・・・堅ロールスタンド、ＲＭ・・・粗圧延機水平
ロール、ＴＣ，ＥＴＣ・・・計時装置、ＮＣ，ＥＮＣ・
・・回転数計、ＭＶ、ＭＣＥ・・・演算装置、ＲＴ Ｅ
。 ＲＴｃ・・・温度検出装置、ＥＭＶ・・・積分器、ＲＥ
Ｓ・・・ロール開度調整機構。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 材料の幅方向に圧延力を適用する堅ロールをそのラ
イン中に有する、鋼ストリップを得るためのホットスト
リップミルでスラブを熱間圧延するに際し、前記堅ロー
ルスタンドの入側に設けた材料温度測定装置によって材
料側縁部の温度を検出し、その検出値を演算装置に入力
し、鋼ストリップ長さ方向における最低温度或はそれま
での平均温度と前記検曲直との偏差を求め、該偏差に基
づく鋼ストリップの幅変動量を前記演算装置にて演算算
出せしめ、該幅変動量算出値を消去するに必要な上記堅
ロールスタンドのロール開度変化量を前記演算装置に演
算算出せしめるとともに、前記堅ロールスタンドのロー
ル開度調整機構に信号を発せしめ、該ロール開度を変化
せしめるようにしたことを特徴とする鋼板の幅制御方法
。 ２ 材料の幅方向に圧延力を適用する堅ロールをそのラ
イン中に有する、鋼ストリップを得るだめのホットスト
リップミルでスラブを熱間圧延するに際し、前記堅ロー
ルスタンドの入側に設けた材料温度測定装置によって材
料側線部ならびに材料幅方向中央部の温度を検出し、そ
れらの検出値を演算装置に入力し、材料側縁部温度の鋼
ストリツプ長手方向における最低温度或は、平均温度と
の偏差ならびに当該測定点における鋼ストリップ（材料
）幅方向中央部と側縁部との温度偏差を求め、各々の温
度偏差に基づく鋼ストリップの幅変動量を前記演算装置
にて演算算出せしめ、該幅変動量算出値を消去するに必
要な上記堅ロールスタンドのロール開度変化量を、前記
演算装置に演算算出せしめるとともに、前記堅ロールス
タンドのロール開度調整機構に信号を発せしめ、該ロー
ル開度を変化せしめるようにしたことを特徴とする鋼板
の幅制御方法。 ３ 材料の副方向に圧延力を適用する堅ロールを、その
ライン中に有する鋼ストリップを得るだめのホットスト
リップミルでスラブを圧延するに際し、最初の水平ロー
ルスタンド或は堅ロールスタンドの前段で材料側縁部の
温度を検出し、その検出値に基づいて各段階のパスにお
ける材料側線部の温度を予測し、鋼ストリップ長さ方向
における最低温度或は平均温度との偏差を演算装置にて
求め、ソ（７）偏差値に基づいて堅ロールスタンドのロ
ール開度を変化させ制御する特許請求の範囲第１項記載
の鋼板の幅制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53042375A JPS5920401B2 (ja) | 1978-04-11 | 1978-04-11 | 鋼板の幅制御法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53042375A JPS5920401B2 (ja) | 1978-04-11 | 1978-04-11 | 鋼板の幅制御法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54134059A JPS54134059A (en) | 1979-10-18 |
| JPS5920401B2 true JPS5920401B2 (ja) | 1984-05-12 |
Family
ID=12634294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53042375A Expired JPS5920401B2 (ja) | 1978-04-11 | 1978-04-11 | 鋼板の幅制御法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920401B2 (ja) |
-
1978
- 1978-04-11 JP JP53042375A patent/JPS5920401B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54134059A (en) | 1979-10-18 |
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