JPS59208018A - 鋼板の靭性改善方法 - Google Patents
鋼板の靭性改善方法Info
- Publication number
- JPS59208018A JPS59208018A JP8325583A JP8325583A JPS59208018A JP S59208018 A JPS59208018 A JP S59208018A JP 8325583 A JP8325583 A JP 8325583A JP 8325583 A JP8325583 A JP 8325583A JP S59208018 A JPS59208018 A JP S59208018A
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- JP
- Japan
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- rolling
- toughness
- steel plate
- solidification
- molten steel
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼板の靭性改善方法に係り、特に鋼の冷却時に
生成するＭｎＳなどの非金属介在物を微細に分散場せる
靭性改善方法に関する。
生成するＭｎＳなどの非金属介在物を微細に分散場せる
靭性改善方法に関する。
従来の鋼板製造方法は
連続鋳造または分塊→再加熱耐熱間圧延という方法が採
用場れており、この時の再加熱温度は９５０〜１３００
℃である。また、近年製造工程の省略化による生産性の
向上と熱エネルギー原単位の低減による省エネルギー（
イ）・目的として再加熱工程全省略した直接熱間圧延方
法が提案芒れているが、この方法においても９５０〜１
３００℃の温度範囲で保持するか、または冷却速ｅ−＋
遅くするという方法で行われている。
用場れており、この時の再加熱温度は９５０〜１３００
℃である。また、近年製造工程の省略化による生産性の
向上と熱エネルギー原単位の低減による省エネルギー（
イ）・目的として再加熱工程全省略した直接熱間圧延方
法が提案芒れているが、この方法においても９５０〜１
３００℃の温度範囲で保持するか、または冷却速ｅ−＋
遅くするという方法で行われている。
上記の如き方法で製造された鋼板においては。
９５０〜１３００℃の温度範囲で保定中に鎖中のＭｎＳ
が凝集粗大化し、その後の熱間圧延により展伸した介在
物として存在するため、特にＳ ｒ ｈ Ｍ ｎを主成
分とする炭素鋼においてＳ含有量が商い場合には靭性が
著しく劣化する。この靭性劣化を防止するためにはＳ含
有量を低減するか１ｃａｂ希土類元素等の介在物形態を
制御する元素を添加する必要がある。しかし、このよう
な方法はコスト上昇の原因となり必ずしも最善の策とな
らない場合がある。
が凝集粗大化し、その後の熱間圧延により展伸した介在
物として存在するため、特にＳ ｒ ｈ Ｍ ｎを主成
分とする炭素鋼においてＳ含有量が商い場合には靭性が
著しく劣化する。この靭性劣化を防止するためにはＳ含
有量を低減するか１ｃａｂ希土類元素等の介在物形態を
制御する元素を添加する必要がある。しかし、このよう
な方法はコスト上昇の原因となり必ずしも最善の策とな
らない場合がある。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点ヲ解決し、コス
ト上昇を伴わない靭性改善方法ケ提供するにある。
ト上昇を伴わない靭性改善方法ケ提供するにある。
本発明者らはＭｎＳｉ主とする介在物の析出、ぴ集機構
に注目し、その凝集粗大化を抑制して鋼板の靭性を改善
する方法全開発した。すなわち、圧延前の鋼板の凝固後
の冷却速度と保定等の熱履歴と圧延後の鋼板中のへ４ｎ
Ｓの形態および分布との関係を詳細に調べ、 ＭｎＳ生
成過程における冷却速度を速め、ＭｎＳ析出温度域にお
ける鋼片滞留時間を短縮することにより、 Ｍｎｓの凝
集粗大化を防止し。
に注目し、その凝集粗大化を抑制して鋼板の靭性を改善
する方法全開発した。すなわち、圧延前の鋼板の凝固後
の冷却速度と保定等の熱履歴と圧延後の鋼板中のへ４ｎ
Ｓの形態および分布との関係を詳細に調べ、 ＭｎＳ生
成過程における冷却速度を速め、ＭｎＳ析出温度域にお
ける鋼片滞留時間を短縮することにより、 Ｍｎｓの凝
集粗大化を防止し。
鋼板中にＭｎＳｉ微細分散させ得ることを見い出し。
本発明を完成した。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、溶鋼全凝固嘔せ圧延温度まで冷却して熱間圧
延する工程を有して成る鋼板の靭性改善方法において、
前記溶鋼の凝固時から圧延温度までの平均冷却速度ヲ０
．３℃／ｓｅｃ以上にて冷却する工程ヲ有し、前記被圧
延材を圧延前に保持することなく直接熱間圧延すること
全特徴とする鋼板の靭性改善方法である。
延する工程を有して成る鋼板の靭性改善方法において、
前記溶鋼の凝固時から圧延温度までの平均冷却速度ヲ０
．３℃／ｓｅｃ以上にて冷却する工程ヲ有し、前記被圧
延材を圧延前に保持することなく直接熱間圧延すること
全特徴とする鋼板の靭性改善方法である。
本発明の基礎実験全説明する。第１表に示したＡ成分の
］ＯＯ悶厚の鋳片を第２表に示す３種の熱履歴にて処理
し、同一条件で圧延を行い、鋼板第 １ 表 第２表 中のＭｎＳの分布状態を調査し、その結果を第１図にＭ
ｎＳ全個数５００個の形状死別の個数で示した。
］ＯＯ悶厚の鋳片を第２表に示す３種の熱履歴にて処理
し、同一条件で圧延を行い、鋼板第 １ 表 第２表 中のＭｎＳの分布状態を調査し、その結果を第１図にＭ
ｎＳ全個数５００個の形状死別の個数で示した。
なお形状比とは介在物の長−ｇＬと幅Ｗの比Ｌ／〜Ｖで
ある。
ある。
第１図から、凝固後１ ’Ｃ／ ｓｅｅで急冷して直ち
に圧延した方法（イ）は、０．１℃／ｓｅｃで冷却し２
０分間保持した方法（ロ）、あるいは再加熱後１時間保
持した方法（ハ）に比し、展伸したＭｎＳ介在物が少な
く、微細に分散していることがわかる。
に圧延した方法（イ）は、０．１℃／ｓｅｃで冷却し２
０分間保持した方法（ロ）、あるいは再加熱後１時間保
持した方法（ハ）に比し、展伸したＭｎＳ介在物が少な
く、微細に分散していることがわかる。
次に、凝固後、圧延温度までの鋳片の平均冷却速度を種
々に変化式せて冷却し、直ちに圧延して鋼板中のＭｎＳ
の形状全調査した。第２図に冷却速度とＭｎＳの平均形
状比との関係ケ示した。第２図から、凝固から圧延温度
才での鋳片の平均冷却速度が０３℃／ｓｅｃ未満におい
ては、 ＭｎＳの平均形状比が著しく増太し靭性が低下
するＣとがわかる。
々に変化式せて冷却し、直ちに圧延して鋼板中のＭｎＳ
の形状全調査した。第２図に冷却速度とＭｎＳの平均形
状比との関係ケ示した。第２図から、凝固から圧延温度
才での鋳片の平均冷却速度が０３℃／ｓｅｃ未満におい
ては、 ＭｎＳの平均形状比が著しく増太し靭性が低下
するＣとがわかる。
この結果から本発明においては溶鋼の凝固時から圧延温
度壕での平均冷却速度全り、３℃／ｓｅｃ以上に限定し
ｆｃ。
度壕での平均冷却速度全り、３℃／ｓｅｃ以上に限定し
ｆｃ。
また、ＭｎＳは１０００〜１３００℃の温度範囲に保持
するとＭｎの拡散により凝集粗大化するが１通常の圧延
における圧延開始温度は１０００〜１２５０℃であるの
で、圧延前にこの温度に保持することはＭｎＳの凝集粗
大化全招来する。この理由から、本発明においては鋳片
の温度が圧延開始温度に達すると、保持することなく速
やかに圧延を開始するように限定し、 ＭｎＳの凝集粗
大化ケ防止した。
するとＭｎの拡散により凝集粗大化するが１通常の圧延
における圧延開始温度は１０００〜１２５０℃であるの
で、圧延前にこの温度に保持することはＭｎＳの凝集粗
大化全招来する。この理由から、本発明においては鋳片
の温度が圧延開始温度に達すると、保持することなく速
やかに圧延を開始するように限定し、 ＭｎＳの凝集粗
大化ケ防止した。
実施例
第１表に示したＡ、Ｈの２＠種を］ ００酵厚の鋳片に
鋳造り７．第３表に示した熱履歴ケ力えた後直ちに同一
条件で、圧延仕上温度９００℃、板厚１６簡の圧延を行
った。この鋼板について圧延方向りと圧延方向と直角方
向Ｃの２方向のンヤルビー衝撃試験を行い、そのシャル
ピー破面遷移温度とシャルピーシェルフエネルギーにソ
ｎソｔＬ？Ｆ、３図と第４図に示した。
鋳造り７．第３表に示した熱履歴ケ力えた後直ちに同一
条件で、圧延仕上温度９００℃、板厚１６簡の圧延を行
った。この鋼板について圧延方向りと圧延方向と直角方
向Ｃの２方向のンヤルビー衝撃試験を行い、そのシャル
ピー破面遷移温度とシャルピーシェルフエネルギーにソ
ｎソｔＬ？Ｆ、３図と第４図に示した。
第 ３ 表
第３図、旭４図から本発明法＆ｌにより製造はれた鋼板
は従来法肩２およびＩＦＡ３により製造場れたものに比
し、吸収エネルギーが高く破面遷移温度が低く靭性がす
ぐれていることがわかる。
は従来法肩２およびＩＦＡ３により製造場れたものに比
し、吸収エネルギーが高く破面遷移温度が低く靭性がす
ぐれていることがわかる。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、溶鋼の凝固時
から圧延温度１での平均冷却速度を０．３℃／ＳｅＣ以
上にて急冷し、その後直ちに直接熱間圧延を行うことに
よりすぐれた靭性を得ることができた。特にＳ含有量の
多い場合はその効果が顕著であり、鋼板の靭性奮改善す
るために、Ｓ含有量を著しく低減するとか、あるいは介
在物形態制御元素全添加するというようなコスト高とな
る方法を行うことなく１本発明法によれば容易に鋼板の
靭性を改善する効果をあげることができた。
から圧延温度１での平均冷却速度を０．３℃／ＳｅＣ以
上にて急冷し、その後直ちに直接熱間圧延を行うことに
よりすぐれた靭性を得ることができた。特にＳ含有量の
多い場合はその効果が顕著であり、鋼板の靭性奮改善す
るために、Ｓ含有量を著しく低減するとか、あるいは介
在物形態制御元素全添加するというようなコスト高とな
る方法を行うことなく１本発明法によれば容易に鋼板の
靭性を改善する効果をあげることができた。
なお１本発明は連続＠造の場合においても、適用できる
ことは勿論である。
ことは勿論である。
第１図は鋳片の熱履歴と鋼板中のＭｎＳの形状比との関
係を示す線図、８Ａ２図は凝固復圧延温度までの平均冷
却速度と鋼板中のＭｎＳの平均形状比との関係全示す線
図、第３図および＠４図はいず゛れも鋳片の熱履歴と鋼
板のシャルピー衝撃試験結東との関係全示し、第３図は
破面遷移温度、第４図はシェルフエネルギーとの線図で
ある。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図 ０ １０ ２
０Ｍ、Ｓの形肪比犠煉／厚耐 ０．０＋ ０．１ ０
．３ ＋、０メ２去Ｐ４度（゛こ１５゜
Ｃ） 第３図 第４図 Ａ 個 Ｂ 錐
係を示す線図、８Ａ２図は凝固復圧延温度までの平均冷
却速度と鋼板中のＭｎＳの平均形状比との関係全示す線
図、第３図および＠４図はいず゛れも鋳片の熱履歴と鋼
板のシャルピー衝撃試験結東との関係全示し、第３図は
破面遷移温度、第４図はシェルフエネルギーとの線図で
ある。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図 ０ １０ ２
０Ｍ、Ｓの形肪比犠煉／厚耐 ０．０＋ ０．１ ０
．３ ＋、０メ２去Ｐ４度（゛こ１５゜
Ｃ） 第３図 第４図 Ａ 個 Ｂ 錐
Claims (1)
- （１）溶鋼を凝固爆ぜ圧延温度まで冷却して熱間圧延す
る工程ｋＷして成る鋼板の靭性改善方法において、前記
溶鋼の凝固時から圧延温度までの平均冷却速度ｉ ０．
３℃／ｓｅｃ以上にて冷却する工程に！し、前記被圧延
材全圧延前に保持することなく直接熱間圧延すること全
特徴とする鋼板の靭性改善方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8325583A JPS59208018A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | 鋼板の靭性改善方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8325583A JPS59208018A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | 鋼板の靭性改善方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59208018A true JPS59208018A (ja) | 1984-11-26 |
Family
ID=13797223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8325583A Pending JPS59208018A (ja) | 1983-05-12 | 1983-05-12 | 鋼板の靭性改善方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59208018A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6293002A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293001A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293003A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5584203A (en) * | 1978-12-19 | 1980-06-25 | Nippon Steel Corp | Surface cracking suppressing method of slab at hot rolling |
-
1983
- 1983-05-12 JP JP8325583A patent/JPS59208018A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5584203A (en) * | 1978-12-19 | 1980-06-25 | Nippon Steel Corp | Surface cracking suppressing method of slab at hot rolling |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6293002A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293001A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293003A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
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