JPS59208061A - 耐腐食剥離性に優れた亜鉛−アルミニウム合金めつき鋼材とその製造方法 - Google Patents
耐腐食剥離性に優れた亜鉛−アルミニウム合金めつき鋼材とその製造方法Info
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- JPS59208061A JPS59208061A JP58082696A JP8269683A JPS59208061A JP S59208061 A JPS59208061 A JP S59208061A JP 58082696 A JP58082696 A JP 58082696A JP 8269683 A JP8269683 A JP 8269683A JP S59208061 A JPS59208061 A JP S59208061A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ、イこ明は耐烙冒食性の優れた亜鉛−アルミニウム白
・心めっ、き鋼材およびその製ｌ去に関する。
・心めっ、き鋼材およびその製ｌ去に関する。
１ｉ１１ｊｒｔ、−７２レミニウ１、合金溶融めっき鋼
板は、従・１（、ご；・ＩＩ（１１′）、ｖ） 、−１
、＼ｉｌ’ｌ ｆｉｇ （，１１１；申【１．で、１１
′畠に１けれた面１ ｆＩｌｉ：１′（をイ１しており
、そのめっき浴組成およびその翻ｆＩ＋１１性について
は躬公閉４８−４０４５ 、４ｆｉ−７１８１、５１−
２５２２０，５６−１７４２６なとに示Ｊれている通り
である１、ところか、これらの亜鉛−アルミニウム合金
めっきは、ｌｆ’ｊ Ｊ’＋’隣接地帯のような非常に
厳しい腐食環境においては、軽い曲げ加「によっても、
めっき層か容易に１．ｌｉ 陽し、またメしいＪニア１
合には、曲けなとの加Ｉ′を施さなくても、めっき層が
情片状にＪ’ｌ ／Ａする現象があることか見出された
。
板は、従・１（、ご；・ＩＩ（１１′）、ｖ） 、−１
、＼ｉｌ’ｌ ｆｉｇ （，１１１；申【１．で、１１
′畠に１けれた面１ ｆＩｌｉ：１′（をイ１しており
、そのめっき浴組成およびその翻ｆＩ＋１１性について
は躬公閉４８−４０４５ 、４ｆｉ−７１８１、５１−
２５２２０，５６−１７４２６なとに示Ｊれている通り
である１、ところか、これらの亜鉛−アルミニウム合金
めっきは、ｌｆ’ｊ Ｊ’＋’隣接地帯のような非常に
厳しい腐食環境においては、軽い曲げ加「によっても、
めっき層か容易に１．ｌｉ 陽し、またメしいＪニア１
合には、曲けなとの加Ｉ′を施さなくても、めっき層が
情片状にＪ’ｌ ／Ａする現象があることか見出された
。
この現象は、めっき層・の断面のミクロ組織におい−（
、Ｚｎ−リ〉・チな相か優先的に腐食し！＋Ｉ ＃に至
るもので（以後この現象を腐食剥離と呼ぶ）。
、Ｚｎ−リ〉・チな相か優先的に腐食し！＋Ｉ ＃に至
るもので（以後この現象を腐食剥離と呼ぶ）。
めっき前処理不良による鉄醇化物の残存に起因するめつ
き層の加１：！ＩＩ闘あるいはめっきと鉄車ｊ也界面に
脆い金属間（ヒ合物が厚く成長したために、加１″によ
ってめっき層か剥離するものとは木質的番こ異なる。
Ａ：、１．ｉ′ｃ明者らは、この腐食剥離について調査
する過（′Ｉ”において、めっき層内部の腐食のＩ′１
″度はめっき層のミクロ組織と電接な、関係かあり、あ
る４１１定のミクロ組織になると腐食剥離はＺｔ、＜抑
制されることを発見した。
き層の加１：！ＩＩ闘あるいはめっきと鉄車ｊ也界面に
脆い金属間（ヒ合物が厚く成長したために、加１″によ
ってめっき層か剥離するものとは木質的番こ異なる。
Ａ：、１．ｉ′ｃ明者らは、この腐食剥離について調査
する過（′Ｉ”において、めっき層内部の腐食のＩ′１
″度はめっき層のミクロ組織と電接な、関係かあり、あ
る４１１定のミクロ組織になると腐食剥離はＺｔ、＜抑
制されることを発見した。
１１１３ｉＳ−アルミニウムめっき層は〕、（末的には
亜鉛−７１１／ミニウムの一元合金としてＣＩｔ純化し
て考えることができる。めっき浴の温度すなわち液相温
１臭５０°Ｃ前後から冷却された亜鉛−アルミニラｔ・
合・、αは初品としてα−Ａ１を晶出し、温度か下る番
こつれてその１．′・１囲に１１１工鉛ｅ度の高い層を
析出するカー、溶融めっきの場合には比較的速い速度で
冷却されるので、必ずしも状態図通り晶出−析出反応が
行なわれるとは限らない。そこで本発明者等１−１：、
めっき後のめつき層の冷却速度を変えてめっき鋼板を製
造し、めっき層のミクロ組織をを一周一ζるととも番＝
、そのめっき鋼板の耐食性試験を行し＼、腐食の状況を
調査した結果、めっき済み鋼板を１７°Ｃ／３、ｐｒす
！の速度で冷却すれは、製品の腐食剥離はノイ１と起ら
ないことを見出した。、＋、：発明は、このよ・うな知
見に３．（つくもので、５〜２４Φ量％のＡ１．０．８
中！、１．、０／以ドのＳｌおよび０．５ Φ−ニー、
：ｚ以］・のＭｇと残部か実質的にＺｎから成るめっき
層において、初品のα−ＡＩの周辺にＡｌ を殆んどチ
クまないβ−Ｚｎ相か析出しないことにより腐食Ｊ：；
１境１゛においてα−ＡＩ とＺｎ−リンチ相との界面
の腐食の伝播か抑１ｉｊｌされていることを特徴とする
月腐食刊カー性に４ａれた１１１（鉛−アルミニウム合
金め１き鋼材を提供する。
亜鉛−７１１／ミニウムの一元合金としてＣＩｔ純化し
て考えることができる。めっき浴の温度すなわち液相温
１臭５０°Ｃ前後から冷却された亜鉛−アルミニラｔ・
合・、αは初品としてα−Ａ１を晶出し、温度か下る番
こつれてその１．′・１囲に１１１工鉛ｅ度の高い層を
析出するカー、溶融めっきの場合には比較的速い速度で
冷却されるので、必ずしも状態図通り晶出−析出反応が
行なわれるとは限らない。そこで本発明者等１−１：、
めっき後のめつき層の冷却速度を変えてめっき鋼板を製
造し、めっき層のミクロ組織をを一周一ζるととも番＝
、そのめっき鋼板の耐食性試験を行し＼、腐食の状況を
調査した結果、めっき済み鋼板を１７°Ｃ／３、ｐｒす
！の速度で冷却すれは、製品の腐食剥離はノイ１と起ら
ないことを見出した。、＋、：発明は、このよ・うな知
見に３．（つくもので、５〜２４Φ量％のＡ１．０．８
中！、１．、０／以ドのＳｌおよび０．５ Φ−ニー、
：ｚ以］・のＭｇと残部か実質的にＺｎから成るめっき
層において、初品のα−ＡＩの周辺にＡｌ を殆んどチ
クまないβ−Ｚｎ相か析出しないことにより腐食Ｊ：；
１境１゛においてα−ＡＩ とＺｎ−リンチ相との界面
の腐食の伝播か抑１ｉｊｌされていることを特徴とする
月腐食刊カー性に４ａれた１１１（鉛−アルミニウム合
金め１き鋼材を提供する。
オ、発明はまた５ 〜 ２４屯ｊ１１％のＡ１．０．８
千ｊＩ；ち以ドのＳｌおよび０．５屯ｉｉり％以１・の
Ｍｇと残部かＺｎと不１可避的小純物から成る溶融金属
に鋼材を浸々）’ｌ １．／て引き４−ける・１■よっ
て館：１材表面にめっきする方法において、めっき層１
）ア質的に凝固するまで、の／＠ ＪｕｌをＩ７°Ｃ／
ｓｅｃ以１−ノ速＋ｉ−ｃ行ない、七〇代うもド地鋼材
に残留する熱によってめっき層かその凝固範囲のド限以
−１−にｌｌｆ加熱されないように冷却化おじけること
を特徴とする耐腐食剥離性に慢れた１１１１． ｔｉ％
〜アルミニウム合金めっき鋼材の袈の方法を提イ」１す
る。本発明は耐腐食剥離性に＋ｅれた曲１０−アルミニ
ウムめっき製品を製１枯することを１１「能にした。
千ｊＩ；ち以ドのＳｌおよび０．５屯ｉｉり％以１・の
Ｍｇと残部かＺｎと不１可避的小純物から成る溶融金属
に鋼材を浸々）’ｌ １．／て引き４−ける・１■よっ
て館：１材表面にめっきする方法において、めっき層１
）ア質的に凝固するまで、の／＠ ＪｕｌをＩ７°Ｃ／
ｓｅｃ以１−ノ速＋ｉ−ｃ行ない、七〇代うもド地鋼材
に残留する熱によってめっき層かその凝固範囲のド限以
−１−にｌｌｆ加熱されないように冷却化おじけること
を特徴とする耐腐食剥離性に慢れた１１１１． ｔｉ％
〜アルミニウム合金めっき鋼材の袈の方法を提イ」１す
る。本発明は耐腐食剥離性に＋ｅれた曲１０−アルミニ
ウムめっき製品を製１枯することを１１「能にした。
一股に曲鉛−アルミニウム合釜めっきは５乃１゛２４４
１ｊ、 ｔ、ｉ＋−％１７）ＡＩ 、 ０．８％以Ｆ’
（７） Ｓ ｉ ｔ’（ヨび、０．５哨ｊＩ：％以下の
Ｍｇと残部が実質的にＺｎおよび不可赴的４く鈍物から
成る合金の浴を使用して実施されている。この組成範囲
において１［鉛−アルミニウム合金ｈ′１は均等的な性
質を有する。
１ｊ、 ｔ、ｉ＋−％１７）ＡＩ 、 ０．８％以Ｆ’
（７） Ｓ ｉ ｔ’（ヨび、０．５哨ｊＩ：％以下の
Ｍｇと残部が実質的にＺｎおよび不可赴的４く鈍物から
成る合金の浴を使用して実施されている。この組成範囲
において１［鉛−アルミニウム合金ｈ′１は均等的な性
質を有する。
以ド実験と実施例に基ついて本発明の詳細な説明下る。
ｑ’Ｓ １図は実験室的溶融めっき装置をもちいて２３
重イ１；％のＡｌ、 ０．５千ｊ１ｔ％のＳｉ、 ０
．１手・°１１のＭｇ、残部ｌ１ｉｊ鉛及び不可避的不
純物より成るめっき浴を用いて板厚０．８ ｍｍの低１
父上リムド鋼にめっきし、１７°Ｃ／ｓｅｃ速度で冷却
した時のめっき層断面のＸ線マイクロアナライサー分析
結果を］Ｊ＼す。 断面組織は、第１図（Ａ）の２次電
ｒ−線像に小すように、球状の初晶α−ＡＩ とその曲
を岬めるＺｎ−リンチ相から成るか、第１図（Ｂ）に示
されるＡＩ（７）特性Ｘ線像および第１図（Ｃ）小され
る一Ｚｎの特性Ｘ線像に見られるように、α−Ａ１の周
囲にＡＩを殆んと含まないβ−Ｚｎが析出している。
重イ１；％のＡｌ、 ０．５千ｊ１ｔ％のＳｉ、 ０
．１手・°１１のＭｇ、残部ｌ１ｉｊ鉛及び不可避的不
純物より成るめっき浴を用いて板厚０．８ ｍｍの低１
父上リムド鋼にめっきし、１７°Ｃ／ｓｅｃ速度で冷却
した時のめっき層断面のＸ線マイクロアナライサー分析
結果を］Ｊ＼す。 断面組織は、第１図（Ａ）の２次電
ｒ−線像に小すように、球状の初晶α−ＡＩ とその曲
を岬めるＺｎ−リンチ相から成るか、第１図（Ｂ）に示
されるＡＩ（７）特性Ｘ線像および第１図（Ｃ）小され
る一Ｚｎの特性Ｘ線像に見られるように、α−Ａ１の周
囲にＡＩを殆んと含まないβ−Ｚｎが析出している。
、ｉ！に冷却速度を３０°Ｃ／ｓｅｅと大きくすると、
断１ｆｌｊ＊ｌ織は第２図（Ａ）の２次電子線像に示さ
れるような網１−１状のＭ［織になる。α−Ａｔの周囲
のＡ１およよひＺｎの分布状ｊＥは、第２１Δ（Ｂ）の
Ａ１の特性Ｘ線像および（Ｃ）のＺｎの特性Ｘ線像に見
られるように、Ａ１かほぼ均一に分布したＺｎ−リッチ
相で埋められており、 第１図に見られるようなＺｎ−
リッチ相内でのＺｎｃ７）偏析は、１！！められない。
断１ｆｌｊ＊ｌ織は第２図（Ａ）の２次電子線像に示さ
れるような網１−１状のＭ［織になる。α−Ａｔの周囲
のＡ１およよひＺｎの分布状ｊＥは、第２１Δ（Ｂ）の
Ａ１の特性Ｘ線像および（Ｃ）のＺｎの特性Ｘ線像に見
られるように、Ａ１かほぼ均一に分布したＺｎ−リッチ
相で埋められており、 第１図に見られるようなＺｎ−
リッチ相内でのＺｎｃ７）偏析は、１！！められない。
種々の冷却条件で実験室的に製造しｊ、−めっき鋼機は
同１１１ｊ、に、 ６００時間の塩水噴霧試験（ＪＩ’
Ｓ Ｚ−２３７１） ニ（Ｉｎ、 ソｔ７）後、 １
８ｏ°密ノｉ １１１１げ加！“を行い、曲げ部にセロ
テープを貼すイ・］けはかずことによってめっき層の”
４’Ａｆｎ状況を観察した。ａｌｌｒ４＋の程度は第３
図に示すようにセロテープに４−ｊ、ｒｒ Ｌだ剥離め
っき層の多少に応じて４段階に１、」・価した。第４図
は、めっき層の冷却速度と塩水噴゛寄試験後のめっき層
の腐食剥離の程度との関係をノ丁ぺす。図示のように冷
却速度の大きい程、腐食剥離の程度か小さく、１７°Ｃ
／ｓｅｅ以」二の冷却速度では腐食２１１ 等はほとん
ど認められなかった。腐食剥離の著しかっためっき銅板
の未加」一部のめつき勢を顕微鏡で注意深く観察したと
ころ、第１図に見 ・られるＡ１をほとんど含まない
β−Ｚｎ層か′選択的に訊しく腐食されて、はとんどす
べてのα−Ａ。
同１１１ｊ、に、 ６００時間の塩水噴霧試験（ＪＩ’
Ｓ Ｚ−２３７１） ニ（Ｉｎ、 ソｔ７）後、 １
８ｏ°密ノｉ １１１１げ加！“を行い、曲げ部にセロ
テープを貼すイ・］けはかずことによってめっき層の”
４’Ａｆｎ状況を観察した。ａｌｌｒ４＋の程度は第３
図に示すようにセロテープに４−ｊ、ｒｒ Ｌだ剥離め
っき層の多少に応じて４段階に１、」・価した。第４図
は、めっき層の冷却速度と塩水噴゛寄試験後のめっき層
の腐食剥離の程度との関係をノ丁ぺす。図示のように冷
却速度の大きい程、腐食剥離の程度か小さく、１７°Ｃ
／ｓｅｅ以」二の冷却速度では腐食２１１ 等はほとん
ど認められなかった。腐食剥離の著しかっためっき銅板
の未加」一部のめつき勢を顕微鏡で注意深く観察したと
ころ、第１図に見 ・られるＡ１をほとんど含まない
β−Ｚｎ層か′選択的に訊しく腐食されて、はとんどす
べてのα−Ａ。
１の周囲に伝播しているのか認られた。この現象につい
ての理論的な説明は今のところ充分にはできないか、α
−ＡＩ’とＺｎ−リンチ相の界面にＡ１濃度の著しく低
いβ−Ｚｎ層が析出することにより、ある特定の腐食環
境ドではα−Ａｔ とβ−Ｚｎの間に局部的な電位差を
生じ、β−Ｚｎの腐食が勇しく促進されるものと思われ
る。ちなみにα−Ａｔの周囲にＡＩをほとんど含まない
β−Ｚｎの析出か認られない冷却速度の大きいめっき層
では、このようなＺｎ−リンチ層の選択的な腐食かめっ
き層の全体に伝播するという現象は観察されず、腐食め
進行ｌよめつき゛層表面近傍のＺ、ｎ−リンチ相の軽度
の腐食によって（１，’ｌ止められていた。 以１、の
、Ｃ験から本発明名らは、腐食１１＋ ｗ＋はめつき層
が実質的に凝固するまでの冷却速度を１７°Ｃ／ｓｅｃ
以−１−にすることによって防１１−できることを見出
だした。この冷却速度はめつき層力く実質的に完全に凝
固するまでの量制御し、さら番こ七の後も下地鋼材に残
留する熱によって［１）加熱されないように冷却をわ“
６ける必要がある。
ての理論的な説明は今のところ充分にはできないか、α
−ＡＩ’とＺｎ−リンチ相の界面にＡ１濃度の著しく低
いβ−Ｚｎ層が析出することにより、ある特定の腐食環
境ドではα−Ａｔ とβ−Ｚｎの間に局部的な電位差を
生じ、β−Ｚｎの腐食が勇しく促進されるものと思われ
る。ちなみにα−Ａｔの周囲にＡＩをほとんど含まない
β−Ｚｎの析出か認られない冷却速度の大きいめっき層
では、このようなＺｎ−リンチ層の選択的な腐食かめっ
き層の全体に伝播するという現象は観察されず、腐食め
進行ｌよめつき゛層表面近傍のＺ、ｎ−リンチ相の軽度
の腐食によって（１，’ｌ止められていた。 以１、の
、Ｃ験から本発明名らは、腐食１１＋ ｗ＋はめつき層
が実質的に凝固するまでの冷却速度を１７°Ｃ／ｓｅｃ
以−１−にすることによって防１１−できることを見出
だした。この冷却速度はめつき層力く実質的に完全に凝
固するまでの量制御し、さら番こ七の後も下地鋼材に残
留する熱によって［１）加熱されないように冷却をわ“
６ける必要がある。
以Ｉ−の実験結果に基りし゛て、実製造ライン規模の試
験製造を行った。その結果を実施例として以１・に説明
する。
験製造を行った。その結果を実施例として以１・に説明
する。
実施例
通常の無酸化炉方式の連続溶融めっきライン番こおいて
、厚さ０．８ｍｍ（７）冷延鋼帯に・１１（鉛−アルミ
ニウト合金を溶融めっきした。めっき浴の組成はＡｌ：
１３屯：１１５％、 Ｓｉ ： ０．３屯１許％、
Ｍｇ：Ｏ１屯早％、残部：ｚｎおよび不可避的不純物
よりなり、浴温は５００°Ｃであった。
、厚さ０．８ｍｍ（７）冷延鋼帯に・１１（鉛−アルミ
ニウト合金を溶融めっきした。めっき浴の組成はＡｌ：
１３屯：１１５％、 Ｓｉ ： ０．３屯１許％、
Ｍｇ：Ｏ１屯早％、残部：ｚｎおよび不可避的不純物
よりなり、浴温は５００°Ｃであった。
めっき操作は次の通りであ・つた。第５図はめつさポッ
ト周辺の構造を示す略図であるか、カス還元によって清
浄化した表面を有する鋼帯ｌをめっき浴２に浸漬し、引
き１−げた後、カスワイパー３でそのめっき層の厚さが
２０μとなるよう調整した。めっき銅帯の強制冷却は冷
却ボックス４内において空気または水スプレィをめっき
鋼帯に吹きつけることによって行ない、その冷却速度は
空気または木スプレィの圧力および品を調節することに
よって（）ノ制御した。こうして（ｊ４られためっき鋼
板を前述のｔ）、Ａ水噴霜試験に供した。得られた結果
を第６図に示す。゛。
ト周辺の構造を示す略図であるか、カス還元によって清
浄化した表面を有する鋼帯ｌをめっき浴２に浸漬し、引
き１−げた後、カスワイパー３でそのめっき層の厚さが
２０μとなるよう調整した。めっき銅帯の強制冷却は冷
却ボックス４内において空気または水スプレィをめっき
鋼帯に吹きつけることによって行ない、その冷却速度は
空気または木スプレィの圧力および品を調節することに
よって（）ノ制御した。こうして（ｊ４られためっき鋼
板を前述のｔ）、Ａ水噴霜試験に供した。得られた結果
を第６図に示す。゛。
図からあきらかなように空気または水を吹き伺けること
によってめっき層の冷却速度を １７°Ｃ／ｓａｃ以１
−にした鋼板は腐食剥離が極めて軽微であり、腐食剥離
に対する強制冷却の効果か著しいことが分った。
によってめっき層の冷却速度を １７°Ｃ／ｓａｃ以１
−にした鋼板は腐食剥離が極めて軽微であり、腐食剥離
に対する強制冷却の効果か著しいことが分った。
実施例 ２
′、（施例１と同様の連続溶融めっきラインを用いて、
ンソ：３０．ｅ ｍｍの冷延鋼帯に亜鉛−アルミニウム
合金を溶融めっきした。めっき浴の組成はＡｌ：５ ｉ
、ｉ９ ％ 、 Ｓ ＋ ： Ｏ，ｌ
％ ｒｙ％ 、 Ｍｇ” Ｏ、’−’Ｉ’： ｊｓ
Ｅ ％ 、り（部Ｚｎおよυイ＜ ｔＩＴ吋的不純物よ
りなり、浴温は＋８５０°Ｃとした。
ンソ：３０．ｅ ｍｍの冷延鋼帯に亜鉛−アルミニウム
合金を溶融めっきした。めっき浴の組成はＡｌ：５ ｉ
、ｉ９ ％ 、 Ｓ ＋ ： Ｏ，ｌ
％ ｒｙ％ 、 Ｍｇ” Ｏ、’−’Ｉ’： ｊｓ
Ｅ ％ 、り（部Ｚｎおよυイ＜ ｔＩＴ吋的不純物よ
りなり、浴温は＋８５０°Ｃとした。
工′施例１に小したと同社のＣ程でめっきし１、ｖ：１
つ〉ｌｌ′ｌ後のｉｌ ＜ｉ？に、空気または水スプレ
ィを吹きつけることによって神々の冷却速度でダ１イ；
？を冷ＪＪＩ ｌ、た。こうしてイｌｊられた細根を１
１４水噴盛試験に１１４ シ、 ６００ ＋＋ｌｊ−間
後のめっき層の％ｉ（食μｑ階の程度を調査した。その
鯖１東を第７図に小したか、めっき層の冷却速度を１７
°Ｃ／ｓｅｅ以ｌにしたダ１板は腐食しこよるめっき層
１．：＋ 囚か殆と見ら、れす、Ｉ：’ｒ’、 １ｌｊ
ｌ冷〕４１の効果かＪｌ常に大きいことを小している・
このカフ）、＋こよれば、’ｌｉｊ洋性雰囲気のような
厳しい、１’１食１；＃境における１ｌｌｊ ｔｊ’ｒ
−アルミニウム合く−めつきのめっき層の腐食剥離をγ
、シく抑制することかでき、その用途をさらに拡大する
ことかできる。
つ〉ｌｌ′ｌ後のｉｌ ＜ｉ？に、空気または水スプレ
ィを吹きつけることによって神々の冷却速度でダ１イ；
？を冷ＪＪＩ ｌ、た。こうしてイｌｊられた細根を１
１４水噴盛試験に１１４ シ、 ６００ ＋＋ｌｊ−間
後のめっき層の％ｉ（食μｑ階の程度を調査した。その
鯖１東を第７図に小したか、めっき層の冷却速度を１７
°Ｃ／ｓｅｅ以ｌにしたダ１板は腐食しこよるめっき層
１．：＋ 囚か殆と見ら、れす、Ｉ：’ｒ’、 １ｌｊ
ｌ冷〕４１の効果かＪｌ常に大きいことを小している・
このカフ）、＋こよれば、’ｌｉｊ洋性雰囲気のような
厳しい、１’１食１；＃境における１ｌｌｊ ｔｊ’ｒ
−アルミニウム合く−めつきのめっき層の腐食剥離をγ
、シく抑制することかでき、その用途をさらに拡大する
ことかできる。
なお、この方法は錆１；？の１ルｈ′シめっさに限らす
、構造物、線材′９のめっき番こもｆｉｌ、川できるこ
とはいうまでもない。
、構造物、線材′９のめっき番こもｆｉｌ、川できるこ
とはいうまでもない。
εＩｓ ｌ １Ａは５°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で冷却し
ためっき層のｌｆｉ面のＸ線マイクロアナライザー分析
の写真（象である。（Ａ）は２吹゛電子線像を、（Ｂ）
はＡＩの特性Ｘ線像を、（Ｃ）はＺｎの特性Ｘ線像を小
才。 イ（２１＜は３０°Ｃ／ｓｅｅで冷却しためっき層の断
面のＸ線マイクロアナライザー分析の結果を示す。 （Ａ）は−次組ｒ線像を、（Ｂ）はＡＩの二次′書シｒ
線像を、（Ｃ）はＡ１の特性Ｘ線像を示す。 第３ （Ａは、＋１３水噴霧試験６００蒔間後のめっき
層の汐１食ｌ］Ｉけの程度の評価ノ１（準を、工（す。 第４しｊはめっき層の冷却速度と＋′Ａ２水噴露試験６
００詩間後の１８０°害着曲げ剥離試験における剥尚の
程度との関係を示す。 第５１．４は錆（１？のＩ１１！続めっきラインのめっ
き浴周辺の略図である。 第６図は実施例１で製造した亜鉛−アルミニウム合金め
っき層の冷却速度とｌ）Ａ水噴露試験６００時間後の腐
食ｉ１ｍの程度との関係を示す。 第７ ＩＮは実施例２で製造した亜鉛−アルミニウム合
金めっき層の冷却速度と用水噴霧試験６００時間少の腐
食′Ｌ１１離の程度との関係を示す。 り旨１出ル「１人 ］１新製錆株式会杓代理人 プ
１゛理」−松月政広（ほか］３２８ 第１図 （’１３．１ （Ｃ１ ：一 第２図 （Ａ） （Ｂ） 沁 ３ ｍｌ 第 ４ 口 ；置去ＰＬ度 ごＣＡｅｃ ） 格 ６ 口 ＠７図 玲卯ｚ！＜、ｃＡｅｃ）
ためっき層のｌｆｉ面のＸ線マイクロアナライザー分析
の写真（象である。（Ａ）は２吹゛電子線像を、（Ｂ）
はＡＩの特性Ｘ線像を、（Ｃ）はＺｎの特性Ｘ線像を小
才。 イ（２１＜は３０°Ｃ／ｓｅｅで冷却しためっき層の断
面のＸ線マイクロアナライザー分析の結果を示す。 （Ａ）は−次組ｒ線像を、（Ｂ）はＡＩの二次′書シｒ
線像を、（Ｃ）はＡ１の特性Ｘ線像を示す。 第３ （Ａは、＋１３水噴霧試験６００蒔間後のめっき
層の汐１食ｌ］Ｉけの程度の評価ノ１（準を、工（す。 第４しｊはめっき層の冷却速度と＋′Ａ２水噴露試験６
００詩間後の１８０°害着曲げ剥離試験における剥尚の
程度との関係を示す。 第５１．４は錆（１？のＩ１１！続めっきラインのめっ
き浴周辺の略図である。 第６図は実施例１で製造した亜鉛−アルミニウム合金め
っき層の冷却速度とｌ）Ａ水噴露試験６００時間後の腐
食ｉ１ｍの程度との関係を示す。 第７ ＩＮは実施例２で製造した亜鉛−アルミニウム合
金めっき層の冷却速度と用水噴霧試験６００時間少の腐
食′Ｌ１１離の程度との関係を示す。 り旨１出ル「１人 ］１新製錆株式会杓代理人 プ
１゛理」−松月政広（ほか］３２８ 第１図 （’１３．１ （Ｃ１ ：一 第２図 （Ａ） （Ｂ） 沁 ３ ｍｌ 第 ４ 口 ；置去ＰＬ度 ごＣＡｅｃ ） 格 ６ 口 ＠７図 玲卯ｚ！＜、ｃＡｅｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ５〜２４屯ｌ１１１％のＡｌ 、 ０．８毛に％以
下のＳｌおよび０，５千；Ｉ）％以下のＭｇと残部が実
質的にＺｎから成るめっき層において、初品の α−Ａ
１の周辺にＡＩを殆んど含まないβ−Ｚｎ相が析出しな
いことにより腐食環境ドにおいて α−Ａｌ とＺｎ−
リッチ相との界面の腐食の伝播が抑制されていることを
特徴とする対腐食剥階性に優れた【１１！鉛−アルミニ
ウム合金めっき鋼材。 ２．５〜２４屯ｊＩｉ％のＡＩ 、 ０．８重１−％以
下のＳｉおよび０．５屯７ｆニ一％以下のＭｇと残部が
Ｚｎと不可避的不純物から成る溶融金属に銅材を浸漬し
て引き１−げる・ｌ−Ｇよって鋼材表面にめっきする方
法において、めっき層か実質的に凝固するまでの冷却を
１７°Ｃ／Ｓｅｃ以−にの速度で行ない、その後も下地
銅材に残へ・Ｉ（する熱によっでめっＣ【層がその凝固
範囲の］ぐ限以１−にＩＩト加熱されないように冷却を
ゎ°Ｃけることを特徴とする耐腐食１．ＩＩ ａ性にｆ
Ωれた！ｎ町ｔｒニーアルミニウム合金めっきＵｌｉ材
のへぐ漬方υ、。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58082696A JPS59208061A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐腐食剥離性に優れた亜鉛−アルミニウム合金めつき鋼材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58082696A JPS59208061A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐腐食剥離性に優れた亜鉛−アルミニウム合金めつき鋼材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59208061A true JPS59208061A (ja) | 1984-11-26 |
Family
ID=13781569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58082696A Pending JPS59208061A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐腐食剥離性に優れた亜鉛−アルミニウム合金めつき鋼材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59208061A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472047A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Daido Steel Sheet Corp | アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき被覆物及びアルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法 |
| JP2003183855A (ja) * | 2001-10-05 | 2003-07-03 | Nippon Steel Corp | 淡水用配管および配管部材 |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP58082696A patent/JPS59208061A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472047A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Daido Steel Sheet Corp | アルミニウム・亜鉛合金溶融めっき被覆物及びアルミニウム・亜鉛合金溶融めっき方法 |
| JP2003183855A (ja) * | 2001-10-05 | 2003-07-03 | Nippon Steel Corp | 淡水用配管および配管部材 |
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