JPS59218307A - ガスタ−ビンのケ−シング - Google Patents
ガスタ−ビンのケ−シングInfo
- Publication number
- JPS59218307A JPS59218307A JP9154383A JP9154383A JPS59218307A JP S59218307 A JPS59218307 A JP S59218307A JP 9154383 A JP9154383 A JP 9154383A JP 9154383 A JP9154383 A JP 9154383A JP S59218307 A JPS59218307 A JP S59218307A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shroud
- casing
- thermal expansion
- outer casing
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
- F01D11/16—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing by self-adjusting means
- F01D11/18—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing by self-adjusting means using stator or rotor components with predetermined thermal response, e.g. selective insulation, thermal inertia, differential expansion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービンのケーシングの改良に係り、ケ
ーシング及び動翼間に熱膨張差が生じても動翼との間の
間隙を適圧な値に保持できるようにしたガスタービンの
ケーシングに関する。
ーシング及び動翼間に熱膨張差が生じても動翼との間の
間隙を適圧な値に保持できるようにしたガスタービンの
ケーシングに関する。
ガスタービンの効率向上は、ガスタービンの入口ガス温
度を高くすることによって達成されるのは勿論であるが
、これと相俟って更に大切なことは、ケーシングと動翼
との間のガスリークを最小限にすることが必要である。
度を高くすることによって達成されるのは勿論であるが
、これと相俟って更に大切なことは、ケーシングと動翼
との間のガスリークを最小限にすることが必要である。
このガスリークを最小限にするためには、ケーシングと
動翼との間の間隙を最小限にすることが肝要である。
動翼との間の間隙を最小限にすることが肝要である。
以上説明に当って、第１図を用いタービンケーシングの
概要を説明する。
概要を説明する。
図において、１は動翼、２は静翼であり、高温のガスが
静翼２によって高速流に変換され、この高速流によって
動Ｎ１は回転させられ動力を発生させる。この時の動翼
１の回転は、リークガスが少ない程効率よく回転させら
れる。
静翼２によって高速流に変換され、この高速流によって
動Ｎ１は回転させられ動力を発生させる。この時の動翼
１の回転は、リークガスが少ない程効率よく回転させら
れる。
上記動翼１の外周には、シラウド４が設けられている。
このシラウド４の内周には、シラウド４を高温のガスか
ら保獲するために、シラウドカバー３が設けられており
、このシラウドカバー３と動翼１の外周との間の間隙を
最少にして、ガスのリークを最小限にする必要がある。
ら保獲するために、シラウドカバー３が設けられており
、このシラウドカバー３と動翼１の外周との間の間隙を
最少にして、ガスのリークを最小限にする必要がある。
一方ガスタービン内には高温のガスが流通するので、各
構成部材は、それぞれの温度に応じて熱膨張することに
なる。
構成部材は、それぞれの温度に応じて熱膨張することに
なる。
従って、各構成部月間には、相対的な熱膨張差が生じ、
上記間隙の調整は頗る困難となる。
上記間隙の調整は頗る困難となる。
即ち、動翼１は、質量が小さく且つ高温のガスに直接接
触するので、短時間にガス温度まで昇温されて熱膨張す
るのに対し、ケーシングに固定されたシラウド４は、ケ
ーシング及びシラウド４自体の金言１」が大きく且つ間
接的にガスによって昇温されるので、昇温速度及びこれ
に伴なう熱膨張速度が遅くなり、動翼１とシラウド４と
の間に、大きな熱膨張差が生ずる。
触するので、短時間にガス温度まで昇温されて熱膨張す
るのに対し、ケーシングに固定されたシラウド４は、ケ
ーシング及びシラウド４自体の金言１」が大きく且つ間
接的にガスによって昇温されるので、昇温速度及びこれ
に伴なう熱膨張速度が遅くなり、動翼１とシラウド４と
の間に、大きな熱膨張差が生ずる。
この関係を第２図にて更に詳しく説明すると、動Ｒ１は
、曲線りで示すように、タービン起動時から定格運転に
至る間に急速に径方向に熱膨張して変位するのに対し、
ゲージング乃至はシラウド４は、曲ＭＡ又はＢで示すよ
うに緩やかに熱膨張する。
、曲線りで示すように、タービン起動時から定格運転に
至る間に急速に径方向に熱膨張して変位するのに対し、
ゲージング乃至はシラウド４は、曲ＭＡ又はＢで示すよ
うに緩やかに熱膨張する。
この関係において、起動前の冷間時の、動Ｒ１とシラウ
ド４（シラウドカバー３）との間の間隙（以下Ｇで表示
する）０１をできるだけ小さくした場合（曲線Ａ）、起
動開始後６０〜９０分の所で、両者が接触することを示
している。
ド４（シラウドカバー３）との間の間隙（以下Ｇで表示
する）０１をできるだけ小さくした場合（曲線Ａ）、起
動開始後６０〜９０分の所で、両者が接触することを示
している。
従って、この接触を避けるために、冷間時に於ける動翼
１とシラウド４との間の間隙を曲線Ｂで示すように充分
大きなＧ２とする必要があった。
１とシラウド４との間の間隙を曲線Ｂで示すように充分
大きなＧ２とする必要があった。
この問題を解決するために従来は、第１図に示すような
構造にした。
構造にした。
即ち、ケーシングの質量を小さくして、昇温速度を速く
するために、内ケーシング５を設け、更にその外側に強
度を保つための外ケーシング６を設けた。又より一膚の
昇温速度を上り゛るために、内ケーシング５にヒータ７
を設けた。
するために、内ケーシング５を設け、更にその外側に強
度を保つための外ケーシング６を設けた。又より一膚の
昇温速度を上り゛るために、内ケーシング５にヒータ７
を設けた。
このようにすることによって、第２図の曲線Ｃで示すよ
うに、動翼１の熱膨張による径方向の変位面＠Ｄとほぼ
同じにすることができ一応解決することができた。
うに、動翼１の熱膨張による径方向の変位面＠Ｄとほぼ
同じにすることができ一応解決することができた。
然しなから、例えばヒータ７が断線したような場合は、
第２図の曲線Ａに近い状態になり、動翼１とシラウド４
とが接触する危険性があり、信頼性が低いという欠点が
あった。
第２図の曲線Ａに近い状態になり、動翼１とシラウド４
とが接触する危険性があり、信頼性が低いという欠点が
あった。
又内ケーシングと外ケーシングの二重ケーシング構造で
且つヒータを挿入する複雑な構造であるので、それだけ
昇温に対する不確定な要素が存し、前記ヒータ断線と相
俟って信頼性が低いという欠点があった。
且つヒータを挿入する複雑な構造であるので、それだけ
昇温に対する不確定な要素が存し、前記ヒータ断線と相
俟って信頼性が低いという欠点があった。
又起動時において、ヒータによってシラウド及びケーシ
ングを予め昇温しておくのに時間を要し操作性が悪いと
いう欠点があった。
ングを予め昇温しておくのに時間を要し操作性が悪いと
いう欠点があった。
本発明は、上記従来の欠点を解決するためになされたも
のであり、ケーシングと動翼との間に熱膨張差が生じて
も、タービンの定格運転時において、動翼とシラウドと
の間の間隙を適正な値に保持できるようにしたケーシン
グを提供せんとするものである。
のであり、ケーシングと動翼との間に熱膨張差が生じて
も、タービンの定格運転時において、動翼とシラウドと
の間の間隙を適正な値に保持できるようにしたケーシン
グを提供せんとするものである。
即ち本発明は、従来のようにケーシングの昇温速度を動
翼に合せて上げるのではなく、機構的に冷間時から定格
運転時の全温度範囲にわたって、シラウドの径方向の変
位を一定にしたものであり、円環状の外ケーシングの内
部に、円弧状に多数分割したシラウドを設け、この円弧
状シラウドを円環状の外ケーシングにリンクを介して連
結し、シラウドの周方向の熱膨張を径方向の変位に変換
し、円環状の外ケーシングの径方向の熱膨張変位とバラ
ンスさせ、シラウドの径方向の変位を小さくし、動翼と
の間の間隙を定格運転時において極力小さくしたことを
特徴とする。
翼に合せて上げるのではなく、機構的に冷間時から定格
運転時の全温度範囲にわたって、シラウドの径方向の変
位を一定にしたものであり、円環状の外ケーシングの内
部に、円弧状に多数分割したシラウドを設け、この円弧
状シラウドを円環状の外ケーシングにリンクを介して連
結し、シラウドの周方向の熱膨張を径方向の変位に変換
し、円環状の外ケーシングの径方向の熱膨張変位とバラ
ンスさせ、シラウドの径方向の変位を小さくし、動翼と
の間の間隙を定格運転時において極力小さくしたことを
特徴とする。
以下本発明の一実施例について詳細に説明する。
先ず、詳細な説明に当って、実施例の概略を説明する。
第５図において、４は円弧状に多数分割されたシラウド
、１０は円環状の外ケーシングである。
、１０は円環状の外ケーシングである。
このシラウド４は、リンクレバー５又は６を介して、円
環状の外ケーシング１０に連結されている。これを第３
図の模式図で説明する。図においてＡは円環状の外ケー
シング１０に、Ｂはシラウド４に、又Ｃはリンクレバー
５に相当する。
環状の外ケーシング１０に連結されている。これを第３
図の模式図で説明する。図においてＡは円環状の外ケー
シング１０に、Ｂはシラウド４に、又Ｃはリンクレバー
５に相当する。
この模式図において、Ｂが矢印の方向に伸びて（シラウ
ド４の周方向の伸び）仮相線のようになると、リンクレ
バーＣがΔθだけ開いてＢを内側に押し出す。一方円環
状の外ケーシング１０ （Ａ）は、熱膨張によって径方
向に伸びる。
ド４の周方向の伸び）仮相線のようになると、リンクレ
バーＣがΔθだけ開いてＢを内側に押し出す。一方円環
状の外ケーシング１０ （Ａ）は、熱膨張によって径方
向に伸びる。
この円環状の外ケーシング１０の径方向への伸びと、Ｂ
（シラウド４）の内側への押し出しとのバランスにより
、Ｂ（シラウド４）の位置が元の位置に保たれ、結局の
ところ、シラウド４の径が、冷間時から定格運転時の全
温度範囲で一定になる。
（シラウド４）の内側への押し出しとのバランスにより
、Ｂ（シラウド４）の位置が元の位置に保たれ、結局の
ところ、シラウド４の径が、冷間時から定格運転時の全
温度範囲で一定になる。
このようにすることによって、定格運転時における間隙
Ｇを極力小さくしても、動翼とシラウドの接触はまった
くなくなり、ガスタービンの効率を向上させると共に、
信頼性の高いケーシングにすることができる。
Ｇを極力小さくしても、動翼とシラウドの接触はまった
くなくなり、ガスタービンの効率を向上させると共に、
信頼性の高いケーシングにすることができる。
その詳細を更に詳しく説明する。先ず、第３図の模式図
を用い説明する。図において、Ａは円環状の外ケーシン
グ、Ｂは円弧状に分割したシラウド、Ｃはリンクレバー
に相当する。又Δは、冷間時から高温時までの熱膨張変
位量を示す。図中の部材Ａ、Ｃの温度をＴＩ、部材Ｂの
温度をＴ２とする。
を用い説明する。図において、Ａは円環状の外ケーシン
グ、Ｂは円弧状に分割したシラウド、Ｃはリンクレバー
に相当する。又Δは、冷間時から高温時までの熱膨張変
位量を示す。図中の部材Ａ、Ｃの温度をＴＩ、部材Ｂの
温度をＴ２とする。
部材Ｂが温度Ｔ２で熱膨張した時の変位Δθは次式で求
められる。
められる。
ｃｏｓθ＝（Ａ−Ｂ）／２Ｃ
Δθ＝Ｂα（Ｔ２−’ｌ’ｔ ）／ （２Ｃｓｉｎθ）
但しαは、熱膨張係数である。
但しαは、熱膨張係数である。
又この時の部材Ｂの半径方向への変位Ｈは、Ｈ＝ Ｃｓ
ｉｎθで求められ、変位量ΔＩ］は、ΔＨ＝ＣΔθｃｏ
ｓθ＝−α（Ｔ２−Ｔｔ ）ωｔθとして求められる。
ｉｎθで求められ、変位量ΔＩ］は、ΔＨ＝ＣΔθｃｏ
ｓθ＝−α（Ｔ２−Ｔｔ ）ωｔθとして求められる。
円環状の外ケーシング（Ａ）の内径をＲ２円弧状に分割
したシラウド（Ｂ）の数をｎとした場合、半径の絶対変
位Δ１１は次式で求められる。
したシラウド（Ｂ）の数をｎとした場合、半径の絶対変
位Δ１１は次式で求められる。
ΔＲ＝ＲαＴ１−ΔＨ＝Ｒα［Ｔ１ （Ｔ２ Ｔ
ｔ）ｃｏｔθ］そこで、冷間時の状態と高温時の状態で
、上記半径の絶対変位ΔＲをＯにするには、次式を満足
するようにθを決定すればよいことになる。
ｔ）ｃｏｔθ］そこで、冷間時の状態と高温時の状態で
、上記半径の絶対変位ΔＲをＯにするには、次式を満足
するようにθを決定すればよいことになる。
ＴＩ ＝ （’１’２ Ｔｔ ） ｃｏｔθ例えば
、部材Ａ（円環状の外ケーシング）と、部材Ｃ（リンク
レバー）の温度Ｔ１を１５０ｔｌ：’。
、部材Ａ（円環状の外ケーシング）と、部材Ｃ（リンク
レバー）の温度Ｔ１を１５０ｔｌ：’。
部材Ｂ（シラウド）の温度Ｔ２を６５０Ｃ１円弧状に分
割したシラウドの数ｎを１６としてθを求めると、３３
度となる。
割したシラウドの数ｎを１６としてθを求めると、３３
度となる。
次に第４図及び第５図を用い詳細に説明する。
図において、１は動翼、２は静翼である。この動Ｒ１の
外周罠は、シラウド４が設けられている。
外周罠は、シラウド４が設けられている。
又とのシラウド４の内側には、シラウドカバー３が設け
られ、このシラウドカバー３と動翼１の外周との間の間
隙Ｇを極力小さくするようにする。
られ、このシラウドカバー３と動翼１の外周との間の間
隙Ｇを極力小さくするようにする。
上記シラウド４は、第５図に示すように、多数の円弧状
に分割され、円環状の外ケーシング１゜にリンクレバー
５，６を介して、ビン７．８により連結されている。９
はシールプレートであり、分割した円弧状のシラウド４
相互間をシールし、第４図に示すように、円環状の外ケ
ーシング１゜の内部を仕切って各段の静Ｒ２への冷却空
気の導入室を作ると共に、内周部は、ガスパス部分との
仕切になっている。１１は、円弧状に分割されたシラウ
ド４に嵌合固定された静翼外リングであり、静翼２は、
この静翼外リング１１に固定されている。
に分割され、円環状の外ケーシング１゜にリンクレバー
５，６を介して、ビン７．８により連結されている。９
はシールプレートであり、分割した円弧状のシラウド４
相互間をシールし、第４図に示すように、円環状の外ケ
ーシング１゜の内部を仕切って各段の静Ｒ２への冷却空
気の導入室を作ると共に、内周部は、ガスパス部分との
仕切になっている。１１は、円弧状に分割されたシラウ
ド４に嵌合固定された静翼外リングであり、静翼２は、
この静翼外リング１１に固定されている。
以上のように構成した本実施例の作用について以下説明
する。
する。
ガスタービン起動によって、動Ｒ１と静Ｒ２は高温ガス
に直接接触し、急速に昇温され熱膨張する。一方シラウ
ド４は、高温ガスに直接接触しているシラウドカバー３
からの熱伝導により、徐々に昇温される。又円環状の外
ケーシング１０とリンクレバー５，６は、冷却空気によ
って同じ温度雰囲気にあり、共に昇温される。
に直接接触し、急速に昇温され熱膨張する。一方シラウ
ド４は、高温ガスに直接接触しているシラウドカバー３
からの熱伝導により、徐々に昇温される。又円環状の外
ケーシング１０とリンクレバー５，６は、冷却空気によ
って同じ温度雰囲気にあり、共に昇温される。
このように昇温された各部材は、それぞれその温度に比
例し熱膨張する。
例し熱膨張する。
この熱膨張の方向としては、先ず図示省略の回転軸に固
定された動Ｒ１は外周方向に熱膨張し、静翼外リング１
１に固定された静翼は、内方向に向って熱膨張する。又
シラウド４は円周方向に、円環状の外ケーシング１０は
外周方向に及びリンクレバー５，６は線膨張する。この
熱膨張過程において、円環状の外ケーシング１０、リン
グレバー５，６及びシラウド４は、次のような関係にあ
る。
定された動Ｒ１は外周方向に熱膨張し、静翼外リング１
１に固定された静翼は、内方向に向って熱膨張する。又
シラウド４は円周方向に、円環状の外ケーシング１０は
外周方向に及びリンクレバー５，６は線膨張する。この
熱膨張過程において、円環状の外ケーシング１０、リン
グレバー５，６及びシラウド４は、次のような関係にあ
る。
即ち、シラウド４が周方向に熱膨張することによって、
リングレバー５又は６を広けるようになり、シラウド４
は内方に向って押し出され、シラウド４の内径が小さく
なる方向に変位する。
リングレバー５又は６を広けるようになり、シラウド４
は内方に向って押し出され、シラウド４の内径が小さく
なる方向に変位する。
一方円環状の外ケーシング１ｏは、直径を大きくするよ
うに外方に膨張する。このようにリングレバー５，６を
介して、シラウド４０周方向の熱膨張を径方向に変位さ
せることにより、シラウド４は直径を小さくする方向に
１又円環状の外ケーシング１０の直径が大きくなる方向
に変位し、相互間の直径を相反する方向に変位させる。
うに外方に膨張する。このようにリングレバー５，６を
介して、シラウド４０周方向の熱膨張を径方向に変位さ
せることにより、シラウド４は直径を小さくする方向に
１又円環状の外ケーシング１０の直径が大きくなる方向
に変位し、相互間の直径を相反する方向に変位させる。
例えば、円管状の外ケーシング１ｏ及ヒリンクレバー５
，６の？’Ｍ［： １５０ Ｃ，シラウド４の温度を６
５０Ｃと仮定し、この温度条件によって求めたθが（第
３図参照）３３度になるように、リンクレバー５，６に
よってシラウド４と円環状の外ケーシング１０とを連結
した場合は、この両者間の熱膨張変位は相殺され、実質
上シラウド４は、冷間時の位置と変りなく、熱膨張によ
る変位が起らないのと同じ結果となる。
，６の？’Ｍ［： １５０ Ｃ，シラウド４の温度を６
５０Ｃと仮定し、この温度条件によって求めたθが（第
３図参照）３３度になるように、リンクレバー５，６に
よってシラウド４と円環状の外ケーシング１０とを連結
した場合は、この両者間の熱膨張変位は相殺され、実質
上シラウド４は、冷間時の位置と変りなく、熱膨張によ
る変位が起らないのと同じ結果となる。
この関係を第６図に示す。図において、動苑１（曲線Ａ
）は、起動時から急速に径方向に変位しているのに対し
、シラウド４（紳Ｂ）は、起動時からまったく変位して
いない。
）は、起動時から急速に径方向に変位しているのに対し
、シラウド４（紳Ｂ）は、起動時からまったく変位して
いない。
このことから、動翼１の最大変位量が決定されれば、間
隙Ｇを最小限に設定しても、動Ｒ１とシラウドカバー３
とが接触することがない。
隙Ｇを最小限に設定しても、動Ｒ１とシラウドカバー３
とが接触することがない。
又一方において、シラウド４に嵌合固定された静翼外リ
ング１１も静止した状態となり、内方に向けて熱膨張す
る静翼２と図示省略の回転軸との間の間隙も、両者同一
温度雰囲気で変位するので、最小に保たれる。
ング１１も静止した状態となり、内方に向けて熱膨張す
る静翼２と図示省略の回転軸との間の間隙も、両者同一
温度雰囲気で変位するので、最小に保たれる。
ガスタービンの性能向上について、上記間隙の影響は大
きく、通常その効果は、間隙縮少／動翼長の８害と云わ
れている。
きく、通常その効果は、間隙縮少／動翼長の８害と云わ
れている。
因みに、異長１００咽にて間隙の縮少を１隅行なったと
すれば、０．８％のタービン効率を行なったことになる
。又タービン出力の６０％は圧縮機動力、４０％が発電
出力であるので、発電出力に換算すると、０．８ ／
０．４ ＝ ２となり、２％もの発電出力向上となる。
すれば、０．８％のタービン効率を行なったことになる
。又タービン出力の６０％は圧縮機動力、４０％が発電
出力であるので、発電出力に換算すると、０．８ ／
０．４ ＝ ２となり、２％もの発電出力向上となる。
以上詳述した通り、本発明のケーシングによれば、シラ
ウドを多数の円弧状に分割し、これをリンク機構を介し
て円環状の外ケーシングに連結したので、シラウドの内
径を小さくする方向に熱膨張変位させ、円環状の外ケー
シングの熱変位と相殺させることができ、実質上、シラ
ウドの熱膨張変位がない状態にすることができた。
ウドを多数の円弧状に分割し、これをリンク機構を介し
て円環状の外ケーシングに連結したので、シラウドの内
径を小さくする方向に熱膨張変位させ、円環状の外ケー
シングの熱変位と相殺させることができ、実質上、シラ
ウドの熱膨張変位がない状態にすることができた。
その結果として、動翼の最大熱膨張時にシラウドカバー
に接触しなければ、全温度範囲でこの両者は接触せず、
従って、動板の最大熱膨張時を想定し最大限に間隙Ｇを
縮少することができる。
に接触しなければ、全温度範囲でこの両者は接触せず、
従って、動板の最大熱膨張時を想定し最大限に間隙Ｇを
縮少することができる。
この・ようにすることにより、ガスタービンの大巾な効
率向上ができると共に、接触の心配が皆無であるので信
頼性が高く、又起動時において、ケーシングの予熱も不
必要であるので操作性も向上するなど、優れた効果を有
する。
率向上ができると共に、接触の心配が皆無であるので信
頼性が高く、又起動時において、ケーシングの予熱も不
必要であるので操作性も向上するなど、優れた効果を有
する。
第１図は、従来のタービンケーシングを断面して示した
縦断面図である。第２図は、従来のタービンケーシング
について、ケーシングと動翼の熱膨張による変位関係を
示す線図である。第３図乃至第６図は、本発明の一実施
例であり、ｐ３図は、本発明原理の解析図、第４図は、
タービンケーシングの縦断面図、第５図は、タービンケ
ーシングの側面図、第６図は、動翼とシラウドとの熱膨
張変位関係を示す線図である。 １・・・触汎、２・・・静汽、３・・・シラウドカバー
、４・・・シラウド、５，６・・・リンクレバー、１０
・・・円環状の外ケーシング。 代理人 弁理士 秋本正実 収個ノ后の時間（クリ
縦断面図である。第２図は、従来のタービンケーシング
について、ケーシングと動翼の熱膨張による変位関係を
示す線図である。第３図乃至第６図は、本発明の一実施
例であり、ｐ３図は、本発明原理の解析図、第４図は、
タービンケーシングの縦断面図、第５図は、タービンケ
ーシングの側面図、第６図は、動翼とシラウドとの熱膨
張変位関係を示す線図である。 １・・・触汎、２・・・静汽、３・・・シラウドカバー
、４・・・シラウド、５，６・・・リンクレバー、１０
・・・円環状の外ケーシング。 代理人 弁理士 秋本正実 収個ノ后の時間（クリ
Claims (1)
- １、円環状の外ケーシングと、円弧状に多数分割したシ
ラウドとから成り、この円弧状に分割したシラウドをリ
ンク機構を介して外ケーシングに連結し、シラウドの半
径方向の熱膨張による変位量を小さくしたことを特徴と
するガスタービンのケーシング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9154383A JPS59218307A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | ガスタ−ビンのケ−シング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9154383A JPS59218307A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | ガスタ−ビンのケ−シング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59218307A true JPS59218307A (ja) | 1984-12-08 |
Family
ID=14029384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9154383A Pending JPS59218307A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | ガスタ−ビンのケ−シング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59218307A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0770761A1 (en) * | 1995-10-23 | 1997-05-02 | United Technologies Corporation | Rotor blade outer tip seal apparatus |
| GB2462581A (en) * | 2008-06-25 | 2010-02-17 | Rolls Royce Plc | Gas turbine rotor path arrangement |
| DE102016114177A1 (de) * | 2016-04-15 | 2017-10-19 | Jünger+Gräter GmbH | Feuerfestschutzsegment |
-
1983
- 1983-05-26 JP JP9154383A patent/JPS59218307A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0770761A1 (en) * | 1995-10-23 | 1997-05-02 | United Technologies Corporation | Rotor blade outer tip seal apparatus |
| GB2462581A (en) * | 2008-06-25 | 2010-02-17 | Rolls Royce Plc | Gas turbine rotor path arrangement |
| GB2462581B (en) * | 2008-06-25 | 2010-11-24 | Rolls Royce Plc | Rotor path arrangements |
| US8475118B2 (en) | 2008-06-25 | 2013-07-02 | Rolls-Royce Plc | Rotor path arrangements |
| DE102016114177A1 (de) * | 2016-04-15 | 2017-10-19 | Jünger+Gräter GmbH | Feuerfestschutzsegment |
| DE102016114177B4 (de) | 2016-04-15 | 2023-11-23 | Jünger+Gräter GmbH | Feuerfestschutzsegment |
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