JPS5922646A - 造粒装置の運転方法及び造粒装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は造粒に関し、硝酸アンモニウム及び尿素の実
質上均一な球状粒子からなる自由流動性の粒子をそねら
の融体から形成させることに特に関するものである。こ
れらの球状粒子は粒（グリル）と呼ばれ、融体から粒の
形成を造粒（プリリング）と呼ぶ。硝酸アンモニウム及
び尿素の粒は農業用肥料に使用される。硝酸アンモニウ
ム及び尿素は大規模工業生産に係る窒素肥料の主要タイ
プのものである。

この発明は主として硝酸アンモニウム及び尿素を造粒し
て独特の利点を有するそれらの粒を形成することに関す
る。この発明が他の物質及び他の領域に適応できる限υ
、このような適応はこの発明の均等物内のものであり、
そのような適応物について軒耳された特許及び該特許の
結果物はグラバ−・タンク・エンド・マニファクチャリ
ング・コンパニ一対すンデ・エア・ブ四タクツ・コンパ
ニーの係争における’ｔ　ｏ　ｓｏｔ。

ｔｓ４Ｉ（ｉｑｓｏ）において判断され規定された均等
物であると理解されたい。

従来の肥料造粒操作では、硝酸アンモニウムまたは尿素
の融体を比較的高い空塔中で空気流と向流させて噴霧し
、空気によシ冷却、同化、乾燥させて粒を製造していた
。空気はファンにより強制流入させるか、或は自然通風
を使用して充分な空気との向流が確保された。若干の造
粒塔では融体粒子流に向流的に局部的に補強空気を使用
することもあった。この場合には主空気流も粒子流に向
流する◇ 球状固体粒子を製造する他の方法は球状化装置による方
法、パン・グラニユレータ−（皿造粒機）を使用する方
法及び流動床技法がある。

これらの後者の方法では比較的高温度の肥料物質を一定
の運動下に保たれた小粒子塊上に被覆し、空気流に曝露
することによって同時に冷却及び乾燥が行われる。

肥料融体を最初に造シ、これを分散して小粒となすため
に種々の型の噴霧ノズルが使用されてきた。とれらには
多数の小孔を含む平らな板または湾曲した板からなる単
純な噴霧ノズル、機械的に駆動される遠心力噴霧円板ま
たはバスケット及び振動オリフィス板などがある。しか
し、いずれの場合にも融体は造粒塔の断面積上を大体均
一に落下するように配設された上述のような分散装置の
一つまたはそれ以上に供給される。

造粒及び他の方法を含むこれらの高温操作では硝酸アン
モニウムまたは尿素は目に見える７ユームを発生し、こ
れは重大な大気汚染問題を生ずる。フユームの形成に含
まれると考えられる機構は冷却の際の昇華蒸気の凝縮及
び解離による化学生成物の蒸気相からの可能性ある再結
合の両者が含まれる。

「ザ・ジャーナル・オブ轡ケンカル串エンド・エンジニ
アリング・データ」第７巻、２号、ココクーーーを頁（
ｔ　ｔｒ　ｂコ年、ダ月）に発表された「ペーパー・ブ
レシャー轡オプ榔アンモニウム・ナイトレート」と題す
る論文においてＪ、Ｄ。

Ｂｒａｎａｎｅｒ　、　Ｎ１Ｍ、　Ｊｕｎｋ　、　Ｊ、
　Ｗ、Ｌａｗｒｅｎｃｅ及びＪ、　Ｒｏｂｉｎｓ　　ら
は固体の硝酸アンモニウム及び溶融アンモニウムの両方
が主としてアンモニア及び硝酸に解離することによって
蒸気化することを提唱した。この反応は可逆的であシ、
冷却器蒸気相からの硝酸アンモニウムへの理論上の逆行
反応によシ恐らく硝酸アンモニウム固体のサブミクロン
のエアμゾル７ユームが形成される。

尿素造粒の場合には類似した反応が記載され、この場合
には解離反応は再び熱融体熱溶液から生じ、それによっ
てアンモニアと有機酸例えばインシアヌル酸の解離蒸気
生成物を生ずる。と１らは温度上昇と共にフユームの生
成が見かけ上指数的に増大することを説明するために提
示された７ユーム生成の推測による機構である。

ここに述べた彼等の提案がこの発明または軒耳される特
許及びその結果物に如何ようにも影響を与えるものでは
ないと考えるものである。

英国特許第１．．２　ｏ　ｚ、ｔ　ｓ　ｏ　号において
トッド（Ｈ，Ｅ、　Ｔｏｄｄ　）は硝酸アンモニウムの
熱溶液を冷却し、または乾燥しまたはそれら両者を行う
ために使用する空気にアンモニアを添加することによシ
熱硝酸アンモニウム蒸気から発生する７ユームの抑制を
開示している。トッドは不活性ガスが硝酸アンモニウム
と接触する前に該不活性ガスの流れに所望量のアンモニ
アを噴入すると述べている。プランドナーらは硝酸アン
モニウムのサンプル中に窒素と共にアンモニアを通すこ
とによって・・・・・・固体状及び液体状の硝酸アンモ
ニウムについてサンプル中を通す窒素ｉｌ！当シの重量
損失をアンモニアの不在時の量の何分の−かに減少でき
ると述べている。

空気にアンモニアを添加することによシ硝酸アンモニウ
ム７ユームの抑制に関する英国特許第１２．２θｇ、ｔ
ｒｏ号においてＴｏｄｄ　　によ）示さ詐たデータは１
０ＩＩ℃〜７３６℃（１２０”Ｆ−コク７°Ｆ）の範囲
である。これらのデータはグラフの形式で示＠　し、／
　／　ｇ　”Ｑ　（２４’グ°Ｆ’）　　ではフユーム
抑制のためには空気中０．Ｏｒ　３　体積チのＮＨ，が
必要であｔ）、１３４℃（：ｌクク°Ｆ）の硝酸アンモ
ニウムの温度ではフユーム量を７Ｓ％減少させるには空
気中Ｏ，ユタ体積チのＮＨ，濃度を必要とすることを示
している。Ｔ　ｏｄｅｌ　のデータにより含まれる温度
範囲〔７３６℃（コ７り°Ｆ）まで〕は工業的に使用さ
れる硝酸アンモニウム造粒温度の特徴でも或は代表的な
ものでもない。硝酸アンモニウム及び尿素の両者の造粒
は工業的にはこれらの物質の融点すなわち／Ａ？”０（
ｊ、？り°Ｆ）及び７３３℃（コク／゛Ｆ）以上の温度
で通常行わｎる。硝酸アンモニウムの工業的造粒温度は
ｌり３℃〜ｌｔＪ”０（、？ダｊ′Ｆ〜、？　ｔ　ｏ′
ｐ）であり、これらの温度では有意な７ユーム抑制に必
要な空気中のＮＨ，濃度は非経済的なほど大きなものと
なる。例えば、７９３℃（３ｇＯ°Ｆ）　　の硝酸アン
モニウム温度ではざθ饅のフユーム抑制には八ｓｑＡの
ＮＨ，濃度が必要であシ、７０％７ユーム抑制には４チ
のＮＨ，濃度が必要であると推定される。／θ０トン／
日の硝酸アンモニウム粒を製造する代表的硝酸アンモニ
ウム造粒塔の場合にはｚｂ６３ｍ”　　（コθｏ、ｏ　
ｏ　ｏ立方フィート）７分の強制空気流を使用し、６体
積チのＮＨ，所要量はＮＴ（、／　７　）７７時間に等
しい。廃空気中にこの多量の１！Ｈ，が失われるのを避
けるために、ＮＨ，を廃空気から洗浄捕集しなければな
らない。ＨＮＯ，溶液をＮＨ，の吸収に使用するとＮＨ
Ｉｌを中和するために１時間当シ最低＆　３．２　）ン
のＨＮＯ，が必要となる。この量は廃空気洗浄器中で／
時間当＃）ｔＯトン、すなわち／日当ｊ０　／９．２＆
）ンの硝酸アンモニウム管製造するのに等しく、これは
ほとんど最初の装置能力の一倍に等しい。ｇｏチフユー
人抑制に轟る／、５体積チのＮＨ，の場合には、中和に
／　ｓ、ｔ　）７７時間の硝酸か必要であるから３７ｔ
３ｋｆｉ（８５００ポンド）７時間のＮＨ，が必要であ
る。従って、ＴＯαｄ　の方法による造粒操作で７ユー
ム抑制に必要なＮＨ，供給速度と関連する洗浄器の負担
と制限とは造粒物質の融点以上の温度では非現実的で不
経済である。しかもとｎらの高温度は造粒には常に使用
され、且つ必要とするのである。

この発明の目的は上述の先行技術の欠点を解消し、比較
的少量のアンモニアの使用によってフユームを経済的に
抑制できる実用的造粒方法を提供するにある。またこの
発明の別の目的はこの実用的で経済的な方法を実施する
装置を提供するにある。

この発明は硝酸アンモニウム融体ま斤は尿素融体の分散
装置すなわち噴霧物を形成し形成された噴霧物粒子を噴
出するｒ９Ｘ霧ノズルオリフィスのすぐ下に且つ該融体
と接触して純粋または高謎度のＮＨ，静止区域を確立維
持し、最初に該融体をＮＨ，′ｔ′たはＮＨ，濃厚区域
に落下させる方法を提供するものである。この比較的に
静止したアンモニア雰囲気はスカート部が下方に廷びて
肥料物質融体噴霧ノズルすなわち分散装置の底部に接触
する外覆またはベル形囲いによって噴霧ヘッドの下に形
成維持される。アンモニアガスまたはＳＯ体積−以上の
アンモニアを含有する濃厚アンモニア含有含囲気はこの
外覆またはベル形、囲いに供給される。ＳＯ体積チ以上
のアンモニアを含有する任意のアンモニア濃厚ガス、特
にこの組成をもつ廃ガスを利用できるｆ＞１、ｑｒ％−
ｔｏｏ％のアンモニア濃度のアンモニアガスを使用する
のが好ましい。後者の組成のガス流は肥料製造装置で大
気圧以上の圧力のものが得られ、或は液体アンモニアか
ら容易に発生できる。アンモニアは空気より密度が小さ
いから融体噴霧ノズルの覆いが、覆いの外側の空気との
相対的密度差があるために覆いの下にアンモニアを捕捉
することによシ比較的靜止したアンモニアの所望の安定
区域を確立するために設けられる。更に、この覆いの下
に捕捉さ′ｉ″Ｉ−たアンモニアは溶融粒によシ連続的
に加熱さｎｌこれが空気に比べた本来の分子量ガス密度
差を増大させる。このアンモニアは最も熱い物質が放出
される噴霧ノズルのすぐ下の最高温区域に濃縮され、覆
いの下或は外側の空気よｐ高程度に加熱される。

ある造粒塔では一θまたはそれ以上のような多数の噴霧
ノズルおるいは分散装置が設けられる。このような塔で
は噴霧ノズルまたは分散装／ま 置の組体に対して一つの覆いを設けてもよく、或は噴霧
ノズルまたは分散装置の数個ごとに一つの覆いを設けて
もよい。１個の中央噴霧ノズルまたは分散装置を備えた
造粒塔には７個の覆いが設けらｎる。

フユームの生成が解離／再結合、蒸気圧、昇華／凝縮の
いずれの機構により起るにせよ、フユーム生成の傾向は
温度の増大と共に増大する。

何れの抑制＋；Ａ構によるにせよ、上述の最も熱い硝酸
アンモニウムまたは尿素の融体を純アンモニアまたは濃
厚アンモニア雰囲気に曝露すると、この区域で７ユーム
の生成が完全に抑制される。

アンモニアが捕捉された静止雰囲気の使用により完全な
７ユーム抑制に必要なアンモニア量は造粒塔を冷却する
向流空気流を使用する場合に比して少な（、Ｔｏａｄ　
の空気希釈方法の場合に必要なＮＨ，量に比べても少な
い。この後者の方法は造粒塔中の噴霧物全落下行路〔こ
の行路では噴霧物の温度は噴霧ヘッダの所で７９３℃（
、ｙｔｏ″Ｆ）、塔底部で９３℃（コｏｏ″Ｆ）にわた
つて変化する〕にわたって噴霧物に希釈された低濃度Ｎ
Ｈ，ガス流が使用される。この発明に到達するに際して
フユーム抑制のためのアンモニア−空気濃度条件は噴霧
物の温度によって変化し最高温度の噴霧物に対して最高
濃度のアンモニアが必要であるからトッドの空気希釈法
は塔の頂部の最高温度の区域でフユームの抑制を達成す
るには不経済で過量のアンモニアが必要なことを知見し
た。或いはトッドの方法は低い平均アンモニア濃度で不
完全なフユーム抑制を達成するもので必シ、この低い平
均アンモニア濃度では造粒塔の下部の冷温部分では７３
−ムの生成を抑制するが、上部の高温部分ではフユーム
の生成を抑制しない。

この発明の実施に際しては最高温度の噴霧物は最高濃度
のアンモニアに曝露される。この発明の方法により案出
さｎた捕捉されたアンモニア区域中及び該区域から噴霧
物粒子が落下する際に該噴霧物粒子に静止したアンモニ
アの薄片状境界層か付着する。こうして、粒子はアン七
ニアのガス状表面層で１被覆」すなわち包み込まれる。

この現象は水中へ高所から水中に飛込む時に遭遇する現
象に類似している。この飛込みの時には飛込者は空気の
同伴層を水中に入る際に体に付着する。冷えつつある噴
霧物粒表面に隣接した薄い下層中のアンモニア濃度は周
囲の空気中へアンモニアが分子状で拡散するだけ減少す
る。この拡散は低速度で起る変化で対流による熱移動で
だけ生ずる。しかし、噴霧物が冷却されるとともに、７
ユーム抑制のために必要なアンモニア濃度は低下するか
ら、噴霧物の落下距離に伴うアンそニア損失の効果と温
度低下効果との二つの効果が互に他方の効果を相殺し合
うのに役立つ。噴Ｉフ物の冷却が促進さｎるのもこの発
明の付加的効果である。

この発明の構成及び操作方法を一層よく理解し、合わせ
て付加的目的及び効果を理解するために以下に図を参照
してこの発明を記載する。

第１図の装置ＩＯは垂直造粒塔／ｌを備え、この塔／／
はアルミニウム（ＮＨ，Ｎｏ、用）またはコンクリート
または他の適当な材料からなる円形または矩形の横断面
をもつ細長い要素からなる。塔中の造粒物質が腐食性物
質の場合にはコンクリート塔はアルミニウムで内張すさ
れる。

塔／／は底部／３を備え、頂部は開放されているか上部
構造ｌ！ｒを［ｔ７える。上部構造の上に多数の洗浄装
置ｌりが備えられる。塔からの排出物は液体雨シールド
ｌｔ　（これは液体が塔へ逆流するのを防止する）を通
って洗浄装置中に流れる。洗浄されたガス流はミスト除
去器ａＯを通って大気中に放出さｎる。或は、塔ｌ／は
頂部を備え、大地またはそれ以下のところで排出物を洗
浄するための洗浄装置に排出物を導くための導管を備え
ていてもよい。

Ｉ！Ｘ霧物を造るための造粒ヘッドすなわちノズルは塔
／／の頂部近くに懸架される０造粒ヘッド、２／は硝酸
アンモニウム融体または尿素融体が供給される導管コ３
に接続する。融体は各造粒ヘッドコ／を通って噴霧物と
なって下方に噴射さｔｌこの噴霧物は造粒ヘッドの構造
及び操作に応じて一般に円錐形の断面をもつ。厳密に言
えば、造粒ヘッドの構造は截頭円錐形（または截頭ピン
ミツド形）を形状をなし、造粒ヘッドの滴粒形成の平面
λりを備え、これは分散平面と呼んでもよく、最小面積
をもつ基部を規定し、この基部から噴霧物が分散さｎる
。噴霧物は造粒塔ｌｌ中へ発布される。円錐形覆い２ｑ
は頂点を造粒ヘッドに取付けて各造粒ヘッドから延びる
。造粒ヘッドコｌと稜いλデとの接合部３／　（第３図
）はガス密に封止される。円錐形の代りに覆いλデはベ
ル３３の形状（第５図）のものでもよく、第６図に輪郭
を示す覆い３ｊのように朝顔形に開いていてもよい。覆
いλ９゜３３．３ｊｔの内側表面は内側表面がｒＩＸ霧
物２Ｓと接触しないように造粒ヘンドから離れていなけ
ればならない。例えば円錐形覆いλデの頂部（截頭しな
い）の角度はこの覆いの内面が噴霧物の流れの線に平行
であるような少くとも大きさである。

伝い２９は入口３りをもち、この入口にガス：１０１ 導管Ｊ９が接続している。比較的純粋な、或はガス例え
ば空気中に高濃度で混合した形態のアンモニアを導管３
？及び入口３りを通って覆い中に噴射する。

装置１ＯＦｉ造粒塔／ｌの底部に空気流を噴射する装置
をも備える。これは強制通風または誘発通風またはそれ
らの併用により達成される。

空気をファンダｌによってレーバー（図示せ（１）を通
して強制流入させてもよい。洗浄装置Ｉりは洗浄装置系
の圧力低下を相殺するためにファン４１．２を備えても
よく、場合によっては造粒塔／ｌに誘発通気を与えても
よい。いずれの場合にも肥料物質の噴霧物粒子は空気に
向流して流れ空気により冷却される。

覆いコ？に流れ込んだアンモニアは空気より軽いために
覆い中を上昇して覆い内にアンモニアの静止雰囲気グ３
（第７図）を生成する。粒子ｌＩ３は造粒ヘッドコｌを
離れる時には最高温度状態でこの雰囲気Ｆ、？を通過す
る。このアンモニアは７ユームの生成を抑制する効果か
あることが判明した。加うるに、噴霧物の粒子はアンモ
ニアと昇流する空気との境界＋７を去る際にアンモニア
の層ダヂで被覆される。この被覆はフユームを抑制し続
けるのに役立ち、加うるにそｎらの粒子が粒に転化さｎ
、るように粒子の冷却を神道するのに役立つ。得られた
粒はコンベアｓｌ上に沈積し、塔ｌ／から除かれる。

既に述べたように、造粒ヘッドを取囲む覆いコクはいず
れも空気より軽いアンモニアガスを保持するために造粒
ヘッドにガス密に接合しなければならない。各覆いは滴
粒形成表面２７の下方に最小のアンモニアガス層接触厚
を与えるように突出していなけｎばならない。覆いに必
要な深さは関与する造粒ヘッドの型によって変るが、一
般に滴粒形成表面コクの下に覆いの最大直径の、２ｊ−
％〜７０％の捕捉されたアンモニア区域厚が使用される
。従来の多数オリフィス噴霧板の場合には滴粒形成表面
の下に１５コ朋〜！Ｉｓ　ｔｒｌｒｍ　（ｂインチル／
ざインチ）のアンモニア区域厚が最大直径ｂｔｏ朋（２
６，７ｊインチ）の覆い２９に対して好適であった。滴
粒形成表面、２７の下のアンモニア区域の得らｎる深さ
の制限は主として截頭円錐の延長角度及び覆い壁による
噴霧の妨害と該壁上への噴霧物の蓄積とを避けるために
噴霧物の上の方向へ覆いの周縁壁をもち上げる（末広に
する）必要とによシ決定される。従って、各覆い壁は朝
顔状に末広（第６図）であるか、或はベル型（第Ｓ図）
であるのか、噴覆妨害を避け、しかも平素コクの下に必
要な静止アンモニア区域を与えるのに好ましい。最も厚
い静止アンモニア区域か好ましい７５ζ円砿形、朝顔型
″１．たはベル型造粒ヘッドに対するこの厚さには実際
上幾何学的制限がある。覆いの底部直径はアンモニア層
の垂直深さが増すと共に増大するから、塔の自由空気流
の流れる断面積の閉塞さｎる割合が該底部直径の増大と
共に増大する。非常に深い覆いの場合には、覆いにより
占有されない限定された流通面積を通る空気は加速され
、覆いのまわりにベンチュリ効果を生じ、この効果は覆
い内から外へアンモ、コ３１ ニアを吸引する傾向がある。０．９　ｍ〜３ｍ　（３〜
／θフイート）７秒の従来造粒塔空気線速度では顕著な
ベンチュリ効果は空塔自由流通面積の減少が約３０％〜
７３％以下では起らない。

しかし、空気流に垂直に突出した覆いが大きくなると局
部的空気流速を増大させ且つ衝撃と外乱とを受けるアン
モニア区域の面積を増大させるから、粗噴霧角度及び静
止アンモニア区域の好適な範囲の厚さと釣合った最小覆
いの直径をもつことが好ましい。

造粒ヘッドのまわシの覆いコクの下に捕捉されたアンモ
ニアは幾つかの機構によって周シの空気中に失われる０
これらの機構には噴霧による体積置換、静止アンモニア
区域を離去する噴霧物粒子の境界層被覆の形成、覆い開
口部における空気の衝撃などが含まれる。最初のａつの
機構により失われるアンモニアの量は直接推定できる。

へダ３の比重をもつ硝酸アンモニウムｌＩ５．４ｔ）７
７時間（１０θ、ｏｏｏ　　ボンド／時間）の造粒速度
の場合には噴霧物粒子による体積置換は３７．７　！　
ｍ”　　（１１２１立方フィート）７時間である。ｒ、
２℃（／ｌＯ゛Ｆ）の覆い中のアンモニアガス温度と仮
定すると、この置換された体積は２４１ｊ’　／標準ｍ
”　７時間すなわち／　ｔ、ｚ　、ｚ　ｋｇ／時間のア
ンモニア量となる。

噴霧物粒子の境界層被覆の形成によるアンモニアの消費
量は同じ＊　ｊ、＆トン／時間の生産速度について推定
すると、３７．／’Ｉｍ　（参〇〇　平方フィート）断
面の造粒塔の空気流速が！　Ａ　＆、ｊｍ／分（２０，
００００１！Ｍ　）（１）場合に空ｆｉ線Ｔ［１ｄｉｓ
コ、Ｉｎ／分（ｓｏθ　フィート７分）である。粒子の
落下速度を無視し且つ粒子の平均粒径を八９　ｔｔｒｍ
　（！ｒ／＆　４１インチ）と仮定すると、この粒子寸
法及び平均４１　ｂ、ｔ℃（／　ｔ　ｚ’Ｆ）　　の空
気の性状に対応するレイノルズ数はツユ「である。球体
に対するこのレイノルズ数は層流から乱流への遷移区域
にあるが、粒子の落下速度を付加すれば乱流条件下にあ
ることがわかる。乱流条件′の場合には約ｏ、、ｚｖｍ
の境界層厚が「ユニット・オパレーションｅオブ―ケミ
カル中エンジニアリング（Ｕｎｉｔ　□ｐｅｒａｔｉｏ
ｎ　Ｏｆ　Ｏｈｅｍｉｃａｌ、　Ｆｉｎｇｉｎｅｅｒｉ
ｎｇ）　Ｊ第３版６１頁〔ニューヨーク市、マツク・グ
ロウヒル・ブック金コンパ−（／デｊＡ）ＪにおいてＷ
、　Ｌ、　ＭＣ０ａｂｅ及び、ｒ、　００５ｍ１ｔｈに
より推定されている。ｌＩ！ｆ、１１ｋｇ　（／　００
，０００ボンド）７時間で／、９１ｍｍ（５７４７イン
チ）の直径の粒子の場合には７．７　Ａ　Ｘ　／　０”
粒子／時間となる。Ｏ０２ａｍ境界層被覆の場合、各校
は３０．０亭×１０　ｌ（７，０６１×／θ−７立方フ
イート）の境界層体積をもち、との境界層被覆中に含ま
れる／時間当ｐの総体積量Ｖａｍｍ　は下記の通シであ
る： Ｖａｍｍ＝　　（Ｊθ、０　弘Ｘ　／θ−’　　７）　
　ｘ　　（り、り６ｘｚＯ”）＝コ３．３０１／イ時ｇ
平均境界層被覆温度を６５．６℃（１５θ°Ｆ）と仮定
すると、このアンモニア消費速度は／　ｇ、Ｋ　Ｏ立方
ｍｌ〔６６１Ｉ標準立方フイート　（６６４ＩＥＩＯＦ
）すなわち／４（，２４ｋｇ／時間アンモニア量に等し
い０こうしてダ３．ｌＩ）ン　（／　ｏ　ｏ、ｏ　ｏ　
ｏボンド）７時間の硝酸アンモニア粒生産の際のアンモ
ニアの置換損失量＋境界層被覆所要量は１時間当υ３コ
、ざｋｇ（７，２，コボンド）にすぎない。

覆いコ９の開放口部における空気の衝撃によるアンモニ
アの損失量を推定することはできないが、−個だけの覆
い付き造粒ヘッドを使用する工業的造粒塔での約、２１
．５）ン（約＋　ｓ、ｏ　ｏ　。

ボンド）７時間の生産速度の試験速度ではフユームの抑
制のための覆いへの供給量として約３コ、ｙｋｇ（クコ
ボンド）７時間のアンモニア量を必要とすることを示し
た。このことは１Ｉｊ−、ｌＩ）ン（ｉ　ｏ　ｏ、ｏ　
ｏ　ｏ　　ボンド）７時間の生産速度では覆い中に合計
４　ｏ、４Ｉｋｇ　（／　３３ポンド）７時間のアンモ
ニアが必要であることを示す。従って、空気の衝撃及び
外乱によって失われたアンモニアは体積置換損失と境界
層被覆生成所要量との合計量にほぼ等しいと考えられる
。Ｆｊ、ＩＩ）ン（／　００，０００　ボンド）７時間
の硝酸アンモニウム生産速度におけるｂ　ｏ、ａｋｇ　
（／　、？　３ポンド）７時間の上述のアンモニア使用
量は硝酸アンモニウムｌトンの生産量当シへコＪｃＦ！
（，２，６７ボンド）のアンモニア量にすぎない。

上述のように、空気境界層に比べて噴霧粒子にアンモニ
ア境界層を付与する他の利点は該噴霧粒子の冷却が顕著
に増大し、従って造粒塔の生産能力が増大することであ
る。この意外にして予期しなかった利益はこの発明の実
施に際して粒子のアンモニア被覆から生じ、先行技術に
よシ教示される空気流へのアンモニア添加からは生じな
い。この発明の実施の際には空気境界層はアンモニア境
界層によって置換され、それぞれの熱移動係数の比較か
らアンモニア被覆法の場合には冷却に際してコ７チの潜
在的利益が得られることが示された。

球体からガスへの対流熱移動係数に対する基本的式は［
○ｏｎｄｕａｔｉｏｎ　Ｏｆ　Ｈｅａｔ　ｉｎ　５ｏｌ
ｉＪと題するオツクス７オード・ユニバシテイ・プレス
発行（／　９　ｊ−９）の書物第一３ＩＩＮコＩＩ１頁
においてＡ、　Ｏ，Ｏａｒｓｌｏｗ及び、Ｔ、　Ｏ，、
ｒａｅｇｅｒによシ下記のように与えられる： 上式中 （Ｊｆｆ） ｈｏ＝対流熱移動係数 に＝ガスの熱容量 Ｄ＝球体粒子直径 Ｐｒ＝プラントル数 μ＝ガス速度 ρ＝ガス密度 △ρ＝ガス密度差、境界層温度対全ガス温度最初の粒子
表面温度をｔ　？　？’Ｏ（ｊ　ｓ　ｏ’Ｆ’）　　と
仮定し、アンモニア及び空気の物理的性質を代入（ｈｏ
）　ＩＬＨ，＝／、ａ　７　ｏ　（ｈｏ）空気こうして
、空気境界層に比べてアンモニアガス境界層をもつ粒子
は熱移動速度が２７％増大する。

造粒塔／ｌからの排ガスはアンモニアを含む０７ユーム
抑制に使用したアンモニアの大気中への損失はこの発明
の実施により要求さ詐る減少した率であるとしても経済
的にまたは環境汚染防止上杵されないから、この添加し
たアンモニアを造粒塔排ガスから除き回収するのが望ま
しい。これは洗浄装置ｌりにより達成さする。ここに提
示する操作はアンモニアを単流式水洗浄によって回収す
るにある。これは効果的な望ましい方法ではない。この
理由は洗浄装置流出流を廃棄前に処理するか或は工場の
作業に希薄なアンモニア流を使用することが必要だから
である。この希薄なアンそニア排洗浄液は洗浄装置／７
に再循環することはできない。この理由はアンモニア濃
度が増大するとアンモニア溶液の背圧が増大するからで
あり、アンモニアの吸収は溶液のアンモニア蒸気圧が塔
を離去する空気中のアンモニアの分圧に近づいた時に中
止する。

硝酸アンモニウムまたは尿素造粒塔の場合にアンモニア
を洗浄除去する他の方法はアンモニア吸収液のような非
揮発性酸の希薄溶液を使用するにある。これはアンモニ
アの背圧をゼロにし、吸収推進力を最大にして簡単な噴
霧式洗浄器のような非常に小型の洗浄装置中で迅速且つ
完全なアンそニアの除去を行う。

使用できる非揮発性酸には燐酸、硫酸、硝酸などがある
。有機酸のような被酸化性の酸は硝酸アンモニウム装置
中では危険であり、従ってそれらの使用は実際的ではな
い。装置での生産手順中に普通造らね、アンモニアとの
反応によって最終装置製品と同じ化合物を生ずるＨＮＯ
。

のような酸を使用するのが有利である。

排ガスからアンモニアを除き、それを有用な化合物に変
える装置を詔／図に示す。排ガスは導管１６を通って洗
浄装置１７の下部区域に流れ上方に移動する。排ガスを
米国特許第３、Ｓデ５，９２６号（ラーナー）に開示さ
れているように噴霧ヘッドｊ５へ導管３３を通って供給
される反応剤と直接接触する。アンモニアと溶液１−ｉ
最初にアンモニアを吸収する。溶液に吸収されたアンモ
ニアは同時に溶液中の遊離の反応剤の酸と反応する◇こ
うして溶液からのアンモニアのゼロ背圧が達成する０反
応剤は吸収したアンそエアを安定な非揮発性化合物に変
える。

粒が硝酸アンモニウムからなるときには第１図に示すよ
うに硝酸である。この硝酸溶液は排ガス上に向流的に噴
霧され排ガス中のアンモニアを吸収し硝酸アンモニウム
に転化する。硝酸アンモニウムは溶解し、導管ｊりを通
って硝酸アンモニウム溶液を含有する再循環タンクよ？
へ供給される。タンクｊｔ中の水を補給するための補充
水は導管６／を通って供給される。導管６／を通る流れ
は流れスイッチ６３によって制御される。再循環タンク
よデ中の液体はポンプ６ｊによシ導管６７を通って再循
環される。再循環タンク！を中の硝酸アンモニウムの濃
度は監視される。この濃度が所定の大きさに達すると弁
６９が開かれ、硝酸アンモニウムが放出導管？／を通っ
て生成物回収装置へ送られる。

硝酸アンモニウム造粒塔排空気からこの発明の実施に際
してアンモニアを吸収するために希薄硝酸溶液を使用す
る利点は硝酸アンモニウムが洗浄溶液中で連続的に生成
し、所望の濃度が達成されるまで洗浄溶液が洗浄装置１
７を通して再循環されることである。この濃度に達した
溶液は放出導管り／を通って回収される。希薄な硝酸ア
ンモニウム溶液洗浄液放出液に対する下流側のエネルギ
ー所望量を最小となすために再循環タンク中に代表的に
は最低一〇％の濃度の硝酸アンモニウムを維持すること
が望ましい。

６０重量％以上の硝酸アンモニウムの再循環濃度が工業
的造粒塔洗浄器での試験で達成されたが、４０重量％よ
シ高濃度の操作は望ましくない。この理由は環境湿球温
度が前記高濃度溶液の凝固点以下に低下すると配管中の
溶液が氷結する危険があるからである。

硝酸は導管ｊ３を通って再循環溶液に連続的に添加され
てアンモニアが排空気からアンモニアが吸収された時に
洗浄装置再循環溶液の酸性度を維持する。水は連続的に
温乾燥空気中に蒸発して造粒塔を去シ洗浄装置へ入るか
ら、再循環溶液の酸性度を維持するために約３３重量％
の濃厚硝酸を使用するのが有利である。過度に希薄な酸
を使用すると酸と共に添加さｎる水が蒸発速度よシ多く
なシ１．２ｏ％またはそれ以上の所望の濃度に再循環溶
液の硝酸アンモニウム濃度を維持できない。更に、ＳＯ
％〜６θチの濃度が硝酸アンモニウム製造装置の操作で
一般に得られる大体の硝酸濃度である。洗浄装置再循環
溶液に比較的濃厚な硝酸を添加する時の主な欠点は洗浄
装置中で硝酸アンモニウム７ユームが二次発生する可能
性かあることである。約２〜５重量−以上の硝酸濃度が
造粒塔排気中のガス状アンモニアとの蒸気相反応によっ
てンユームを発生するのに充分な硝酸または窒素酸化物
蒸気圧をもつ。洗浄装置中の二次７ユーム生成は空気コ
！：、３　／　ｊ使用量　０ｏｏｏ使用立方フイ）　　
（ａｃｔｕａｌ　ｃｕｂｉｃ　ｆｅｅｔ）　／分画Ｆ）
１ｇ、９３１〜タグ、ｂ３１ｊＣコ〜コ５ガロン）再循
環液、好ましくはａｔ、３／ｒｍ”　（１０ｏｏ立方フ
イート）当υａｔ、ｔｒｉ−ｒｂ、ｙｇｌ　（ｔ　ｏ〜
１５ガロン）の範囲の再循環溶液を使用することによっ
て避けることができる。このようにして、洗浄装置／り
へ入９アンモニア／空気混合物と接触して酸の蒸気圧が
無視できるほど小さい濃度に酸の濃度を低下させる希釈
「低下（シンク）」効果が酸に対して与えられる。洗浄
装置に入る硝酸の濃度を２重量多以下に制限するのが望
ましく、ｏ、ｉｉ、重−ｆａ：　％以下であるのが好ま
しい。１０θＯトン／日　（Ｊ　ｂ　４３ｍ”７分（２
００，０θＯＡＯＦＭ）ノ造粒塔中で／３６．：ｔｋｇ
／時間（、？　ｏ　ｏボンド／時間）の最高アンモニア
使用量に対して酸の所要量は５３％ＨＮＯ，’　９　！
；　２．０グに９／時間（，２θ？７ボンド／時間）で
ある。この酸を０．１１　％に希釈するには９５＝、ｏ
ｑｋｇ（２ｏデフ　ボンド）７時間の希釈溶液すなわち
大体コ／θＯｌ／分〔５ｊ５ガロン／分（ＧＰＭ）　）
の付加的非酸液を混合しなければならない。洗浄装置操
作で最低１ｔ、９３１Ｊ　（ｊガロン）再循環液／２ｔ
、３／！ｍ”　　（１０ＯＯＯＦ）の再循環液で３りｔ
Ａ；ｌ　（／θθ０ガロン）７分の希釈液が与えられる
。この希釈液量はこの最低値の希釈液の一倍である。従
って二次７ユームの生成は避けられる。

この発明の方法を尿素造粒塔などに適用する（３ｊ） 場合にはアンモニア洗浄装置中で使用する非希釈性希酸
溶液は燐酸、硫酸、硝酸のような無機酸およびクエン酸
、シュウ酸などの非揮発性有機酸である。

尿素生成操作へ洗浄装置溶液放出液を再循環するために
はアンモニア吸収洗浄装置中で炭素水素アンモニウムを
発生させることが望ましい。

これは吸収溶液として炭酸を使用することを必要とする
。他のすべての酸は尿素製造工程へ余計の化合物を導入
するから好ましくない。炭酸以外の酸、例えば燐酸、硝
酸、または硫酸の使用によシ生ずる洗浄装置再循環溶液
放出液は肥料成分を含むから別途に濃縮するか、或は液
状形態で販売してもよい。

蒸気圧問題の点から、尿素造粒塔排気からアンモニアを
大気圧で炭酸水素アンモニウム／炭酸再循環溶液で洗浄
することは通常実際的ではない。アンモニアの蒸気圧、
すなわち溶液の背圧は高００．　／Ｎ　Ｈ，比、従って
過度に高い００．蒸気圧をもつ溶液を使用することによ
ってのみこ（３６） ■発明の実施に際して通常の大気中のＮＢ、の蒸気圧範
囲（θ、／〜／、ＯｍｍＨ９）以下に低下できる。

このような洗浄溶液を造ることは可能であるが、００、
損失が非経済的なほど大きい。燐酸でアンモニアを除き
、アンモニアを燐酸アンモニウムとして回収することが
現実的である。燐酸を洗浄装置／り中に噴霧し、燐酸ア
ンモニウムを第７図に示す装置での硝酸アンモニウム及
び硝酸と同様に再循環タンクに通す。

この発明の予備実験を農業用肥料の硝酸アンモニウム粒
の工業的製造用装置ｘｉ（第７図）で行った。装置ｔｌ
は３個の主区画（ペイ）ｔ　ｓ、ｔ　！ｒ及びｔ７を備
え、各ペイにコ個の造粒ノズルを備える。予備実験は中
央ペイｔＳのノズル１９及びりθを用いて行った。

各ノズルｇ９及び９０の造粒ヘッド接合部？／（第を図
）は覆い９３を備える。造粒ヘッド接合部の／の融体滴
粒形成平面デーと覆いのリムによって規定される平素と
の間の垂直距離は約３０５朋（１，２インチ）である。

覆いは平面９コから末広がりに広がり水平面に対して約
ｔｏ０の角度で延びる。液体アンモニア（給源は図示せ
ず）は蒸発器９Ｊにより蒸発してヘッダー？？、ニード
ル弁１０／、ロータメータ１０．３、及び可撓性ホース
１０５　（第を図）を通ってノズルｔＶ及びデθの覆い
？３の導入口取付具？７に供給される。導入口取付具デ
フの中心は融体滴粒形成平面デコよシ約１０コ朋（スイ
ッチ）下にある。造粒ヘッド接合部（造粒ヘッド）９１
に結合した覆いテ３にはＴ−接続ｉｏｖを経てヘンダー
９９に接続した分岐通路／θ７を通ってアンモニアが同
様に供給される。

硝酸アンモニウムの粒を造シ同時に試験を行った。造粒
温度は１７４４℃（Ｊ／１．ｒ″Ｆ）であった。

約３０　ｊ　１３／分すなわち６に？トン／日の硝酸ア
ンモニウムの粒を造った。アンモニアは最初ｑ、ｏ　ｇ
ｔｃｇ　（，２ｏポンド）７時間の速度で供給した。

この速度で７二−ムの明白な抑制が観察されたが、不透
明度を測定するとりＯ慢であった。

１ｇム４に９（４Ｉ００ボンド）７時間のアンモニアを
（３９） 造粒塔の底部に導入した。約５０％の不透明度が観察さ
れた。／　ｔ　／、４ｋｇ（４１０θボンド）７時間の
アンモニアを造粒塔の底部に供給しながら覆い９３への
アンモニアの供給をｙ３．４ｋｇ　（７ａボンド）７時
間に上げた。不透明度が１０チへ低下したことが認めら
れた。覆い９３への３３．６ｋｇ　７時間のアンモニア
の供給速度を保ちなからｉｇｉ、ｂｔｃｇ７時間のアン
モニアの造粒塔底部への供給を中止した。ダθチの不透
明度が観察された。粒の予定した生産は一時的に中断す
るのを余儀なくされた。

このことはこの発明の目ざましい有効性を証明するもの
である。トッドによシ教示された／　ｔ　ｔ、ｂｋｇ　
７時間のアンモニアの添加では覆いへデ、θｓｋｙ／時
間のアンモニアを供給しても不透明度はりｏ％からｓｏ
％へ低下したのにすぎない。

覆いへのアンモニアの供給をコｅ、ｊ　２Ｊｔ９７時間
増加しただけで不透明度はｉｉｏ％だけ低下した。

／ざｉ、４ｔｃｇ７時間のアンモニアの供給を中断し、
覆いｑ３への、ｙ　ｉ、２ｋｇ　（７０ボンド）７時間
のアン（４′０） モニアの供給だけにすると不透明度はダ０チとな９、ト
ッドによシ教示された／ｌ／、６ｋｇ／時間のアンモニ
アの供給により得られた不透明度よＦ）１０％低くなっ
た。

この発明の好ましい実施態様をここに開示したが、これ
らの実施態様の多くの改変が可能でおり、この発明は先
行技術の技術思想を必要とするものを除く限シ上記態様
に限定されるべきではないことを理解されたい。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の方法を実施する装置概略縦断面図、
第一図はこの発明を実施するに際して使用する融体用造
粒ヘッドすなわち噴霧ノズルの操作の説明図、第３図は
第１図に示す造粒塔の主として噴霧ノズル−覆いの縦断
面図、第１図は第３図の■に示す矩形区域の破断図でア
ンモニアと肥料物質噴霧物融体と空気との関係を説明す
る図、第５図及び第６図はこの発明で使用する覆いの概
略正面図、第７図はこの発明の研究を実施する使用した
３組のペイの造粒塔組体の概略平面図、第３図は第７図
の造粒塔の覆いにアンモニアを供給する仕方を説明する
概略説明図である。図中： ｌθ・・造粒装置（装置）、／／・・造粒塔（塔）、／
３・・底部、ｌ！・・上部構造、／７・・洗浄装置、／
ｌ−・液体雨、−〇・・ミスト除去器１．２ノ・・造粒
ヘッド（ノズル）２７・・　（造粒ヘッド）平面（基部
）、ユｔ・・覆い、３１・・　（造粒ヘッド／覆い）接
合部、３３　、　Ｊ、Ｓ；−拳覆い、３り拳・入口、３
デー・ガス導管、り／・・７アン、り３・・　（アンモ
ニアの）静止雰囲気、４ｔ７・・　（アンモニアと空気
との）境界、グヂ・・アンモニアの層、ｊ／・・コンベ
ア、Ｓ９・・再循環タンク、６ノ・・　（補充水）導管
、６３・・流れスイッチ、Ａ５’・・弁、７／・・　（
生成物回収装置への）放出導管。 ＦＩＧ、７ ＦＩＧ、８ 手続補正書 昭和５８年７月２５日 特許庁長官殿 １、　事件の表示 昭和５ｇ年特許願第１／１１１１０　　号２、　発明の
名称 造粒装置の運転方法及び造粒装置 ３、　補正をする者 事件との関係　特許出願人 ← 氏名　パーナート・ジエイ・ラーナー ４、代理人 ５、補正の対象 明細書 ム　補正の内容 明細書の浄書（内容に変更なし） Ｈ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｉ　硝酸アンモニウム及び尿素からなる群の７種の物質
   の融体の噴霧物を造粒塔の第７位置で噴射し、前記第１
   位置から離れた前記塔の第４位置で空気流を導入し、前
   記噴霧物と前記空気流とを向流させて前記噴霧物を冷却
   し粒となし、粒を塔から取出すととからなる造粒塔の運
   転方法において、噴霧物が塔に入る時に該噴霧物をガス
   状アンモニア雰囲気中に維持し塔からフユームの放出を
   抑制することを特徴とする方法。 ユ　噴霧物が塔に入る区域でアンモニアの静止雰囲気を
   通る特許請求の範囲第１項記載の方法０ ユ　噴霧物と接触する空気が塔を離去する際にアンモニ
   アを同伴し、このアンモニア同伴空気を燐酸、硫酸、硝
   酸及び炭酸からなる群の１種の酸で処理してアンモニウ
   ム塩を形成させることによって空気からアンモニアを除
   く特許請求の範囲第１項記載の方法。 弘　噴霧物が尿素からなり、噴霧物と接触する空気が塔
   を離去する際にアンモニアを同伴しこのアンモニア同伴
   空気を燐酸、硫酸、硝酸及びクエン酸及びシュウ酸のよ
   うな非揮発性有機酸からなる群の一種の酸で処理してア
   ンモニアを核酸の塩に変えることによシアンモニアを空
   気から除去する特許請求の範囲第１項記載の方法◇ よ　硝酸アンモニウムまたは尿素の融体の噴霧物を造粒
   塔の第１位置で噴射し、前記第１位置から離れた造粒塔
   の第一位置で造粒塔中に空気の流れを導入し、前記噴霧
   物を前記空気流に導入して噴霧物を冷却し粒を生成させ
   、粒を造粒塔から取出すことからなる、硝酸アンモニウ
   ム及び尿素を含む群の物質の１種を造粒する造粒塔の運
   転方法において、前記噴霧物の粒子をそれらが空気流に
   入る前にアンモニアで被覆して前記空気による噴霧物粒
   子の冷却を促進することを特徴とする造粒塔の運転方法
   。 ム　造粒塔、造粒塔の第７位置で硝酸アンモニウム及び
   尿素からなる群の物質の７つまたは・それ以上の物質の
   融体の噴霧物を生成するための該塔に接続した手段、前
   記噴霧物生成手段により噴霧物が生成した時に該噴霧物
   を該噴霧物生成手段のまわりにおるアンモニア含有雰囲
   気中に通すために噴霧物生成手段のまわりにアンモニア
   含有雰囲気を生成する手段、造粒塔に接続して咳塔の第
   ２位置から該塔中に空気の流れを生成させるため手段及
   び該造粒塔に接続して硝酸アンモニウム及び尿素からな
   る群から選ばれた７種またはそれ以上の物質の粒を取出
   すための手段を備えてなシ、噴霧物は第１位置から第２
   位置に向って空気の流れを通って流されるために噴霧物
   は冷却さｎて前記物質の粒が造ら扛、前記噴霧物は噴霧
   生成手段を離去する時にまわりの雰囲気中のアンモニア
   と反応して造粒塔から７ユームの発生を抑制してなる、
   硝酸アンモニウム及び尿素からなる群の物質の／種ｔた
   はそれ以上の物質の造粒装置。 ７　アンモニア雰囲気生成手段が噴霧物生成手段に結合
   した覆い及び該覆いに結合して該覆いにアンモニアを供
   給する手段を備えてなる特許請求の範囲第６項記載の装
   置。 ｇ　覆いが噴霧物と衝突しないように造形されてなる特
   許請求の範囲第７項記載の装置０９　覆いが噴霧生成手
   段から空気の流れの方向へ拡がる円錐形をなす特許請求
   の範囲第３項記載の装置。 ／θ　覆いが噴霧生成手段から空気の流れの方向へ延び
   るベル型のものである特許請求の範囲第３項記載の装置
   。 ／ｌ　　覆いが空気の流れの方向へ向って末広が９に広
   がる形をなす特許請求の範囲第３項記載の装置。 ｌ二　造粒塔から放出さｎるアンモニアを除くために該
   塔に接続した洗浄手段を備える特許請求の範囲第６項記
   載の装置。 ７．２　洗浄手段か洗浄装置及び洗浄装置に接続して造
   粒塔から放出されたガス中に含まれるアンモニアの大部
   分を再利用するために洗浄装置からのアンモニウム化合
   物を取出すための装置を備える特許請求の範囲第１−項
   記載の装置。 ／弘　造粒塔で製造された粒が硝酸アンモニウムでラシ
   、洗浄装置から取出さｎたアンモニウム化合物も硝酸ア
   ンモニウムである特許請求の範囲第７３項記載の装置。 ／よ　造粒塔で製造された粒が尿素であｐ１洗浄装置か
   ら取出されたアンモニウム化合物が燐酸アンモニウムで
   ある特許請求の範囲第７３項記載の装置。 ／ム　硝酸アンモニウムまたは尿素の液状融体を場合に
   応じて造粒ヘッドを通して造粒塔の頂部近くに噴射する
   ことによって硝酸アンモニウムまたは尿素を小粒子に分
   散し、生成した粒子を空気と向流して塔中を流すことに
   よって硝酸アンモニウム及び尿素からなる群の１種の物
   質の粒を製造する造粒塔からンユームの生成を抑制する
   方法において、アンモニアガスを造粒ヘッドに近くの造
   粒ヘッドの周りの区域に噴射して造粒ヘッドのまわシに
   アンモニアの雰囲気をつ＜ｂ、前記粒子が塔の残りの区
   域を通る前に前記粒子を前記アンモニア雰囲気中を通す
   ことによってフユームを生成する反応を抑制することか
   らなる、硝酸アンモニウム及び尿素からなる群の／様の
   物質の粒を製造する造粒塔から７ユームの生成を抑制す
   る方法。 ／７　造粒ヘッドに覆いを設け、アンモニアを連続的に
   覆いの中に噴射することによって連続的に補充される静
   止雰囲気を造粒ヘッド（生成させる特許請求の範囲第ｉ
   ｓ項記載の方法。 Ｉｔ　　頂部近くに造粒ヘッドを備えた垂直造粒塔、造
   粒ヘッドに接続して造粒ヘッド中に粒を構成する物質の
   融体を噴射して該融体を噴霧物として分散させて重力に
   より塔中を落下させるための融体噴射手段、覆い、該覆
   いを造粒ヘッドのまわりに取付けるだめの手段、覆いに
   結合して覆い中に塔からの７ユームの放出を抑制するた
   めのガスを噴射するための手段、塔中に空気の流れを噴
   霧物と向流的に噴射して噴霧物を冷却し噴霧物粒子を粒
   に変えるための空気流噴射手段及び粒を捕集するための
   手段を備えてなる、フユームが抑制さする造粒装置。 ／９．　　洗浄装置、覆いから放出されたガスを洗浄装
   置に通すように洗浄装置を塔に接続するための手段、洗
   浄装置に接続して前記ガスと向流関係に流れる前記洗浄
   装置に前記ガス吸収用液体反応剤を供給するための手段
   を備えてなる特許請求の範囲第１ｇ項記載の装置。 コａ　物質が硝酸アンモニウムで、ガスがアンモニアで
   あり、液体反応剤が硝酸であり、回収硝酸アンモニウム
   が前記アンモニアから得られたものである特許請求の範
   囲第１ｇ項記載の装置。