JPS592574Y2

JPS592574Y2 - テレビジョン受像機の電源供給装置

Info

Publication number: JPS592574Y2
Application number: JP1978082586U
Authority: JP
Inventors: 秀行横井; 勉北村
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1978-06-15
Filing date: 1978-06-15
Publication date: 1984-01-24
Also published as: JPS54182831U

Description

【考案の詳細な説明】本考案は、電溶線電圧の変動を第１の基準電圧発生部を
もつ第１の安定化電源回路で安定化しているテレビジョ
ン受像機の電源供給装置に関するもので、第１の基準電
圧を第２の基準電圧発生部の電源として、より安定した
第２の安定化電源回路を得ようとするものである。

従来のテレビジョン受像機の回路構成例として第１図に
示すように電溶線を直接整流して動作させるトランスレ
ス方式のテレビジョン受像機がある。

第１図において、集積回路を用いたり、また効率、耐圧
等のために音声回路８、音声中間周波回路９、映像中間
周波回路１０、チューナ回路１１等の信号系回路Ｂや垂
直偏向回路７等は低電圧動作させる必要がある時があり
、このためにフライバックトランス５の低電圧タップａ
から整流回路６を通して低電圧を供給している。

この様な構成をなすテレビジョン受像機では、電源は信
号系回路Ｂや垂直偏向回路１に同一電源供給ラインｂに
よって供給されている。

周知の様に、垂直偏向回路７では、偏向コイルへの供給
電流の値が大きく、かつその電流振幅も大きい。

そのため、電源供給ラインｂには垂直偏向電流に相当す
るリップル電圧Ｖｒが重畳している。

この様にリップルの重畳した電圧を信号系回路Ｂに供給
すると悪影響を及ぼす。

例えば、増幅率の大なる音声回路８ではスピーカーから
垂直偏向周波数に相当する異常音を発生する。

そこで、従来はこれら信号系回路Ｂへの電源供給ライン
ｂに、抵抗Ｒ１（またはコイルＬ）とコンデンサＣ１と
から戒るローパスフィルターＡを挿入し、リップル電圧
を濾波してから信号系回路Ｂに供給していた。

周知の様に、国内のテレビジョン放送の垂直走査周波数
は６０Ｈ２という低い周波数であるため、垂直偏向回路
７によるリップル電圧も６０Ｈｚに同期していて、こ
のリップルを取り除くために抵抗Ｒ１とコンデンサＣ０
の値をローパスフィルターＡのカットオフ周波数ｆｃｆｃ＝１／２π・Ｒ１・Ｃ０から、Ｒ１・Ｃ，＞１／２π・６０にしなくてはならない。

抵抗Ｒ１の値を大きいものにすると、ローパスフィルタ
ーＡにおける負荷電流による電圧降下が大となり、信号
系回路Ｂへの電源供給ラインＣの供給電圧■。

ｏ３の値が小さくなってしまう。一方、信号系回路Ｂへ
の供給電圧Ｖｃｃ３は、ダイナミックレンジや信号系回
路Ｂの効率から下げられない。

そして、電源供給ラインｂの電圧■。

Ｃ２を上げることは、垂直偏向回路７の耐圧の問題から
限度がある。

また、ローパスフィルターＡの電圧降下は直接、電力効
率の低下になる。

これらの兼ね合いから、一例として抵抗Ｒ１の値を１０
数Ωにすると、コンデンサＣ１の値は１０００μＦの様
に、大静電容量のコンテ゛ンサが必要となる。

ところが、大静電容量のコンテ゛ンサーは高価で、形状
が大きく、プリント基板上で大きな面積を占め、プリン
ト基板の小型化、テレビジョン受像機全体の小型化を図
れない。

また、ローパスフィルターＡにはリップル電圧の低減効
果はあるが、出力電圧■。

Ｃ３の安定化の効果は無く、第１の安定化電源回路３の
動作が変化し、その出力電圧Ｖｃｃ１が変化すると、電
源供給ラインｂの電圧ｖｃｏ２や電源供給ラインＣの電
圧Ｖ。

ｏ３も変化する。他に、各回路７．８．９．１０．１１
の動作状態が変化して、消費電流が変化することによっ
ても■。

Ｃ２，Ｖｏｏ３は変化する。

これらの電圧変動により、各回路の動作が不安定となっ
てしまうという問題もある。

なお第１図において１は電灯線、２は整流回路１．４は
水平偏向回路をおのおの示す。

他の従来例として、第２図に示す回路構成がある。

第２図において第１図と同一回路には同一番号を付して
説明する第２図では、前に述べた第１図のローパスフィルターＡ
の代わりに第２の安定化電源回路りを挿入している。

この第２の安定化電源回路りはトランジスタＱ１とツェ
ナーダイオードＤ２とバイアス抵抗Ｒ２、コンデンサＣ
２より構成される。

ここで、電源供給ラインＣの電圧■ｃｃ３は、トランジ
スタＱ１のベース・エミッタ間電圧ｖＢＥとベース電圧
■８で表わされ、ベース電圧■８はツェナーダイオード
Ｄ２のツェナー電圧■２□に等しいため、Ｖｏｏ３＝Ｖ
Ｂ−ｖＢＥ＝Ｖ２□−ＶＢＥと表わされる。

周知の様にｖＢＥの値はシリコントランジスタでは約０
．６Ｖ一定（常温）である。

したがってＶｃｃ３は、電源供給ラインｂの電圧Ｖ。

Ｃ２に関係なくなる。

ところが、実際のツェナーダイオードには動作抵抗があ
るため、ツェナー電圧Ｖ２□は、ツェナー電流によって
変化する。

一般に、第２の安定化電源回路においてトランジスタＱ
１に電流増幅率の充分大きいものを使用して、ベース電
流をツェナー電流■２□に比較して無視し得る値として
いる。

前記ツェナー電流Ｖ２□の関係は、電源供給ラインｂ、
ｃの電圧■。

Ｃ２，ｖｃｏ３とバイアス抵抗Ｒ２を用いて表わすと、ＩＺ３＝（ｖｃｏ２−■、、。

）／Ｒ２＝（ｖｏｃ２−ｖｏｏ３ＶＢＥ）／Ｒ２と表わ
され、第３図イ９０に示す特性線となる。

第３図において、第２の安定化電源回路りにおける負荷
線１□とツェナーダイオードの■２□−ｖ７□特性曲線
との交点がツェナーダイオードの動作点である。

なお、動作点付近を拡大表示したものが第３図口である
。

第３図口においてＶ。Ｃ２が、垂直偏向回路７のリップ
ル電圧として±Δだけ変化すると仮定すると、負荷曲線
１１は、１□′−■１″間を変化することになる。

そのため、ツェナー電流Ｉ７！。は■８■６間を変化し
、ツェナー電圧ｖ２°はＶ、Ｖ、間を変動することにな
る。

したがって、ｖｃｃ２に±Δに相当するリップル電圧■
、が重畳していると、このリップル電圧に応じて第２基
準電圧■２□に第３図口のＶ、−Ｖ５に相当するリッツ
プル分が現われ、出力電圧Ｖ。

ｏ３には■８−Ｖｂに相当するリップル電圧Ｖｒ′が重
畳する。

ｖｏｃ２のリップル電圧Ｖｒに比較してＶ。

ｏ３のリップル電圧Ｖ、／は減少しているが、音声回路
８等は増幅度が大きいため、やはり妨害を与え、リップ
ル■、／の影響を無視することができない。

したがって、第２図においても、第１図のコンデンサＣ
１程の容量は必要としないが、コンデンサＣ２を接続し
てリップル電圧ｖｒ′を抑える必要がある。

次に、第１の安定化電源回路３の出力電圧■ｃ（１が周
囲温度等で上昇した場合、■ｃＣ２も上昇し、ツェナー
電流■２□も増加する。

この変化は第３図イで示した様に大きい。

したがって、ツェナーダイオードＤ２には許容損失の充
分大なるものを使用しなければならない。

そのためツェナーダイオードは高価なものとなってしま
う。

また、第１の安定化電源回路３を温度補償するなど、条
件変化に対しても安定なものとするには相当の費用がか
かつてしまうという問題がある。

本考案は上記従来の問題を除去するもので、一例として
第４図に示す様に、第２の安定化電源回路Ｅの第２の基
準電圧発生部（ツェナーダイオードＤ２に抵抗Ｒ３を通
じて第１の基準電圧■２１から電源を供給している。

このために、第２図のＶ。、２の値に比較して第１の基
準電圧Ｖ２□は充分高いため、第３図口の負荷曲線１２
に示すように抵抗Ｒ３の値を大きくとることが出来、■
２、の変動がある場合でもツェナー電流Ｉ２□の変動を
小さくすることができる。

第３図口で、負荷曲線１１の場合と同様にツェナー電圧
ｖ２□の値を±Δだけ変化させた場合においても、第２
図の回路ではツェナー電圧ｖＺ２はＶ、−Ｖｂ変動した
のに対し、本回路ではそれより小さいＶ。

−■、の変化に抑えることができ、出力電圧■ｃｏ３の
リップルを回路に影響の無い値にまで小さくすることが
出来る。

そのうえツェナー電圧ｖ２３の電源は第１の基準電圧ｖ
２□から供給しているため、■２□自体が安定であるか
らして、より安定した出力電圧ｖｃｃ３を得ることが出
来、出力側のコンデンサは不要となる。

また、第１の基準電圧■２□が電源のため、ツェナーダ
イオードＤ２のツェナー電流の変化は第３図口に示すよ
うに■。

−■６と小さいものとなり、ツェナーダイオードＤ２と
して許容損失の小さいものが使用可能となるため、従来
のものより安価なもので済む。

そして、コンデンサが不要となるためプリント基板の占
有面積を小さくすることができる。

また、電源供給ラインＣが短絡した場合においても、第
２図に示す従来例では抵抗Ｒ２の値が小さいために過大
なベース電流が流れ、トランジスタＱ１を破壊してしま
うのに対し、本回路では抵抗Ｒ３の値が大きいためにベ
ース電流を制限することになり、トランジスタＱ１を破
壊することは無いといった利点を有する。

なお、本実施例における各供給電圧、基準電圧の値を示
すと、Ｖｏｃ１＝１０５■、Ｖｏ、２＝１３．５Ｖ
、■ｃ３＝１１．ＯＶ、ＶＺＩ＝２７Ｖ、■２
□＝１２■である。

この様に本考案によれば、従来の欠点を取り除き、上述
した多くの利点を有する実用上極めて有用な電源供給装
置を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図はおのおの従来のテレビジョン受像機の
電源供給装置の構成を示す図、第３図イはツェナーダイ
オードの特性および従来例と本考案装置における負荷曲
線を比較して示す図、第３図口は第３図イの要部拡大図
、第４図は本考案の一実施例におけるテレビジョン受像
機の電源供給装置の構成を示す図である。１・・・・・・電溶線、２，６・・・・・・整流回路、
３・・・・・・第１の安定化電源回路、４・・・・・・
水平偏向回路、５・・・・・・フライバックトランス、
７・・・・・・垂直偏向回路、Ｂ・・・・・・信号系回
路、Ｅ・・・・・・第２の安定化電源回路。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

第１の基準電圧を持ち、電溶線の電圧変動を抑さえてセ
ット全体の電圧を安定化して供給する第１の安定化電源
回路と、前記第１の基準電圧より低い第２の基準電圧発
生部を持つ第２の安定化電源回路とを備え、前記第２の
基準電圧発生部の電源を前記第１の基準電圧から供給し
て第２の安定化電源回路より安定な出力電圧を得ること
を特徴とするテレビジョン受像機の電源供給装置。