JPS5929088B2 - ステンレス鋼熱延コイルのベル型焼鈍方法 - Google Patents
ステンレス鋼熱延コイルのベル型焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS5929088B2 JPS5929088B2 JP4106779A JP4106779A JPS5929088B2 JP S5929088 B2 JPS5929088 B2 JP S5929088B2 JP 4106779 A JP4106779 A JP 4106779A JP 4106779 A JP4106779 A JP 4106779A JP S5929088 B2 JPS5929088 B2 JP S5929088B2
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- JP
- Japan
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- bell
- hot
- annealing
- rolled
- stainless steel
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/663—Bell-type furnaces
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はフェライト系またはマルテンサイト系ステン
レス鋼熱延コイルの窒素ガス雰囲気中でのベル型焼鈍方
法に関する。
レス鋼熱延コイルの窒素ガス雰囲気中でのベル型焼鈍方
法に関する。
フェライト系及びマルテンサイト系ステンレス鋼は熱
間圧延後ベル型焼鈍炉において拡散焼鈍を施し材質の軟
化及び金属組織の調整を行い熱延鋼板（帯）又は冷延鋼
板（帯）の素材に供している。
間圧延後ベル型焼鈍炉において拡散焼鈍を施し材質の軟
化及び金属組織の調整を行い熱延鋼板（帯）又は冷延鋼
板（帯）の素材に供している。
このベル型焼、鈍炉における拡散焼鈍では、熱延コイ
ルは通常６０００Ｃ〜９００℃の温度範囲において数時
間の均熱を受けるため熱延時に生成した表面スケールは
その影響を受ける。 ベル型焼鈍炉のインナーカバー内
の雰囲気が大気の場合スケールの生成が著しく促進され
、熱延鋼板のコイルの各層間で、板クラウンおよび板形
状によるギャップがあるがために板同士接している部分
と、ある間げきを有している部分とで、スケールの生成
状況の差異を起生ずる。
ルは通常６０００Ｃ〜９００℃の温度範囲において数時
間の均熱を受けるため熱延時に生成した表面スケールは
その影響を受ける。 ベル型焼鈍炉のインナーカバー内
の雰囲気が大気の場合スケールの生成が著しく促進され
、熱延鋼板のコイルの各層間で、板クラウンおよび板形
状によるギャップがあるがために板同士接している部分
と、ある間げきを有している部分とで、スケールの生成
状況の差異を起生ずる。
このためべル型焼鈍後の熱延コイルの両端部には全長に
わたって波型の模様が残る。 この模様は、その後の冷
間圧延及び再結晶焼鈍を行っても消減しないため、製品
としての価値をそこなう。
わたって波型の模様が残る。 この模様は、その後の冷
間圧延及び再結晶焼鈍を行っても消減しないため、製品
としての価値をそこなう。
この波型の模様（以下ベル型焼鈍模様と称す）はベル型
焼鈍以後のいずれかの製造工程において、ベルト研摩を
行い除去するか、中間焼鈍により軽減を図る以外に製品
化され得ない。 一方ベル型焼鈍模様の生成を防止する
手段として、焼鈍中インナーカバー内ζこ保護ガスを用
いる方法がある。この保護ガスとしては従来一般にＨＮ
Ｘガス、ＮＸガス、ＡＸガスなどの還元性ガスが用いら
れてきたが、これらのガスの共通の欠点として、コスト
が高いとともに、水素など爆発性のガスなどを多量に含
んでいるため、取扱い上爆発等の危険性を有していた。
そこで本発明者らは保護ガスとして、爆発などの危険
がなく安価な窒素ガスを検討するに至ったが、この際の
最大の問題はベル型焼鈍時の熱延コイルの教室であった
。
焼鈍以後のいずれかの製造工程において、ベルト研摩を
行い除去するか、中間焼鈍により軽減を図る以外に製品
化され得ない。 一方ベル型焼鈍模様の生成を防止する
手段として、焼鈍中インナーカバー内ζこ保護ガスを用
いる方法がある。この保護ガスとしては従来一般にＨＮ
Ｘガス、ＮＸガス、ＡＸガスなどの還元性ガスが用いら
れてきたが、これらのガスの共通の欠点として、コスト
が高いとともに、水素など爆発性のガスなどを多量に含
んでいるため、取扱い上爆発等の危険性を有していた。
そこで本発明者らは保護ガスとして、爆発などの危険
がなく安価な窒素ガスを検討するに至ったが、この際の
最大の問題はベル型焼鈍時の熱延コイルの教室であった
。
すなわち窒素が熱延コイルのスケール下の合金層まで拡
散すると窒化物の形成によるクロム貧化層を生成し、耐
食性を劣化させ、また窒化物を形成しない場合には表面
硬化を起させ、加工性を低下させたりする。とくに窒化
物の形成による耐食性の劣化は焼鈍後の酸洗ζこおける
過酸洗を招き、肌荒れとなり、灰色を呈する。このため
吸窒部は非吸窒部と表面性状を異にし、縞状の模様とな
って残存し、その後冷間圧延しても消減するようなこと
はなかった。本発明者らはこの吸窒対策として、通常の
製造覆歴の熱延コイルに対し、種々の焼鈍条件を試みて
みたが、いずれも満足すべき結果は得られず、このため
焼鈍条件とともに、熱延条件もあわせて検討するに至っ
た。
散すると窒化物の形成によるクロム貧化層を生成し、耐
食性を劣化させ、また窒化物を形成しない場合には表面
硬化を起させ、加工性を低下させたりする。とくに窒化
物の形成による耐食性の劣化は焼鈍後の酸洗ζこおける
過酸洗を招き、肌荒れとなり、灰色を呈する。このため
吸窒部は非吸窒部と表面性状を異にし、縞状の模様とな
って残存し、その後冷間圧延しても消減するようなこと
はなかった。本発明者らはこの吸窒対策として、通常の
製造覆歴の熱延コイルに対し、種々の焼鈍条件を試みて
みたが、いずれも満足すべき結果は得られず、このため
焼鈍条件とともに、熱延条件もあわせて検討するに至っ
た。
そこで、熱延後の窒素雰囲気におけるベル型焼鈍材の吸
窒を防止するための基本的な考え方として、 I ）ベル
型焼鈍時窒素のステンレス鋼表層部への拡散を抑制する
ため、ち密なスケール層をベル型焼鈍に先立ち熱間圧延
時に形成する。
窒を防止するための基本的な考え方として、 I ）ベル
型焼鈍時窒素のステンレス鋼表層部への拡散を抑制する
ため、ち密なスケール層をベル型焼鈍に先立ち熱間圧延
時に形成する。
２）ベル型焼鈍における窒素の供給時間を表面保護の目
的と勘案しながら規制する。
的と勘案しながら規制する。
＊七以上の点をあげた。そこで、種々の実
験を重ねて比較検討した結果、熱間圧延コイルを急冷し
、巻取り温度で５５０’Ｃ以下に規制すること及び、ベ
ル型焼鈍時窒素の供給を適度に変化させることによって
目的に応じた吸窒規制を可能ならしめた。
験を重ねて比較検討した結果、熱間圧延コイルを急冷し
、巻取り温度で５５０’Ｃ以下に規制すること及び、ベ
ル型焼鈍時窒素の供給を適度に変化させることによって
目的に応じた吸窒規制を可能ならしめた。
又、同時にこの窒素ガスを保護ガスとして用いることに
よってベル型焼鈍模様の生成防止も可能とした。
よってベル型焼鈍模様の生成防止も可能とした。
次に実施例、比較例により本発明を詳細に説明する。
表１は本実施例、比較例に使用したＳｕＳ４３Ｏの成分
を示すもので、この鋼を熱間圧延した後急冷して表２の
巻取り温度で巻取って熱延コイルとなし、次に市販の窒
素ガスを用いて、窒素ガス供給時間を第２に示すように
変化させて、８００℃で均熱６時間ベル型焼鈍を行った
。表３はベル型焼鈍後の熱延コイルをデスケール ５（
メカニカルデスケーリングおよびＨＦ十ＨＮＯ３溶液に
よる化学デスケーリング併用）した後の吸窒部の性状を
示すものである。表３より吸窒部は非吸窒部と外観を異
にし、デスケーリングにより過酸洗となって粗さ（表面
粗度）が大きくなって ・いることがわかる。表５は上
記デースケーリング後の熱延コイルのベル型焼鈍模様お
よび吸窒部％並びに、上記デスケーリング後の熱延コイ
ルを表４に示す条件で冷間圧延、再結晶焼鈍した冷延コ
イルのベル型焼鈍模様および吸窒部％を示すものである
。
を示すもので、この鋼を熱間圧延した後急冷して表２の
巻取り温度で巻取って熱延コイルとなし、次に市販の窒
素ガスを用いて、窒素ガス供給時間を第２に示すように
変化させて、８００℃で均熱６時間ベル型焼鈍を行った
。表３はベル型焼鈍後の熱延コイルをデスケール ５（
メカニカルデスケーリングおよびＨＦ十ＨＮＯ３溶液に
よる化学デスケーリング併用）した後の吸窒部の性状を
示すものである。表３より吸窒部は非吸窒部と外観を異
にし、デスケーリングにより過酸洗となって粗さ（表面
粗度）が大きくなって ・いることがわかる。表５は上
記デースケーリング後の熱延コイルのベル型焼鈍模様お
よび吸窒部％並びに、上記デスケーリング後の熱延コイ
ルを表４に示す条件で冷間圧延、再結晶焼鈍した冷延コ
イルのベル型焼鈍模様および吸窒部％を示すものである
。
なおベル型焼鈍模様については目視により、生成の程度
を確認し、また吸窒部％については熱延コイル、冷延コ
イル（いずれも巾は１０００ｍｍ）をコイルの長さ方向
に１ｄづつ目視により吸窒部の検査を行い、吸窒部の面
積が１ｄ当り５％を超える場合にはそのＩｎを欠点面積
とみなし、これをコイル全長に亘り合計し、その合計面
積をコイル全長面積”＊で除してパーセントにした。吸
窒部は表３に示したような性状であるので目視により明
瞭に非吸窒部と識別できる。表５より巻取り温度を５５
０℃以下にすることによりベル型焼鈍模様は熱延コイル
では若干認められるものの冷間圧延すると全く認められ
ないことがわかる。
を確認し、また吸窒部％については熱延コイル、冷延コ
イル（いずれも巾は１０００ｍｍ）をコイルの長さ方向
に１ｄづつ目視により吸窒部の検査を行い、吸窒部の面
積が１ｄ当り５％を超える場合にはそのＩｎを欠点面積
とみなし、これをコイル全長に亘り合計し、その合計面
積をコイル全長面積”＊で除してパーセントにした。吸
窒部は表３に示したような性状であるので目視により明
瞭に非吸窒部と識別できる。表５より巻取り温度を５５
０℃以下にすることによりベル型焼鈍模様は熱延コイル
では若干認められるものの冷間圧延すると全く認められ
ないことがわかる。
また吸窒部％は窒素ガス供給時間が長くなるにつれて若
干づつ増加するものの、５５０℃を超える温度で巻取っ
た場合に比べ著しく小さくなっていることがわかる。以
上説明したように、本発明の方法によれば、ベル型焼鈍
模様は軽微若くはなくなり、かつ吸窒部はベル型焼鈍時
の窒素ガス供給時間を調節することにより少くすること
ができ、爆発などの危険性もなくコストも下げることが
できる。
干づつ増加するものの、５５０℃を超える温度で巻取っ
た場合に比べ著しく小さくなっていることがわかる。以
上説明したように、本発明の方法によれば、ベル型焼鈍
模様は軽微若くはなくなり、かつ吸窒部はベル型焼鈍時
の窒素ガス供給時間を調節することにより少くすること
ができ、爆発などの危険性もなくコストも下げることが
できる。
Claims (1)
- １ フェライト系およびマルテンサイト系ステンレス鋼
熱延コイルのベル型焼鈍方法において、熱延コイルを熱
間圧延後急冷して、巻取り温度５５０℃以下で巻取って
製造し、得られた熱延コイルを窒素ガス雰囲気中でベル
型焼鈍することを特徴とするステンレス鋼熱延コイルの
窒素ガス雰囲気中でのベル型焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4106779A JPS5929088B2 (ja) | 1979-04-06 | 1979-04-06 | ステンレス鋼熱延コイルのベル型焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4106779A JPS5929088B2 (ja) | 1979-04-06 | 1979-04-06 | ステンレス鋼熱延コイルのベル型焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55134133A JPS55134133A (en) | 1980-10-18 |
| JPS5929088B2 true JPS5929088B2 (ja) | 1984-07-18 |
Family
ID=12598084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4106779A Expired JPS5929088B2 (ja) | 1979-04-06 | 1979-04-06 | ステンレス鋼熱延コイルのベル型焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5929088B2 (ja) |
-
1979
- 1979-04-06 JP JP4106779A patent/JPS5929088B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55134133A (en) | 1980-10-18 |
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