JPS5930500A - 成型炭の製造方法 - Google Patents
成型炭の製造方法Info
- Publication number
- JPS5930500A JPS5930500A JP14156882A JP14156882A JPS5930500A JP S5930500 A JPS5930500 A JP S5930500A JP 14156882 A JP14156882 A JP 14156882A JP 14156882 A JP14156882 A JP 14156882A JP S5930500 A JPS5930500 A JP S5930500A
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- JP
- Japan
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- briquette
- coal
- rolls
- raw material
- forming
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
- B30B11/16—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses using pocketed rollers, e.g. two co-operating pocketed rollers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Glanulating (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は］−クス製造に供するための成型炭の製造方法
に関するものである。
に関するものである。
周知のように石炭性状の不安定は、］−クス炉操業及び
コークス品質の作り込みに大きな影響を与えることから
石炭の事前処理は非常に重要である。
コークス品質の作り込みに大きな影響を与えることから
石炭の事前処理は非常に重要である。
］−クス品質の向上及び安定化対策としては装入炭の一
部を成型炭に置き換える成型炭配合法が多く用いられて
いる。
部を成型炭に置き換える成型炭配合法が多く用いられて
いる。
この成型炭の製造に当って、一般に用いられる方法は第
１図に示すように構成した装置を用いて１す（料供給べ
１しト〕ンベアーＩＫ設けたコンベアース’ｆ −＋シ
２により秤駄した量に対して比率設定１７たｍの水３及
びパイン／２−４を原料に添加しつつ蒸気５で加熱し混
練する横型ニーター６に、惇き原ト１粒子の表面にパイ
、７／２−被膜をコーティングした後成型ロー１し７で
成型し成型炭を製造している。
１図に示すように構成した装置を用いて１す（料供給べ
１しト〕ンベアーＩＫ設けたコンベアース’ｆ −＋シ
２により秤駄した量に対して比率設定１７たｍの水３及
びパイン／２−４を原料に添加しつつ蒸気５で加熱し混
練する横型ニーター６に、惇き原ト１粒子の表面にパイ
、７／２−被膜をコーティングした後成型ロー１し７で
成型し成型炭を製造している。
そこで従来における成型炭のｆ！！造方法は、成型ロー
ルの千セッづを０．５咽の一定値に固定し該ロールの回
転に従って成型ロール表面にカツラ状に形成した成型モ
ールドに噛み込ますＬる成復炭用原料炭の喰が適正に保
持されるよう成型ロー）しに供給される原料炭に最適な
すべり性を与え、該カツラ内への原料炭の過剰供給を防
止している。このすべり性を与えるためには、成型ロー
ル上、原料炭水分が１４〜１５％となるように加水調節
するものであった。つまり、このすべり性を与えない場
合、成型Ｅ ｆｌｙドに原料炭が過剰に供給されると
成型ロー１して加圧、圧縮された後、成型Ｏ−１シから
離れると共に上記原料炭の弾性復元力が働いて割れたり
、あるいはひび割れが発生し成型炭の原型をとどめず成
品塊歩留りを損うこととなるからである。
ルの千セッづを０．５咽の一定値に固定し該ロールの回
転に従って成型ロール表面にカツラ状に形成した成型モ
ールドに噛み込ますＬる成復炭用原料炭の喰が適正に保
持されるよう成型ロー）しに供給される原料炭に最適な
すべり性を与え、該カツラ内への原料炭の過剰供給を防
止している。このすべり性を与えるためには、成型ロー
ル上、原料炭水分が１４〜１５％となるように加水調節
するものであった。つまり、このすべり性を与えない場
合、成型Ｅ ｆｌｙドに原料炭が過剰に供給されると
成型ロー１して加圧、圧縮された後、成型Ｏ−１シから
離れると共に上記原料炭の弾性復元力が働いて割れたり
、あるいはひび割れが発生し成型炭の原型をとどめず成
品塊歩留りを損うこととなるからである。
この従来の方法における成型性（は、第２図（ａ）〜（
ｅ）の′ｅプルに示すように粉粒体がＪＪ１１王の七−
）しド内に供給されてから圧縮力を受け、成型品ができ
ると考えられる。
ｅ）の′ｅプルに示すように粉粒体がＪＪ１１王の七−
）しド内に供給されてから圧縮力を受け、成型品ができ
ると考えられる。
第２図の（ａ）は供給、（ｂ）は下部での圧縮（逆流現
象）、（ｃ）は中心部での圧縮、（ｄ）は上部での圧縮
、（ｅ）は排出の態様を示す。
象）、（ｃ）は中心部での圧縮、（ｄ）は上部での圧縮
、（ｅ）は排出の態様を示す。
即ち、第２図の（ａ）は原料炭が成型ロールの回転によ
り七−ルド内に引き込まれ充嘱される。
り七−ルド内に引き込まれ充嘱される。
（ｂ）、＜ｃ）では原料炭の充填邸の圧縮がモー１しド
のＦ方から漸次進行し空隙率が減少する。それと同時に
ｆ ＩＩ／ド内の成型原料炭の一部は、その材料の流
動性に従い、圧力がヒがるにつれて、より抵抗の少ない
方向、即ちロー）しの回転方向とは反対方向にＥ −１
ｂドからはみ出ようとする（逆流現象）。これによって
過剰供給が防がれる。
のＦ方から漸次進行し空隙率が減少する。それと同時に
ｆ ＩＩ／ド内の成型原料炭の一部は、その材料の流
動性に従い、圧力がヒがるにつれて、より抵抗の少ない
方向、即ちロー）しの回転方向とは反対方向にＥ −１
ｂドからはみ出ようとする（逆流現象）。これによって
過剰供給が防がれる。
（ｄ）では成型がほぼ終了に近づいており、七−１しド
内の上部で最終的な圧縮が行なわれる。
内の上部で最終的な圧縮が行なわれる。
（ｅ）は成型品が丘−ルドから離れはじめて成型炭がで
きるがロール上に原料炭が過剰供給され、かつすべや性
がない場合は第３図のｂでの成型ローｊし噛み込み原料
炭の逆流現象が起りにくく、（ｄ）での加圧成型時の圧
力が過大となるので、成型０−１シから成型炭が離れる
と共に原料炭の弾性復元力が働き、成型炭に割れもしく
はひび割れυを生じることとなる。
きるがロール上に原料炭が過剰供給され、かつすべや性
がない場合は第３図のｂでの成型ローｊし噛み込み原料
炭の逆流現象が起りにくく、（ｄ）での加圧成型時の圧
力が過大となるので、成型０−１シから成型炭が離れる
と共に原料炭の弾性復元力が働き、成型炭に割れもしく
はひび割れυを生じることとなる。
第３図は七−ルド内への原料過剰供給で原料のすべり性
悪く逆流現象のない状態を示す図で、（ａ）は供給、（
ｂ）は下部での圧縮（逆流現象が起りにくい）、（Ｃ）
１は中心部での圧縮、（ｄ）は上部での圧縮、（ｅ）は
石炭粒度ｄｐ ＝ ］、、 ６ ｒｍｑ、間隙０．５膿
で逆流不可の状態を示し７、（ｆ）は排出の状態を示す
。
悪く逆流現象のない状態を示す図で、（ａ）は供給、（
ｂ）は下部での圧縮（逆流現象が起りにくい）、（Ｃ）
１は中心部での圧縮、（ｄ）は上部での圧縮、（ｅ）は
石炭粒度ｄｐ ＝ ］、、 ６ ｒｍｑ、間隙０．５膿
で逆流不可の状態を示し７、（ｆ）は排出の状態を示す
。
本発明者等ｄ１これ等従来の成＜ｐ炭製造方法の間唄点
を解消する種々の実験、倹Ｒ・↑な市ね、良好な成型性
と品質を得るにあたって、原料炭の水分及び粒度が従来
溝、えられていた程影響しないことをす７出した。本発
明はこの知見をもとになされたもので、原料炭の水分、
粒度の変化に関係なく：爪型の強度の、高い区好な品質
性状を有する成型炭を］−クス原料として必叫・な曜を
自在に作り出せる方法を提供するものであり、その特徴
とするところは （１） Ｆｙ’Ｚｉ観ロール′の甲セッづを［１−ｆ
ｌｙ ？吊の０．２〜０．７チとすることを特徴とする
へ取込へ微六食へ成型炭の製造方法。
を解消する種々の実験、倹Ｒ・↑な市ね、良好な成型性
と品質を得るにあたって、原料炭の水分及び粒度が従来
溝、えられていた程影響しないことをす７出した。本発
明はこの知見をもとになされたもので、原料炭の水分、
粒度の変化に関係なく：爪型の強度の、高い区好な品質
性状を有する成型炭を］−クス原料として必叫・な曜を
自在に作り出せる方法を提供するものであり、その特徴
とするところは （１） Ｆｙ’Ｚｉ観ロール′の甲セッづを［１−ｆ
ｌｙ ？吊の０．２〜０．７チとすることを特徴とする
へ取込へ微六食へ成型炭の製造方法。
（２）成型（］−＋ｂの周速を（１，６〜１．． Ｏｍ
／ｓｅｃにすることを特徴とする（１）の成型炭の製造
方法。
／ｓｅｃにすることを特徴とする（１）の成型炭の製造
方法。
（３） 成型ロール間反力（全圧力）３０〜１０５ｔ
ｏｎにすることを特徴とする（１）、（２）の成型炭の
製造方法。
ｏｎにすることを特徴とする（１）、（２）の成型炭の
製造方法。
（４）粒９１５ ｍｍ （最大長）以下の原料炭を用い
ることを特徴とする（１）、（２）、 （３）の成型炭
の製造方法。
ることを特徴とする（１）、（２）、 （３）の成型炭
の製造方法。
である。
本発明における各々の限定理由について以下に説明する
。
。
先づ、ロール甲セッづを成型ロール径の０．２〜０．７
ｑｂとするのは、第６図に示す如く０．２チ未満になる
と過大加圧成型となって前記した如く成型ロールから成
型炭が離れると原料炭の弾性復元力によって成型炭が崩
壊して、成型炭歩留りが実用歩留りである８０チをド回
るだめであり、０・７チを超えると必要加圧力が得られ
ず、これも又成型炭が成型ロールを離れると崩壊して、
実用歩留りの８０チを維持することが難しいがらである
。
ｑｂとするのは、第６図に示す如く０．２チ未満になる
と過大加圧成型となって前記した如く成型ロールから成
型炭が離れると原料炭の弾性復元力によって成型炭が崩
壊して、成型炭歩留りが実用歩留りである８０チをド回
るだめであり、０・７チを超えると必要加圧力が得られ
ず、これも又成型炭が成型ロールを離れると崩壊して、
実用歩留りの８０チを維持することが難しいがらである
。
次に成型１コールの周速を０．６〜１．０ ｍ／ｓｅｃ
に限定するのは第７図に示；７た如く、周速が０．６ｍ
／ｓｅｅ未満では好ましい生産址が維持できず、１、０
ｍ／ｓｅｃを超えると成型炭の必卯圧潰強度が州られ
ないからである。。
に限定するのは第７図に示；７た如く、周速が０．６ｍ
／ｓｅｅ未満では好ましい生産址が維持できず、１、０
ｍ／ｓｅｃを超えると成型炭の必卯圧潰強度が州られ
ないからである。。
又、成型Ｄ −１ｂ間反力（全千力）を３０〜１０５ｔ
ｏｎとするのは、第８図で明らかなように３０ｔｏｎ未
Ｉｄ及び１０５ｔｏｎ頬の何れもが成７１７す炭の実用
歩留りの８０チ維持７５７ ｉｉ ｔ、 くなるからで
ある。
ｏｎとするのは、第８図で明らかなように３０ｔｏｎ未
Ｉｄ及び１０５ｔｏｎ頬の何れもが成７１７す炭の実用
歩留りの８０チ維持７５７ ｉｉ ｔ、 くなるからで
ある。
第６図〜第８ ＋！！２Ｉは水分６〜１４係で６月１ｙ
が１５叫（最大長）以Ｆの通常の原料炭による１ｍ −
Ｔ。
が１５叫（最大長）以Ｆの通常の原料炭による１ｍ −
Ｔ。
甲セツづと１戊型炭歩留、［１−ｆシ周速と成型突圧潰
強寒、ロール間圧力と成型炭弗留・１）関係を示すもの
である、 即ち、本発明はＪ１犯構成によって第４１’ｌ （ｅ）
、（ｆ）に示す如く、成型ロー１し間に成型ロー１１．
径にもとづいて定する所定の甲セ・りづを設けろことに
より、ワールヒの原料炭に加水したりバイジターを増添
υ１１等の事前加工を楕すことなくロー１１．表面への
℃−ルド内へ必要量を供給し、Ｄ ＩＩ／−ヒの原料
炭に好ましい逆流現象の発現を可能とし高い歩留で高品
°ｍの成型炭の製造を可能ならしめるものである。
強寒、ロール間圧力と成型炭弗留・１）関係を示すもの
である、 即ち、本発明はＪ１犯構成によって第４１’ｌ （ｅ）
、（ｆ）に示す如く、成型ロー１し間に成型ロー１１．
径にもとづいて定する所定の甲セ・りづを設けろことに
より、ワールヒの原料炭に加水したりバイジターを増添
υ１１等の事前加工を楕すことなくロー１１．表面への
℃−ルド内へ必要量を供給し、Ｄ ＩＩ／−ヒの原料
炭に好ましい逆流現象の発現を可能とし高い歩留で高品
°ｍの成型炭の製造を可能ならしめるものである。
第４図は０−ルｆセツづをロール径の０．２〜０．７チ
に広げた時の圧縮成型の態様を示す図で、（ａ）は供給
、（１））は下部での圧縮（逆流現象） 、（ｃ）は中
心部での圧縮、（（１）は上部での圧縮、（ｅ）は石炭
粒度ｄｐ ＝ １．７ ｍｍ、間隙５〜７闘の状部を示
す図であり、（ｆ）は排出の状態を示す図である。
に広げた時の圧縮成型の態様を示す図で、（ａ）は供給
、（１））は下部での圧縮（逆流現象） 、（ｃ）は中
心部での圧縮、（（１）は上部での圧縮、（ｅ）は石炭
粒度ｄｐ ＝ １．７ ｍｍ、間隙５〜７闘の状部を示
す図であり、（ｆ）は排出の状態を示す図である。
次に実施例を表−１に示す。
原ｔ」炭は水分４〜１４チ、粒１１５ 、Ｍｒｌ（＋Ｗ
大長）以下のものを用い、装置は第１図して示したもの
を用いた。
大長）以下のものを用い、装置は第１図して示したもの
を用いた。
比較例（５）の従来の０−ル甲ヤッづ０．５ ｍｍ操業
レベルでは第２図の説明通り、Ｄ−ル上原料炭水分が１
４チしベルでは安定した操業となるが、この状態でロー
１し周速をアラづした比較例（６）は加圧成型時間の減
少から品質低下を、来たし、又比較例（７）のロール水
分１０チレベルでは第３図の逆流現象が困難となり、ロ
ール周速を下げて成型時間をかけても操業が著しく不安
定となり、これが生産性、品質低下とバラッ士の増大を
招く原因となる。
レベルでは第２図の説明通り、Ｄ−ル上原料炭水分が１
４チしベルでは安定した操業となるが、この状態でロー
１し周速をアラづした比較例（６）は加圧成型時間の減
少から品質低下を、来たし、又比較例（７）のロール水
分１０チレベルでは第３図の逆流現象が困難となり、ロ
ール周速を下げて成型時間をかけても操業が著しく不安
定となり、これが生産性、品質低下とバラッ士の増大を
招く原因となる。
そこで本発明に基づく結果を実施例（１）に示すが、従
来の操業条件実験（５）のうちロール４ｐ１ソづのみ５
胴と拡大することで、原料炭水分による逆流作用と第４
図の効果が加味されて極めて安定な操業となり、かっ千
セッづ拡大情に相当するロール通炭惜が増加し、逆流現
象の安定による生産性の向上、品質の安定・向上が見ら
れた。
来の操業条件実験（５）のうちロール４ｐ１ソづのみ５
胴と拡大することで、原料炭水分による逆流作用と第４
図の効果が加味されて極めて安定な操業となり、かっ千
セッづ拡大情に相当するロール通炭惜が増加し、逆流現
象の安定による生産性の向上、品質の安定・向上が見ら
れた。
これをベースとして本例（２）で原料炭性状と〇−ル甲
セッづを変化させた処、ロール通炭量の乾量ベースの増
加が生産増となり、又４セツづ拡大で更に向上する。本
例（３）、（４）のずセラづ拡大においても効果は向上
し得る結果を得たが、本例（４）の周速の低下は生産量
に比例して低下を示した。
セッづを変化させた処、ロール通炭量の乾量ベースの増
加が生産増となり、又４セツづ拡大で更に向上する。本
例（３）、（４）のずセラづ拡大においても効果は向上
し得る結果を得たが、本例（４）の周速の低下は生産量
に比例して低下を示した。
以上説明した本発明によると従来のように成型炭の製造
にあたって成型原料炭の性状変化に応じて添加水分及び
バイジターの酸を調整することなく、必要駿の成型炭を
必要な品質レベ１しに応じて確保することができるため
、作業性よ〈〕−クス炉の生産性、製造］−クスの品質
を常に安定することができ、しかも設備費の低減、保守
費の節減が可能となる等得られる効果は大きい。
にあたって成型原料炭の性状変化に応じて添加水分及び
バイジターの酸を調整することなく、必要駿の成型炭を
必要な品質レベ１しに応じて確保することができるため
、作業性よ〈〕−クス炉の生産性、製造］−クスの品質
を常に安定することができ、しかも設備費の低減、保守
費の節減が可能となる等得られる効果は大きい。
第１図は従来の成型炭製造づ０セスを示す図、第２図（
ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、第３図（ａ）
、（ｂ）、＜Ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）＜第４・図
（齢、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）は成型
時の成型機の七−）しド内の原料加圧による圧縮成型の
状態を示す図であり、通常の状態をのすべり性悪く逆流
現象のない状態図を第３図に、第４図はＤ−ル甲ヤッづ
を０−ル径の０．２〜０．７％に広げた時の圧縮成型を
示す。 第５図、第６図は成型ロール４ｐツづ操業における製造
づＤセスならびにフ０−を示す図、第７図は圧縮強度と
０−ル周速の関係を示す図、第８図は成型炭歩留と成型
反力の関係を示す図である。 １・・・原料供給コシベアー ２・・・コシベアースケール ３・・・水添加ライシ４
・・・バイシ情−添加うイシ ５・・・加熱用蒸気う
イシ６・・・三十シシクニーター ７・・・甲ヤッづ
Ｄ−ル８ ・・・ ｏ −ＩＬＩ −ｆ セ ソ
づ休 ペ
＠裡駅ｑ、Ｅ ０４票老ｎ悩（Σ） 荘 第８目 、６、型反ハ（電圧力’７ｏｎ）
ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、第３図（ａ）
、（ｂ）、＜Ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）＜第４・図
（齢、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）は成型
時の成型機の七−）しド内の原料加圧による圧縮成型の
状態を示す図であり、通常の状態をのすべり性悪く逆流
現象のない状態図を第３図に、第４図はＤ−ル甲ヤッづ
を０−ル径の０．２〜０．７％に広げた時の圧縮成型を
示す。 第５図、第６図は成型ロール４ｐツづ操業における製造
づＤセスならびにフ０−を示す図、第７図は圧縮強度と
０−ル周速の関係を示す図、第８図は成型炭歩留と成型
反力の関係を示す図である。 １・・・原料供給コシベアー ２・・・コシベアースケール ３・・・水添加ライシ４
・・・バイシ情−添加うイシ ５・・・加熱用蒸気う
イシ６・・・三十シシクニーター ７・・・甲ヤッづ
Ｄ−ル８ ・・・ ｏ −ＩＬＩ −ｆ セ ソ
づ休 ペ
＠裡駅ｑ、Ｅ ０４票老ｎ悩（Σ） 荘 第８目 、６、型反ハ（電圧力’７ｏｎ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 成型ロールの４１７ツづをロー１シイ１の０．２〜
０．７チとすることを特徴とする成型炭の製造方法。 ２ 成型ロールの周速を０．６〜１．０ ｍ／ｓｅＣに
することを特徴とする特許請求のｑｒｌ囲第１ｒ１１記
載の成型炭の製造方法。 ３ 成型ロー１１間反力（全圧力）を３０〜１０５ｔｏ
ｎ Ｋすることを特徴とする特許請求の範囲第１項、第
２項記載の成型炭の製造方法。 ４ 粒ｅ １５ ｍｎ （ｉ＃大長）はＦの１１式料炭
を用いることを特徴とする特１作請求の範囲ピれ１Ｌ０
、第２項、第３項記１１ｉＶの成型炭Ｖ製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14156882A JPS5930500A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 成型炭の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14156882A JPS5930500A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 成型炭の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5930500A true JPS5930500A (ja) | 1984-02-18 |
| JPS645998B2 JPS645998B2 (ja) | 1989-02-01 |
Family
ID=15294999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14156882A Granted JPS5930500A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 成型炭の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5930500A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4886441A (en) * | 1987-11-06 | 1989-12-12 | Food Equipment Engineering, Inc. | Apparatus for forming three dimensional food products |
| JP2008290145A (ja) * | 2007-05-28 | 2008-12-04 | Kao Corp | 錠剤の製造方法 |
| US10351658B2 (en) | 2010-03-31 | 2019-07-16 | Mitsubishi Chemical Corporation | Biomass-resource-derived polyurethane, method for producing same, and biomass-resource-derived polyester polyol |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3078822B1 (fr) | 2018-03-12 | 2020-02-28 | Soitec | Procede de preparation d’une couche mince de materiau ferroelectrique a base d’alcalin |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5178A (en) * | 1974-06-20 | 1976-01-05 | Nippon Steel Corp | Funjobutsuno kaatsuseikeisochi |
| JPS5257203A (en) * | 1975-11-05 | 1977-05-11 | Keihan Rentan Kogyo Co Ltd | Method and apparatus for molding molded coal |
-
1982
- 1982-08-14 JP JP14156882A patent/JPS5930500A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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| JPS5178A (en) * | 1974-06-20 | 1976-01-05 | Nippon Steel Corp | Funjobutsuno kaatsuseikeisochi |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS645998B2 (ja) | 1989-02-01 |
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