JPS5930739A - 高強度セメントの製造方法 - Google Patents
高強度セメントの製造方法Info
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- JPS5930739A JPS5930739A JP13839982A JP13839982A JPS5930739A JP S5930739 A JPS5930739 A JP S5930739A JP 13839982 A JP13839982 A JP 13839982A JP 13839982 A JP13839982 A JP 13839982A JP S5930739 A JPS5930739 A JP S5930739A
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸気管生によシ高強度を発現する高強度セメ
ントの製造方法に係るもので、その目的とするところは
、蒸気養生により一般のポルトランＰ系セメントでは考
えられたい高強度を発現するものを提供しようとするも
のである。
ントの製造方法に係るもので、その目的とするところは
、蒸気養生により一般のポルトランＰ系セメントでは考
えられたい高強度を発現するものを提供しようとするも
のである。
即ち、本発明はセメントクリンカ−諸本がＨＭ＝２．２
０〜２．４０ 、８Ｍ＝２．３〜３．０．ＩＭ＝１．５
〜２．５の諸本の範囲内に入るものであって、６０重歓
％以上の３０ａＯ＊ ８１０ｍと、量比が１．０〜１．
６の３０ａＯＩＩＡｊ４０３と４０ａＯ・Ａ７２０３
・Ｐｅ１０３固溶体を１５〜２０重歇％と、残部が’ｌ
ＯａＯ＃８ｉ０ｚとから成るクリンカーを焼成し、そ
れをゾレ−ン値３５００〜４０００ｉ／ｆに粉砕し、こ
れにブレーン値１０００〜３０００ｍ／ｌの不饅性無水
せつこうを４〜９重祉％混合し、更に必要に応じて硫酸
亜鉛を２Ｘ以下混合することを特徴とする高強度セメン
トの製造方法である。
０〜２．４０ 、８Ｍ＝２．３〜３．０．ＩＭ＝１．５
〜２．５の諸本の範囲内に入るものであって、６０重歓
％以上の３０ａＯ＊ ８１０ｍと、量比が１．０〜１．
６の３０ａＯＩＩＡｊ４０３と４０ａＯ・Ａ７２０３
・Ｐｅ１０３固溶体を１５〜２０重歇％と、残部が’ｌ
ＯａＯ＃８ｉ０ｚとから成るクリンカーを焼成し、そ
れをゾレ−ン値３５００〜４０００ｉ／ｆに粉砕し、こ
れにブレーン値１０００〜３０００ｍ／ｌの不饅性無水
せつこうを４〜９重祉％混合し、更に必要に応じて硫酸
亜鉛を２Ｘ以下混合することを特徴とする高強度セメン
トの製造方法である。
本発明において、上記のようにセメントクリンカ−の諸
本ｆ：ＨＭ＝２．２０〜２．４０ 、 ＳＭ＝２．３〜
３．０ 、 Ｉ Ｍ＝、１．５〜２．５と規定した理由
は、蒸気養生してなるコンクリート部材が高強度を発現
するための制限からくるものである。
本ｆ：ＨＭ＝２．２０〜２．４０ 、 ＳＭ＝２．３〜
３．０ 、 Ｉ Ｍ＝、１．５〜２．５と規定した理由
は、蒸気養生してなるコンクリート部材が高強度を発現
するための制限からくるものである。
すなわち、焼成して得られるクリンカーの組成鉱物であ
る３ ０ａＯ・Ｓｉｎｇ（以下ｏ３ｓと略記）がボーグ
式よシ計算して６０％以上、３０ａＯ” ＡＬｚＯｓ（
以下０３Ａと略記）と４０ａＯｍ ｌ！４０３ ｌｌＦ
ｅ２０ｓ固溶体（以下０４ＡＦ’と略記）の量比が１．
０〜１，６そして０３Ａ ＋Ｏ，ＡＰ ＝ １５〜２５
％となることを目的としている。
る３ ０ａＯ・Ｓｉｎｇ（以下ｏ３ｓと略記）がボーグ
式よシ計算して６０％以上、３０ａＯ” ＡＬｚＯｓ（
以下０３Ａと略記）と４０ａＯｍ ｌ！４０３ ｌｌＦ
ｅ２０ｓ固溶体（以下０４ＡＦ’と略記）の量比が１．
０〜１，６そして０３Ａ ＋Ｏ，ＡＰ ＝ １５〜２５
％となることを目的としている。
次に本発明においてＯｘ Ｓ ｋ ６０％以上、０１人
と０４ＡＦの駈比倉１．０〜１．６に規定した理由は、
蒸気養生において高強度を発現させるための要件であ’
）＊ＯｓＢの水利反応によるカルシウムシリケート水和
物の虫取と同時に０３Ａの反応によるエトリンガイ ト
（３０ａＯ、Ａ１２０ｇ ” ３０ａＳＯ４’ ３１〜
３２Ｈ８０）の虫取が強度発現性に重要な要因となって
いることによる。
と０４ＡＦの駈比倉１．０〜１．６に規定した理由は、
蒸気養生において高強度を発現させるための要件であ’
）＊ＯｓＢの水利反応によるカルシウムシリケート水和
物の虫取と同時に０３Ａの反応によるエトリンガイ ト
（３０ａＯ、Ａ１２０ｇ ” ３０ａＳＯ４’ ３１〜
３２Ｈ８０）の虫取が強度発現性に重要な要因となって
いることによる。
セメント鉱物中のａｓｓ 、 ０１８等は水と反応する
ことによ？）、カル７クム７リケート水和物を虫取し、
コンクリート中の骨材を骨組として強固な硬化体？形成
するが、衆知のように微細な空隙を硬化組織中に残存し
ておシ、この空隙と強度の相関性も知られている。エト
リンガイトはこの微細な空隙を充填し、さらに一層の高
強度を発現させるものである。
ことによ？）、カル７クム７リケート水和物を虫取し、
コンクリート中の骨材を骨組として強固な硬化体？形成
するが、衆知のように微細な空隙を硬化組織中に残存し
ておシ、この空隙と強度の相関性も知られている。エト
リンガイトはこの微細な空隙を充填し、さらに一層の高
強度を発現させるものである。
０３人量の多いセメント程強度発現性は一般によくなる
が、あまシ多いとコンクリートの混練、底形時において
、ワーカビリチーが悪化したシ、水ｔをより多く必要と
すること、さらには急結等の原因となシ易い。上記した
配合割合は試験研究の結果５作業性や強度発現性を考慮
して最適値を選んだものである。
が、あまシ多いとコンクリートの混練、底形時において
、ワーカビリチーが悪化したシ、水ｔをより多く必要と
すること、さらには急結等の原因となシ易い。上記した
配合割合は試験研究の結果５作業性や強度発現性を考慮
して最適値を選んだものである。
本発明においてブレーン［３５００〜４０００ｃｄ／９
Ｊ／Ｃ粉砕したセメントクリンカ−にブレーン値１００
０〜３００Ｇｃｄ／ｆの不溶性無水せつこうを添加、混
合した。理由は以下のとおシである。
Ｊ／Ｃ粉砕したセメントクリンカ−にブレーン値１００
０〜３００Ｇｃｄ／ｆの不溶性無水せつこうを添加、混
合した。理由は以下のとおシである。
従来より蒸気養生用高強度セメントは、不溶性無水せつ
こうを一般のポルトランｒセメントの８０ｓｌ（超早強
セメントの４．５５￥が最大）以゛上に添加する方法が
暇シ入れられているが、すべて。
こうを一般のポルトランｒセメントの８０ｓｌ（超早強
セメントの４．５５￥が最大）以゛上に添加する方法が
暇シ入れられているが、すべて。
クリンカーとせつこうの同時混合粉砕であったり、ある
いはせつこうのブレーン値が３０００ａｌｌ／ｆ以上で
あったシする。
いはせつこうのブレーン値が３０００ａｌｌ／ｆ以上で
あったシする。
すなわち、前者においてはクリンカーとせりこうを同時
忙粉砕するため忙よシ粉砕性のよいせつこうが先行して
微粉砕化され、仕上が）セメントのブレーン値が例えば
ａｏｏｏｃＩ／Ｉ／ｒと低い場合でもせつこう自身の粒
度は数１０００６Ｉ／ｌと推定され、仕上がりで４００
０ａｌｌ／ｆ位のセメントではせつこう粒度は１０００
０ａ／Ｉ／ｒ＃抜に達することがある。
忙粉砕するため忙よシ粉砕性のよいせつこうが先行して
微粉砕化され、仕上が）セメントのブレーン値が例えば
ａｏｏｏｃＩ／Ｉ／ｒと低い場合でもせつこう自身の粒
度は数１０００６Ｉ／ｌと推定され、仕上がりで４００
０ａｌｌ／ｆ位のセメントではせつこう粒度は１０００
０ａ／Ｉ／ｒ＃抜に達することがある。
これは非常に重要な点であル、従来見逃がされていたこ
とである。すなわち、従来よシ高強度セメントは所定の
高強度発現性を実験室段階で得られても工場現′場では
得にくいことが多く、原因が明確でなかった。また、コ
ンクリート製品の遠心成形工程で水切シが悪く、成形体
内壁に発生する泥状物（通称ノロ庫多かったシする。こ
れらの諸因を検討の結果、せつこうのブレーン値が高す
ぎゐことが主因であることが判明し、３０００ｃｄ／を
以下に押さえることが最も重要であることを見い出した
のである。逆にあまシ粗すぎると未反応のｔま残存した
り１強度発現が思わしくないのでブレーン値１す０Ｏａ
Ａｌｔ以上は必要である。
とである。すなわち、従来よシ高強度セメントは所定の
高強度発現性を実験室段階で得られても工場現′場では
得にくいことが多く、原因が明確でなかった。また、コ
ンクリート製品の遠心成形工程で水切シが悪く、成形体
内壁に発生する泥状物（通称ノロ庫多かったシする。こ
れらの諸因を検討の結果、せつこうのブレーン値が高す
ぎゐことが主因であることが判明し、３０００ｃｄ／を
以下に押さえることが最も重要であることを見い出した
のである。逆にあまシ粗すぎると未反応のｔま残存した
り１強度発現が思わしくないのでブレーン値１す０Ｏａ
Ａｌｔ以上は必要である。
また、クリンカーのブレーン値もあまシ高すぎると同様
な理由で好ましくなく、逆に低いと強度発現が思わしく
ない。クリンカーのブレーン値は３５００〜４０００ｃ
ｔｌｌ／ｆがよい。
な理由で好ましくなく、逆に低いと強度発現が思わしく
ない。クリンカーのブレーン値は３５００〜４０００ｃ
ｔｌｌ／ｆがよい。
せつこうの添装置については１本発ＢＡｉ／ｃなる高強
度セメントクリンカ−において蒸気養生を行ない、コン
クリート部材ｔ−製造する忙適切な置は４〜１０Ｘがよ
く、これ以上では蒸気養生直後の強度は大差ないが後養
生における長期強度の伸びが少なくなシ、これ以下では
初期及び長期強度ともに高強度発現性が低下する。
度セメントクリンカ−において蒸気養生を行ない、コン
クリート部材ｔ−製造する忙適切な置は４〜１０Ｘがよ
く、これ以上では蒸気養生直後の強度は大差ないが後養
生における長期強度の伸びが少なくなシ、これ以下では
初期及び長期強度ともに高強度発現性が低下する。
硫酸亜鉛の添加は、特に蒸気養生直後の脱型時強度を増
すために行なうものである。硫酸亜鉛を添加しない場合
は本発明になるセメントに限らず。
すために行なうものである。硫酸亜鉛を添加しない場合
は本発明になるセメントに限らず。
一般に、冬期の低温下での現場前養生において目的の初
期強度が得られ難くなる。
期強度が得られ難くなる。
しかし、＠酸亜鉛を少量、即ち０．１〜２．０％添加す
るよう圧すると大幅に初期強度を゛改善することが判明
した。硫酸亜鉛２．０％以上では、初期強度発現効果が
得られないばかシでなく、長期強度低下を示す。
るよう圧すると大幅に初期強度を゛改善することが判明
した。硫酸亜鉛２．０％以上では、初期強度発現効果が
得られないばかシでなく、長期強度低下を示す。
本発明にか＼る高強度セメントラ使用して高強度コンク
リート部材を製造する場合製造の適正条件は次の通シで
ある。
リート部材を製造する場合製造の適正条件は次の通シで
ある。
先ずセメント量は４００〜６００Ｖ４／−である。
これ以下では高強度が得られず、これ以上ではセメント
鍬増加の割合忙は強度増加が少なく、底形時における粘
性の増加によるワーカビリチーの低下、経済メリットの
低下となる。
鍬増加の割合忙は強度増加が少なく、底形時における粘
性の増加によるワーカビリチーの低下、経済メリットの
低下となる。
水セメント比は理論的に少ない程高強度が得られるが成
形時におけるポンノぐビリチー等、作業性が悪くなり、
実用的′には２５％が下限値であり、２５〜３５％の範
囲が適当である。
形時におけるポンノぐビリチー等、作業性が悪くなり、
実用的′には２５％が下限値であり、２５〜３５％の範
囲が適当である。
細骨材率は、スランプ、ワーカビリチー、強度等の面か
ら３５〜５０Ｘが適当である。
ら３５〜５０Ｘが適当である。
減水剤はセメント駄の０．１〜２．５％が適当であシ、
これより少ないと減水剤を添加する効果が極端に少なく
、単位水量が増加して強度低下をまねく。これより多い
と粘性が異常に高くなり、みかけの流動性向上とは逆に
作業性が低下し強度発現性も頭打ちとなシ、高価な減水
剤を多量使用することによってコストアップをまねくだ
けである。
これより少ないと減水剤を添加する効果が極端に少なく
、単位水量が増加して強度低下をまねく。これより多い
と粘性が異常に高くなり、みかけの流動性向上とは逆に
作業性が低下し強度発現性も頭打ちとなシ、高価な減水
剤を多量使用することによってコストアップをまねくだ
けである。
ケミカルプレストレストコンクリート部材、複合鋼管パ
イル等においぞ膨張材をコンクリートに配合することは
従来よシ行なわれていることであるが本発明になる高強
度セメントを用いても同様な使い方が可能であシ、コン
クリートの配合、プレストレス量、膨張材の種類等によ
り多少異なるが実用的に膨張材配合量はセメントに対し
％５〜２０重猷％の範囲で十分に目的が達せられる。
イル等においぞ膨張材をコンクリートに配合することは
従来よシ行なわれていることであるが本発明になる高強
度セメントを用いても同様な使い方が可能であシ、コン
クリートの配合、プレストレス量、膨張材の種類等によ
り多少異なるが実用的に膨張材配合量はセメントに対し
％５〜２０重猷％の範囲で十分に目的が達せられる。
次に、本発明におけるセメント鉱物組成の各鉱物の割合
並びに添加物の配合割合等の変化によって強度発現がど
のように変わるかを実施例にょシ説明する。
並びに添加物の配合割合等の変化によって強度発現がど
のように変わるかを実施例にょシ説明する。
なお本発明は実施例に制限されるものでなく。
各種蒸気養生高強度コンクリート部材に広く適用てきる
ものである。
ものである。
実施例嘗
高強度セメントにおける重要なセメント鉱物組成である
０３Ｓ量と強度発現性との関係を明らかとするため、こ
の実施例ではセメント原料配合を種々変化させてセメン
トクリンカ−諸車がｆ（Ｍ＝２．２０〜２．４０ 、８
Ｍ＝ ２．３〜３．０ 、 Ｉ Ｍ＝ １．５〜２．
５の範囲に入シ且り第１表に示すような０．８量のみｔ
−変化させたクリンカーｌ１ａＩ−随４を作シ。
０３Ｓ量と強度発現性との関係を明らかとするため、こ
の実施例ではセメント原料配合を種々変化させてセメン
トクリンカ−諸車がｆ（Ｍ＝２．２０〜２．４０ 、８
Ｍ＝ ２．３〜３．０ 、 Ｉ Ｍ＝ １．５〜２．
５の範囲に入シ且り第１表に示すような０．８量のみｔ
−変化させたクリンカーｌ１ａＩ−随４を作シ。
夫々ブレーン値４０００ａｌｌ／ｆＫ、粉砕し、それに
ブレーン値２５００−／ｆの不溶性無水せりこうを９５
：５の重置比で混合した４種類のセメントを用意し、第
２表に示すように川砂と混合して寸法４Ｘ４Ｘ１６ａｎ
の練込み供試体を作り、夫々の圧縮強さを測定した。測
定結果は第１表に示す通シである。
ブレーン値２５００−／ｆの不溶性無水せりこうを９５
：５の重置比で混合した４種類のセメントを用意し、第
２表に示すように川砂と混合して寸法４Ｘ４Ｘ１６ａｎ
の練込み供試体を作り、夫々の圧縮強さを測定した。測
定結果は第１表に示す通シである。
第 １ 表
第 ２ 表
なお第１式で使用したクリンカーの０３Ａｉｌは１０±
２％、ｆ・ＯａＯ量１％以下、練込み水駄はフロー値１
７５ｃｒｎに合わせた。
２％、ｆ・ＯａＯ量１％以下、練込み水駄はフロー値１
７５ｃｒｎに合わせた。
実施例２
本発明セメントにおける０３Ａと０４ＡＰとの量比と。
強度発現性を明らかとするため、この実施例ではＯｓＳ
量６２％、ｆ俸０ａｏ１％以下、 ０３Ａと０４ＡＰの
量比０．９〜１．７２のクリンカーを作り、それを４０
００ｉ／ｆに粉砕し、ブレーン値２０００ｄ／ｆの不溶
性無水せつこうを７％混合し、セメントとした。
量６２％、ｆ俸０ａｏ１％以下、 ０３Ａと０４ＡＰの
量比０．９〜１．７２のクリンカーを作り、それを４０
００ｉ／ｆに粉砕し、ブレーン値２０００ｄ／ｆの不溶
性無水せつこうを７％混合し、セメントとした。
そしてこの試製セメントについて川砂モルタルによる蒸
気養生後の強さ発現性を調べた。川砂モルタル製造条件
は第２表に同じ。
気養生後の強さ発現性を調べた。川砂モルタル製造条件
は第２表に同じ。
測定結果は第３表の通りである。
第 ３ 表
実施例３
セメント製造における不溶性無水せつこりのブレーン値
と混合量及び強度発現性の関係を明らかとするため、こ
の実施例では０３８６２％、０３人１０４ＡＦ Ｏ量比
が１．４１ 、 ｆ−Ｏａ０１％以下のクリンカーｒ作
ってブレーン値４０００ｃｒｌ／ｌに粉砕し。
と混合量及び強度発現性の関係を明らかとするため、こ
の実施例では０３８６２％、０３人１０４ＡＦ Ｏ量比
が１．４１ 、 ｆ−Ｏａ０１％以下のクリンカーｒ作
ってブレーン値４０００ｃｒｌ／ｌに粉砕し。
それにブレーン値を変えた不溶性無水せつこう又はブレ
ーン値２０００ｃｒｌ／ ｆ’の同せりこうを混合した
セメントを作夛、第２表に示す条件で供試体を作って圧
縮強さの試験を行なった。９％混合せつこうのブレーン
値を１０００〜５０００ｄ／ｒ′忙変えた試験結果を第
４表に、せつこうの混合量を３〜１５％に変えた試験結
果を第６表に示す。
ーン値２０００ｃｒｌ／ ｆ’の同せりこうを混合した
セメントを作夛、第２表に示す条件で供試体を作って圧
縮強さの試験を行なった。９％混合せつこうのブレーン
値を１０００〜５０００ｄ／ｒ′忙変えた試験結果を第
４表に、せつこうの混合量を３〜１５％に変えた試験結
果を第６表に示す。
なお、使用した不溶性無水せつこうの純度は９５′Ｘ以
上である。
上である。
第４表
実施例４
クリンカーのブレーン値と強度発現性の関係を明らかと
するため、この実施例では実施例３におけるクリンカー
を使用し、そのクリンカーを粉砕してブレーン値１ｆｔ
：種々変えたものを作り、それらに夫々ブレーン値２８
００ｏ＋！／ｆの不溶性無水せつこうを７％混合して第
６表に示すような４種類のセメントを作り、第２表に示
す製造条件で川砂モルタル試料を作Ｑ夫々の圧縮強さを
測定した。
するため、この実施例では実施例３におけるクリンカー
を使用し、そのクリンカーを粉砕してブレーン値１ｆｔ
：種々変えたものを作り、それらに夫々ブレーン値２８
００ｏ＋！／ｆの不溶性無水せつこうを７％混合して第
６表に示すような４種類のセメントを作り、第２表に示
す製造条件で川砂モルタル試料を作Ｑ夫々の圧縮強さを
測定した。
測定結果は第６表に示す通夛である。
第 ６ 表
実施例５
硫酸亜鉛添加量と強度発現性の関係を明らかとするため
、この実施例では、０．８６２％、 ＯＩＡ １０４Ａ
Ｆの量比が１．４１ 、 ｆ ・０ａＯ１％以下のセメ
ントクリンカ−を作り、これを粉砕してブレーン値４０
００ａ／ｌ／ｆとし、ブレーン値２０００ｆｆｌ／ｒの
不用性無水せつこうを９％及び硫酸亜鉛を種々歓添加し
た８種類のセメン）ｋ作り、前記実施例と同様の川砂モ
ルタルによる強度発現試験を行なった。試験結果は第７
表に示す通シである。なお。
、この実施例では、０．８６２％、 ＯＩＡ １０４Ａ
Ｆの量比が１．４１ 、 ｆ ・０ａＯ１％以下のセメ
ントクリンカ−を作り、これを粉砕してブレーン値４０
００ａ／ｌ／ｆとし、ブレーン値２０００ｆｆｌ／ｒの
不用性無水せつこうを９％及び硫酸亜鉛を種々歓添加し
た８種類のセメン）ｋ作り、前記実施例と同様の川砂モ
ルタルによる強度発現試験を行なった。試験結果は第７
表に示す通シである。なお。
川砂モルタルの作成条件は第２表に準じたが、前養生温
度は２０℃と５℃の２水準とし、低＠度での影響も検討
しである。
度は２０℃と５℃の２水準とし、低＠度での影響も検討
しである。
第 ７ 表
実施例に
の実施例はコンクリート配合が変わった時強度発現がど
う変わるかを明らかとするための実施例でセメントとし
ては０３８ （ｉ ３％、 ０３Ａ１０４ＡＦの量比が
１．４９．のクリンカー全ブレーン値３９００ｆｆｌ／
ｆに粉砕し、それにブレーン値２７００ｃ１１！／ｌの
不溶性無水せつこう全混合したものを使用した。
う変わるかを明らかとするための実施例でセメントとし
ては０３８ （ｉ ３％、 ０３Ａ１０４ＡＦの量比が
１．４９．のクリンカー全ブレーン値３９００ｆｆｌ／
ｆに粉砕し、それにブレーン値２７００ｃ１１！／ｌの
不溶性無水せつこう全混合したものを使用した。
ａ）上記本発明高強度セメント−骨材−減水剤−水系配
合コンクリートの配合、養生条件は第８表に示すとおシ
であり、供試体寸法は１００φ×２０Ｈ（ｍ）であシ、
型枠振動詰めとした。
合コンクリートの配合、養生条件は第８表に示すとおシ
であり、供試体寸法は１００φ×２０Ｈ（ｍ）であシ、
型枠振動詰めとした。
圧縮強度試験結果を第９表に示す。
第 ９ 表
ｂ）上記不発明高強度セメントー骨材−膨張材−減水剤
一水系配合 使用セメントは上記ａ）の場合と同じ市販カルシウムサ
ルホアルミネート系膨張材（以下膨張材Ａと略記ン及び
市販石灰系膨張材（以下膨張材Ｂと略記〕を用いて第１
０表に示す配合のコンクリート金調製しｂ １０Ｘ１
０Ｘ３０ｃ＊寸法の一軸拘束供試体全作成し友。鉄筋比
は１．９１である。これｔ前養生４ｈｒ 、昇温速度２
０℃／ ｈ ｒ ＃ ６５℃Ｘ４ｈｒ保持、以降自然冷
却の条件で蒸気養生會実施。２４ｈｒ後脱型し、以降水
中７日間養生。この供試体の拘束曲げ強度及び圧縮強度
（曲げ強度測定供試体の一部を利用）全測定した。結果
は第１１表に示す通シである。
一水系配合 使用セメントは上記ａ）の場合と同じ市販カルシウムサ
ルホアルミネート系膨張材（以下膨張材Ａと略記ン及び
市販石灰系膨張材（以下膨張材Ｂと略記〕を用いて第１
０表に示す配合のコンクリート金調製しｂ １０Ｘ１
０Ｘ３０ｃ＊寸法の一軸拘束供試体全作成し友。鉄筋比
は１．９１である。これｔ前養生４ｈｒ 、昇温速度２
０℃／ ｈ ｒ ＃ ６５℃Ｘ４ｈｒ保持、以降自然冷
却の条件で蒸気養生會実施。２４ｈｒ後脱型し、以降水
中７日間養生。この供試体の拘束曲げ強度及び圧縮強度
（曲げ強度測定供試体の一部を利用）全測定した。結果
は第１１表に示す通シである。
第 １１ 表
特許出願人 秩父セメント株式会社
手続補正書（自発）
昭和５７年 ９月２５日
特許庁長官若杉和夫殿
１、事件の表示
昭和５７年特 許 願第１３８３９９＠２、発明の名称
事件との関係 特許出願人
住 所 東京都千代田区丸の内−丁目４番６号エ
ア（アユ、日本工業倶ｇ部内 秩父セメント株式会社 ４、代理人 （１）特許請求の範囲を次のように補正致します。
ア（アユ、日本工業倶ｇ部内 秩父セメント株式会社 ４、代理人 （１）特許請求の範囲を次のように補正致します。
（１） セメントクリンカ−諸事がＨＭ＝２．２０〜
２．４０．８Ｍ＝２．３〜３．０ 、 Ｉ Ｍ＝ １．
５〜２．５の範囲内に入るものであって、６０重量−以
上の３０ａＯ＠ ８ ｉ０２と、量比が１．０〜１．６
の３０’ ａ Ｏ＠ Ａ Ｌ ２０ ｓと４ ＣａＯ”
Ａｔ２０３ ” ＦｅｚＯ３固溶体を１５〜２０重量
％と、残部が２０ａＯ＠Ｓｉｇｈとから成るクリンカー
を焼成し、このクリンカーをブレーン値３５００〜４０
００ｉ／２に粉砕し、これにブレーン値１０．００〜３
０００ｄ／ｌの不溶性無水せつこうを４〜９重量％混合
することを特徴とする高強度セメントの製造方法。
２．４０．８Ｍ＝２．３〜３．０ 、 Ｉ Ｍ＝ １．
５〜２．５の範囲内に入るものであって、６０重量−以
上の３０ａＯ＠ ８ ｉ０２と、量比が１．０〜１．６
の３０’ ａ Ｏ＠ Ａ Ｌ ２０ ｓと４ ＣａＯ”
Ａｔ２０３ ” ＦｅｚＯ３固溶体を１５〜２０重量
％と、残部が２０ａＯ＠Ｓｉｇｈとから成るクリンカー
を焼成し、このクリンカーをブレーン値３５００〜４０
００ｉ／２に粉砕し、これにブレーン値１０．００〜３
０００ｄ／ｌの不溶性無水せつこうを４〜９重量％混合
することを特徴とする高強度セメントの製造方法。
（２） セメントクリンカ−諸事がＨＭ＝２．２０〜
２．４０．８Ｍ＝２．３〜３．０．ＩＭ＝１゜５〜Ｌ５
であって、６０重量％以上の３０ａＯ−８１０ｇと、量
比が１．０〜１．６の３ＣａＯ１Ｉ人４０３と４０ａＯ
・ＡｔｚＯｓ ｅ Ｆｅａｒｓ固溶体を１５〜２０重量
％と、残部が２０ａＯ・８ｉ０２とから成るクリンカー
をブレーン値３５００〜４０００ａＡ／ｆに粉砕し、こ
れにブレーン値１０００〜３０００ｏＪ／ｆの不溶性無
水せつこう４〜９重量％と硫酸亜鉛２チ以下混合するこ
とを特徴とする高強度セメントの製造方法。」 （２） 明細書第１３頁２行の「第６表」ｔ「第５表
」と訂正致します。
２．４０．８Ｍ＝２．３〜３．０．ＩＭ＝１゜５〜Ｌ５
であって、６０重量％以上の３０ａＯ−８１０ｇと、量
比が１．０〜１．６の３ＣａＯ１Ｉ人４０３と４０ａＯ
・ＡｔｚＯｓ ｅ Ｆｅａｒｓ固溶体を１５〜２０重量
％と、残部が２０ａＯ・８ｉ０２とから成るクリンカー
をブレーン値３５００〜４０００ａＡ／ｆに粉砕し、こ
れにブレーン値１０００〜３０００ｏＪ／ｆの不溶性無
水せつこう４〜９重量％と硫酸亜鉛２チ以下混合するこ
とを特徴とする高強度セメントの製造方法。」 （２） 明細書第１３頁２行の「第６表」ｔ「第５表
」と訂正致します。
（３）明細誉第１７頁３行のｒｌｏＯＪを「１０」と訂
正致します。
正致します。
Claims (2)
- （１） セメントクリンカ−諸本がＩ（Ｍ＝２．２０
〜２．４０ 、８ Ｍ＝ ２．３〜３．０ 、 Ｉ Ｍ
＝ １．５〜２．５の範囲内に入るものであって、６０
重量％以上の３０ａＯ・５ｉＯ１と、量比が１．０〜１
．６の３０ａＯｅ Ａｚ、ｏ３と４０ａＯ・Ａｔ２０３
・Ｆｅ２０ｓ固溶体ｉ１５〜２０Ｍ社Ｎと、残部が２
０ａＯｍ８ｉ０１とから成るクリンカーを焼成し、この
クリンカーをブレーン値３５０θ〜４０００ｅＪ／ｌに
粉砕し、これにブレーン値１０００〜３０００ｄ／ｒの
不溶性無水せつこうを４〜９重歇％混合することを特徴
とする高強度セメントの製造方法。 - （２） セメントクリンカ−諸本がＨＭ＝２．２０〜
２．３０ 、 ＳＭ＝、＝２．３〜３．０ 、 Ｉ Ｍ
＝ １．５〜２．５であって、６０重量％以上の３０ａ
Ｏ＊ ８ｉ０２と、量比が１．０〜１．６の３０ａＯ拳
ＡｔｘＯｓと４０ａＯ”ｋＡ＠０３” Ｆｅ１０３固溶
体ｔ１５〜２０重量ｘと。 残部が２０ａＯ−８ｌｏｚとから成るクリンカーをブレ
ーン値３５００〜４０００ｆｆｌ／ｌに粉砕し、これに
ブレーン値１０００〜３０００ｃｒＩ／ｆの不溶性無水
せつこう４〜９重量％と硫酸亜鉛２％以下混合すること
を特徴とする高強度セメントの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13839982A JPS5930739A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | 高強度セメントの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13839982A JPS5930739A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | 高強度セメントの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5930739A true JPS5930739A (ja) | 1984-02-18 |
Family
ID=15221039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13839982A Pending JPS5930739A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | 高強度セメントの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5930739A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60112368A (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-18 | Ricoh Co Ltd | 画像形成装置 |
| US4886857A (en) * | 1987-03-25 | 1989-12-12 | Kureha Kagaku Kogyo K. K. | Styrene based resin composition |
| CN110357466A (zh) * | 2019-06-27 | 2019-10-22 | 长安大学 | 一种水泥熟料制备方法 |
-
1982
- 1982-08-11 JP JP13839982A patent/JPS5930739A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60112368A (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-18 | Ricoh Co Ltd | 画像形成装置 |
| US4886857A (en) * | 1987-03-25 | 1989-12-12 | Kureha Kagaku Kogyo K. K. | Styrene based resin composition |
| CN110357466A (zh) * | 2019-06-27 | 2019-10-22 | 长安大学 | 一种水泥熟料制备方法 |
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