JPS5932999A - 有機性廃液の処理法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は生だ１廃水、産業ｌ介水などの４１機物（Ｂｔ
）ｌ）’）とともに窒素、リンを含有−Ｊ−ン）有機性
態ζ水を処理する方法、とりわけ、リン含有率の１８’
：、ｉい活＋ｓ＋汚泥を生成すること１・′こ、１．っ
“てＢＯＤ　ｌ＆＞丈と硝化、噂、（−７〈はＢ　Ｏ１
１）除去と硝化脱窒と部？ｊ’　Ｌ、　−（−１＋）、
３　ｙＱカン（Ｑ゛）リー′１）↑去をはかろうとする
嫌気−Ｉ（伝法の＋’Ｑ良１１（二（’ｕ、ｌ−Ｊ“イ
）ものである。

嫌気−好気１ノ、　！（、Ｈ９７５イＬ　　ｆｉｉＪ　
　イｊ２　　ｖこ　１＋］　　ラ′　　ノ　　リ　　／
Ｊ−Ｊｌ、＊ｌｌ　＋司で開発さｉした生物学的リー′
除去拶由−Ｃ′あ−）−Ｃ−前前の活性汚泥法や循環式
硝化脱窒法の被部ＰＩ液ｉＭｉ：入端に、■）０もＮｏ
又も実゛Ｐ■的υζ存イ′１−Ｌ−，グｇ゛い嫌気槽を
イ」設するだりの技術でちる。ｉＭ　案：Ｍ　Ｃ、Ｊ、
　Ｌ、　Ｈａｒｎａｒｄ　：Ａ　Ｒｅｖｉｅｗ　ｏｆ　
Ｂｉｏｌｏｇｉｃａｌ　ＰｈｏＳｐｈｏｒｕｓ　Ｒｅｍ
ｏｖａｌ　ｉｎ　ｔｈｔｌＡｃｔ、１ｖａｔｅｄ　Ｓｂ
＋ｄｇｅ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　１Ｗａｔｅｒ　ＳＡ　Ｖｏ
ｌ、　２．ＩＦｒ　３．　、Ｊｕｌｙ１９７６）によれ
ば、この上うな二［程構成ケとるととによりリン蓄積性
の高い活性汚泥が生成され、イＡ−機性廃液からＢＯＩ
）　、窒素ばかりでな（＋１　；／をも高い効率で除去
できるとしている。この技術は米国でも研究され、そこ
では、このような工程構成によってバルキングが抑制し
得ると主張されている（　Ｍ、５ｐｅｃｔｏｒ　ＵＳ　
Ｐａｔｅｎｔ　４．０５６．４６５　）。

本発明者らもこの技術に興味をもし、合成丁水建よる室
内実験−や実際下水を対象としたパイロットプラント規
模実験によって、その技術効果を調査した。その結果、
幾つかの問題点を理解し、この技術の適用性を広げるた
めにはなお多くの改良を要することを認めた。とりわけ
、リン除去や汚泥の沈降性改善にとって好ましい運転条
件と、低水温期においても十分な硝化を確保することが
合致しないことは、本発明を想到する基礎となった確認
事項である。

嫌気−好気法においては、系内で除去されるリンｔは系
内で生成される活性汚泥に含まれるリン量に等しい。従
って定常状態では、次のような関係が得られる ΔＰ＝φ・ΔＸ ζこで　ΔＰ：系内で１日に除去されたリン量〔Ｋ９／
日〕φ：Ｍ■、ＶＳＳ中のリン含率［ｋｇ−Ｐ／ｋ１７
−ＶＳ　Ｓ　ｌΔＸ°系内で１ｌｌＫ発生ずルＭＬＶＳ
　Ｓ　Ｍ　（Ｌ９／’　ｌ−１）嫌気−好気法でリン除
去が通常の活性汚泥法より良好に行なわれる最大の要因
は、リン含率（φ）が通常法のそれ圧死して１５倍−３
倍高いことにある。この値は被処理液の水質によっても
異なるが、運転操作の而からみると［気曝汚泥伶−１に
よって異なる。この気曝汚泥令ｔま次のように定義され
る数値である。

、。＝ＶＸ− ΔＸ ここで　　θ　°気曝汚泥令（日） ＶＸ　　気曝槽内混合液中のＭＥ、ＶＳＳ有ｔ：（Ｋｐ
）ΔＸ：系内で１日に発生するＭ　ＬＶＳ　Ｓ　１８１
′（Ｋ９／　Ｅｌ　）第１図に示（〜だリン含率（φ）
と気曝汚泥令（θ）の関係は、本発明者らがペプトン／
グルコース／酵母エキスを主成分とする合成下水を被処
理液とした室内実験より得だものであるが、仁の関係図
から理解されるように、リン含率（φ）は気曝汚泥令が
短いほど大となシ、とりわけ、気曝汚泥令７日以下でそ
の傾向が著１〜い。系内で発生するＭＬＶＳＳ量（ΔＸ
）も気曝汚泥令が短いほど大きくなる傾向にあり、リン
除去の観点からみると気曝汚泥令は短いｔよと優れてい
る。

一方、活性汚泥の沈降性も気曝汚泥令が短いほど優れて
いる。第１図には前記実験でイ１すられた活性汚泥のＳ
ＶＩと気曝汚泥令の関係が併記されているが、この図で
理解されるように気曝汚泥令が５１］以トになると極端
に沈降性が良くなる。この図では省略さノ１．ているが
気曝汚泥令が５日収−トになると、活性汚泥Ｖま沈降性
ばかりでｆｚ＜、ｉ７！’、縮性にも富むようになり、
容易に（６時間で）　　３０　（１００〜、／／　以上
に濃縮される。従って、仁のようなフロセス構成をと（
〕しかも気曝汚泥令ｉ）　５　ト］以下にするならば、
擢・終沈殿池ばかりでなく濃縮槽などの汚泥処理＃ｉ設
も耐相され得る。

以−にのように、リン除去と活性汚泥の沈降性からみる
ならば気曝汚泥令は短いほどよい。１．、かじ、この上
うな灼い気曝汚泥令の運転操作が全てのｒ？ｌｌで優ノ
１ているわけて゛はない。最大の弊害は硝化の不安定性
ないし停止である。

硝化の不安定性ないし停止は、循環式硝化脱窒法に嫌気
−好気法の原理を適用１〜た１ｉ＋’ｉ埠式荀１化脱９
変法にとっては窒素除去機作の夫貝的イ・９・（１を、
（、匁味し致命的なことは勿論であるが、ＢＯＩ）とり
／除ノそ金目的とした活性汚泥状形式の嫌気−Ａｔ”ｙ
、Ｌ法にとっＣも好ましいことではない。（柿気−灯気
１１、Ｃは最終沈殿池で沈殿しｙ’ｃ活汁汚汁汚泥気化
するとリンが放出され、そのだめ気曝槽Ｃは良好なり／
除去が行なわれても処理水リンａ度が高くｌる（−とが
ある。この現象の解決は嫌’、−２．ｔ−好気法の人さ
な課題とされているが、−−一−りの’Ｉｒｉ決策は、
最Ｐ沈殿ｉＴｏにｖｆｒ、入する混合液にＮＯｘ　ＯＪ
Ｏに／Ｎ０２１）ｋ存（ｉ’−させること、すなわち該
混合ｌ夜を硝１１．“ｔ、、７１）ことである。このよ
うにイ１肖化をして」、・けば、Ｎ　Ｏ−ｘがリン放出
の抑制剤になり処理水す、／濃ルｔを薗める現象は防止
できる。しかしながら、ｒｒＹｉ来の嫌気−好気法で安
定した硝化を生じｕしめ／）／こめには、Ｆ記のように
処理液温に対応し／こある一尾以上の気曝汚泥令が必要
である。

２５℃°５．０日以上　　　　１５℃“　８８［１以上
２０℃＋７．０日以上　　　　１［’）℃：１６８８以
上このように、従来の嫌気−好気法で硝化のために長い
気曝汚泥令を必要とするのけ、硝化をになう硝化菌の増
殖速度が非常に遅いのでプ曝汚泥令を知くして活性汚泥
の入替えを速くすると、硝化菌がｌ′ｌＴ：件汚泥中に
看在できなくなるためと解される。い−ｆ’　ｈにせよ
、とりわけ低処理液温では硝化に必弗な気曝汚泥令Ｖ」
、リン除去や活性汚泥の沈降性からみ−ｒ好ましい気曝
汚泥令の範囲を越７を−でいる。

本発明の目的は、このような従来の嫌気−好気状技術に
内在するリン除去及び汚泥沈降性を効果的に行なうｊ５
Ｆ転操作況、安定し／こ硝化を確保する運作況４／ｌの
相反性を解消することにある。

すなわち、（１）　　低処理液温でも安定した硝化を確
保−Ｕる、 （２）　　高いリン含率の活性汚泥を生成する、 （３）　　沈降性のよい活性汚泥を生成する、（４）沈
殿汚泥から処理水へのリン溶出を最少にする、 ことが可能な嫌気−θｆ気気法改ｆ＝ａ法を臂イ１（す
−るε−とにある１、 し７かして、本発明の特徴は、従来ρ嫌気＝−好伝法が
リン蓄積性の微生物と硝化菌を活ｆ１汚泥）目ツクに共
棲させてリン除去と硝化を同時シし「・Ｃ成（上んとし
、でいたところを改め、硝化＆Ｊ、十と［７で気１１Ｙ
槽内もｌ、　＜は気曝槽の後段に設けられた微生物床に
例着した硝化菌を用いて行ない、硝化の観点がらみた気
曝汚泥令の制約を解除することにょっ−こリン除去と汚
泥沈降性とからみてｆｊｆ−ｆＩ〜い気曝ｌり泥令操作
金できるようにした点にある。

−よなわち、基本的施設構成−従来の婉うレー好気−法
と変らないが、気曝槽内もしく　ｋｉ気ｌψ槽の後段に
ハニカノ・などの固定床１回転円板などの回転床あるい
（」砂１粒状活性炭などの流動床等々のいずれかの微件
物床を配し嫌気処理、脱窒処理などの前段処理工程から
流出する混合液を気１塚処ア■１と並行してもし７〈に
ｔ気曝処理の後に硝化処鯉−しるととを特徴とし−でい
る３、 とのように気曝槽に微生物床を配置゛る手法は従来の活
性汚泥法でも採用さｔ圭できたが、このような技術にあ
−〕てけ気曝槽に被処理液のＢ　ＯＤが流入−（７でく
ム／ζ−めに、位ｒ生物床には硝化菌よりもＢＯＩ）酸
化菌がより多く付着し、イーの結沫として微生物床（・
ておけるＸ″クイム増大速度ひいては剥Ｎ１１速度が大
きくなっ−（−１増殖法度の小さな硝化菌を優先的に付
着さ−けイ）点では、必ずしも４１′効ではなかっｆＵ
ｏｔ、か１．２木倉明の１４合に１１、被処理液１３０
Ｄの大部分ｔｉｔ嫌気槽で１１ン蓄積性の活性汚泥に嫌
気的に吸着さＪするので、気曝槽に流入する混合液にｋ
まＢＯＩ）酸化菌が利用し得ろ１３０Ｉ）ｔよきわめて
少なく、倣牛′吻床に行用−よ−るＢＯＩ）酸化菌−Ｍ
“は硝化菌ｈ１に比１−．で相対的に／、ｐ　ノｉ：　
（なる。そハゆ５ぐ−に、嫌気槽７．−ｆｌへｈ１／−
１従来の活性汚泥法にＦ・い−て微牛物床金配する技術
（（、くらべ、本発明では、より安定１７た硝化力ｉｉ
ｌ　Ｒ’＋）　Ｋ：　：ｌ　７＞　。

Ｊ？、＋、１ｔ７）、ｔ：うな機作のために、従来の嫌
気−好り、ｔ、ｌ、（ｌこ微ｌＩ物床を１１．４ｕ　Ｌ
、〆こ本発明では気嘩汚泥令がｔ”ｊ　（Ｔも′〃定シ
フ′ｌｒ、蛸化が可能になり、リン除去や活性汚泥の沈
降性からみて好ましい気曝汚Ｏ（，令に操作し、なおか
つ硝化全遂行することが−（八る、以下、図示例にｆｌ
っで４・発明の各実施ｔ？Ｊ　ｂ’Ｙ　’ａ：　’Ａ”
？明する。

寸ず第２し１例はＢ　Ｃ）ｉ）除去、リン除去および？
ｉｌ’を化を主目的とＩ７た場合である。ＢＯＤ　、　
ｌ）ノお５ｊびＮ８４などの還元状窒素化合物をａも「
被部■１（（沿１目」１）ＯもＮｏマも丈Ｔ１的にイＩ
在し７乙−い嫌（（槽１にみちびかｈ−、こξで返送話
＋１汚σ１．１５と４１１台Ｈ７拌さｉＬ姥気気処理受
シリ／：）。この禍程で活＋４ｆ５θｉ゛、（−リわけ
イコに槍１ｈ　ル’）　／蓄積性ノ伸４１物ｉｔ、　　
そｔ７＞　４１１１］ｆ・Ｉ内すンを溶解性リンとなし
−（“治沼１１１１にｈ（出Ｊイ、。このリン放出と共
役し″′Ｃ，被処理ｆ・ｌＩＫ菖ま〕するＢＯＩ）の犬
ｉｉＢ分Ｏコ１活性汚泥１（非酸化的し＝１〃収さＪ１
刷１１胆、内４１機ψ１として蓄積さｉする１、このよ
うにＩ７て１１成さｉ−ｔ　′Ａ−嫌気処理済混合液１
２　’ＪＴＦ　気曝（’Ｆｌ　２　（Ｃ、’、Ｉ’Ｆ　
カ＃１、ζこて′気ｌゾ処」１１１全受はイ、。この気
曝処丁１１過程−τ「、活性汚泥ζ、ｌぞの卸）川内に
髭稍した有機物の−１）１りを酸化しながら溶液側に存
在するリンを吸収Ｌ　ＪｌｌＩ６・１内に蓄オ′ｌｌ［
寸Ｚ、：ｌ　ｏ　この蓄積効率分給Ｉ　Ａ’、）るｋめ
に＆ｊ、前記のように定義された気曝汚泥令を比較的短
く、好まし、＜１よ７日以内にして何１作することが好
ましい。このように短い気曝汚泥令操作は、とりわけ低
温において硝化菌の活性汚泥フロック内における存在を
許容１〜なくなるが、本発明では気曝槽２内に設置され
た微生物床３に着床した硝化菌がとれを補償する。

第２図例では微生物床３に固定床を用いた例が示されて
いるが、このような固定微生物床の構成Ｈとｌ−では、
チコーブ状プラスデフ・り、ハニカノ、状プラスチック
なと、表面積が大きく目っまりの少ないものが好斗しい
。これら全設置する際には混合液中の活性汚泥が沈着し
ないようにする工夫が必要である。固定微生物床のイ（
わＫＢｉ１転円板などの回転微生物床を用いることは、
このような施工上の制限を少なくする。別の手法は混合
液に混合液とほぼ等比重のプラスチックホールなどに浮
遊Δげることである。ただし、この場合にけ気曝槽２の
流出端にスクリーンなどを設けてこの浮遊微生物床を回
収し、これを気曝槽２の流入端もしく（５Ｆ中央部にも
どすなどの工夫が必要である３、これら微生物床技術の
いずれを用いる（ｌζｔ！−よｌ〕０副＋＋ｒ等の適切
な条件が維持されるならば、この微〈イー物床表面には
硝化菌を優古微生物Ｊ−するス′ンイｌ、が形成され、
嫌気処理済混合ｆ１．Ｉ２に含−すれるＮＮ４　＆、Ｊ
Ｎへ−へと酸化される。

このようにして生成された気曝硝化処ｊ！ｌｊ済混合ｉ
ｔ３は、最終沈殿池４に導かノＬ１　　ここで処理液１
４と沈殿活性汚泥に分けられる。本発明の場合、バルキ
ング問題はほとんど起らないので最終沈殿池４の水面積
負荷はかなり大きくと１Ｌる。とりわけ、気曝汚泥令を
５日以下にするならば４ｏｎ？／（ｍ″・［１）程度の
水面積負荷も可能である。嫌気−好気法の原理全石川１
〜だ従来の活性汚泥変法においてこのように短い気曝汚
泥令をとると、２０℃以ト−では必ず硝化が停＋ｌ　Ｌ
、その結果とじてｉｆ３．終沈殿池４にｊ−＞いて沈殿
汚泥がリンを溶出する現象がみられた。

このため、（ｌ′Ｌ来の嫌気−好気式活性汚泥変法でｔ
」２最終沈殿池４における沈殿汚泥保持ｈ；゛にて９い
て厳密な制御を必要とした。しかし、硝化を常に確保で
きる本発明の場合、ＮＯｘの存在によってリン放出は防
止できるので、最終沈殿池に対する管理はかなり緩和で
きる。

最終沈殿池４で沈殿した活性汚泥の大部分は、返送ポン
プ１０によね返送活性汚泥１５として処理系１１１■端
の嫌気槽１に送られる。この場合、最終沈殿池４より引
抜かれる沈殿汚泥にＮｏマが嫌気槽１の嫌気状態を破壊
するほどに残留ス゛る惧れがあるときににｌ、返送汚泥
経路の中途に脱窒槽５を設けここで脱窒Ｊることが望ま
しい。勿論、脱窒槽５にメタノール、酢酸、あるいは汚
泥消化の脱離液。

もしくは被処理液１１の一部を添加すれば脱窒は促進さ
れるが、多くの場合には−・定時間、あまり酸素が溶は
込１ない状態で攪拌するだけで目的を達し得る。、最終
沈殿池４の沈殿汚泥管理を十分になして沈殿汚泥におけ
る残留ＮＯマ招を所９仙以下に抑ｉｔｉ！Ｉできるなら
ば、脱窒槽５は不要である。なお、第２図例では沈殿汚
泥の一部が余剰活性汚泥１６として引抜かれているが、
余剰活性汚泥１（３の排出法はこｔｔｌｔこ限定される
必要はなく、破線で示されるように抜出しポンプ９によ
り気曝槽２から混合液１６′として引抜いても３しい。

次に、第３図例は本発明を脱窒ｒ包む４１？’＋環式４
１’＋化脱窒変法に適用した場合である。ｊ（ＯＤ　、
　ＰＯ２゛−およびＮＨ’＋などの還元性窒素化合物を
ａＬｒ被処坤液１１は嫌気槽ＩＫ導かれ、ここで活性で
５泥と混合されて嫌気処理を受ける。嫌気処理済混合液
１２ｉ、ｉ脱窒槽１７に導かれ、ここで後続の気曝槽２
の端末↓り送られるＮｏぐを含む循環混合量、１８とイ
１１゛合さｉｔ脱窒処理を受ける。この脱窒処Ｈ（過程
において混合液に含−止れる活性汚ｉ７ｉ′ｉｔ　％　
嫌気処理過程で／ｌ成した細胞内有機物および溶液側に
残留−するＢ　ＯＩ３を水素供与体とする脱窒反応によ
って、そｔｔ　ｔ−）ｑ）イ１（幾物を酸化しながら循
環混合液１８ｆ’こ含神）１．るＮＯｘをＮ２＋　Ｎ：
ｌ！Ｏなどに転換するとともに、溶液側に存在−する■
）０４の少なくとも一部全細胞、内に摂取し細胞。

内リンとして蓄積する。このようにして溶液側ＢＯＤと
■〕０４が減少するが、Ｎ１−ｆ、：が未酸化のま井残
留している脱窒処理済混＠液１３′は後続の気曝槽２に
送られる。

気障槽２の機能は第２図例の場合と同様であるが、第３
図例では気障槽２内に設置灯された微生物床３として回
転微生物床を用いている。回転微生物床としては回転円
板のほかに、ネットなどを巻いた回転体も使用できる。

脱窒処理済混合液１３′に含まれるＮＩＴ−：ＣＪ、主
としてこの微生物床３表面のスフイノ・に生息する硝化
菌の作用によってＮ　Ｏｘへと酸化される。他方、この
硝化作用と並行して混合液中の活性汚泥し１脱窒処理過
程で酸化しきれなかった細胞内治機物を酸化し、それと
共役し７て未摂取の溶液側ＰＯ４を細胞内に摂取１７、
細胞内リンとして蓄積する。

このようにして生成された気障硝化処理済混合前の−・
１ｆｆ（ｖ；１ｇ循環ポンプ８により循環混合液１８と
しで前段の脱窒槽１７に送られ、残部は沈殿池供給混合
液１９として、ＩｉＱ終沈殿池４Ｖｌ送られる。この沈
殿池（Ｉｆ、給温合液１９には、被処理液ＩＪに含寸れ
る窒素量に比べればＶ；１−るかに少ないが、かなりの
州のＮＯ′Ｘ−Ｎが残留しでおり、より高率の窒素除去
を望むならば、最終沈殿池４に導かれる前に脱窒槽１７
とは別の脱窒槽を設け、脱窒部ｌｌＴ１１を施すＣとも
当然の技術として考えられるが、第３図例にネ、・いて
はそれを省略している。最終沈殿池４に導かｔまた沈殿
池供給混合液１９は、ことで固液分離処ｐｈｉ所−に送
られ残部Ｖま余剰活性汚泥１Ｇと（−で系外に初出され
る。

第４図例も脱９を含む循環式硝化脱窒変法に適用された
本発明の一実施態様である。主力施設の構成は第３図例
とほぼ同一であるが、プラスデックなどの化学合成品か
らできている浮遊型の微生物床３を用いている点が特徴
である。この微生物床３は気障槽２内の混合液中に〆ｙ
遊Ｅ〜、その表面にイ」着１〜だ硝化菌が硝化を行なう
。気障槽２から最終沈殿池４Ｖｌ流出する沈殿池供給混
合液１９の流出口にはスクリーン６が設けられ、微生物
床３が最終沈殿池４へ流出することを防いでいる。また
、循環混合液１８の循環経路には微生物床回収循環用の
スクリーン７が設けられ、循環混合液１８が脱９槽１’
７に導かれる前にここに含１れる微生物床３は回収され
、気障槽２の流入端にもどされる。なお、この場合循環
混合液１８を循−する循環ポンプ８としてｅ」、微生物
床３を破砕したり、徽牛物床表面に１１１着（〜た硝化
菌スライムを剥離させないな、めに大１−１径、倶揚稈
のポンプを用いることが好まＬ２い。

なお、本実施態様では九１′終沈１＃油、４で分離沈降
し／こ沈殿活性汚泥の大部分け、返送活性汚泥１５とし
て嫌気槽１でなく脱窒槽１７に送らえ１ている。イの代
償と（７で嫌父槽１には、脱窒槽１７の端末より脱窒処
理済混合液１３′の一部が嫌気槽植種活性汚泥２０とし
−Ｃ循環さ〕］−でいる。このような流体のフロー形式
し」返送活性汚泥１５にＮ０丈が残留することを許容し
、それメζ二は沈殿活性汚泥から処理液１４へのリン溶
出防止が容易になり、しかも嫌気槽１におし）るＵｌ［
・う（状態（ＤＯとＮＯｘ−の不在性）を破壊し、ない
で１む４、 第５図例も循環式硝化脱窒変法に適用された本発明の別
の−実施態様である。この例の特徴は、気障処理と硝化
処理とが別の反応槽で行なわｆ］、ている点である。−
すなわち、気障処理は十とし−で一気障槽２で行なわれ
、そこで牛成さｉシた気（１ψ処１１１ｊ済混合液の一
部ｂｌＩ沈殿池供給混合液］９とし−（１ｊＪＨ終ｔ（
−殿池４に供され、残部を、↓硝化槽供給（１？、合液
２１としで、硝化槽２２・＼送ら！１．る。

この実施態様では、硝化槽２２ｖ、を流動反応槽となっ
ている。すなわち、硝化槽２２内ｔ・こり、ｊｌ別砂、
　、１！、２ライト、粒状活性炭などの流動１丁能な粒
子状のＵ・文生物床３が納めらｉ］、てお・す、この粒
状の微生物床３の表面に硝化菌が付着している。空気と
硝化槽供給混合液２１はト部から供給され、流、；助し
−Ｃい／３微牛物床３と接触する。この接触過↓”ｌで
硝化槽（１１、給温合液２１に含−まれているＮ　Ｈ，
：はＮＯ’ｘ’　＝＼と酸化される。このようにして生
成された硝化処理済混合液は一七部から流出するが、微
生物床３は−その自ｒ（Ｃのために槽内に抑留される。

流出−する硝化処理済混合液は循環混合液１８として脱
窒槽１７−＼送られる。

この実施態様では気障処理と硝化処理とが分離しており
、沈殿池供給混合液１９は気障処理」稈から流出してい
るので、そこに３斗ｙするＮＯｘ　Ｊｔ　＆Ｊ仙の実施
態様に比べて少ない。もし、このためＶｌ最終沈殿池、
４で沈降分離された沈殿活性汚泥から第７　ンが溶出し
処理液１４のリン濃度を高めることがあれば、硝化処理
済混合液の一部を沈殿池供給補助混合液２３として最終
沈殿池４へ供給すればよい。

第６図例は第４図例の変形で、ここでは粒状の微生物床
３を気障槽２ばかりでなく脱窒槽１７にもｔＹ遊させて
いる。ゼオライｌ−、粒状活性炭もしくｔま粉末活性炭
などの微生物床３は、沈殿池供給混合液１９から微／−
Ｖ物床回収器７′によって回収される。

この回収器としては、液体−リイクロンもしくは＋Ｈ流
速の大きな沈殿池が充当さＪしる。この図例では、気障
硝化処理済混合液１３の脱窒槽１７への循環が微生物床
３の返送を兼ねている。すなわち、微生物床回収器７′
で回収された微生物床３　ｉＪ、循環混合液１８′とと
もに脱窒槽１７１（返送さ第１、これを経由し−Ｃ気障
槽２に戻される。このような操作は、嫌気槽Ｊでの活性
汚泥によるＢＯＤ摂取がほぼ完全であれば、微生物床着
床に関する硝化菌の優占件を損うものではなく、ｐ　／
　ＢＯＤ比の比較的高い排水を彼処Ｂｐ液と【７た場合
には、第４図例の↓“）な微生物床３を直接に気障槽２
に返りしする枝４ｔｋこ較べ何ら子−の効果が劣るもの
−Ｃｋｉない。

以−１−述べた。Ｌうに本発明は、ｆｌｆｆ−来の嫌気
−如伝法において気障槽内もしくは気障槽の後段にイ）
′月％ｔした反応槽ＶＣ硝化菌のイｔ＊ｚし／仁做生物
床を設置し１、その微生物床と混合液を接触さ−ける（
−とに５Ｌ−・−４、低水温であっても安定した硝化が
僅保され、イーの結果として、適切な気障汚泥令全選定
することによって冒効率のリン除去と沈降濃縮廿の良幻
１？占性汚泥の生成が司能となるなどの効果を有するも
のである１、 次に、本発明の実施例として室内実験の結果を従来法と
比較して紹介し、本発明σ）効果を明らかにする。

（比較例−１） グルコース、肉エキス、無機塩から成る合成−［水を用
いて、従来の循環式硝化脱窒変法の追試験を行なった。

実験施設のフローは第４図例１て相当１７、各施設の規
模は次の通りである。

嫌気槽　２．２０ｔ、　　気　曝　槽　５００を脱窒槽
　６．６０／、、　　最終沈殿池　１６７を最終沈殿ｆ
１１１．を除く各施設は、液温１３℃σ）恒温水槽に設
置しである。

被処理液列は２８．５１．、／　Ｅｌで返送汚泥量、循
環混合液量および嫌気槽植種活性汚泥量は、それぞね−
被処理液量の０８倍、２５倍および１．１倍とした。郊
曝汚泥令は、気障槽から混合液を１．５ｔ／８引抜いて
およそ３２日に制御した。その結果、気暉槽混合液のＭ
ＬＶＳＳ濃度は５３００〜／ｌ、処理液に流出するＳＳ
も含めた排泥量は被処理液ｆ′あたり２９０〜−■８Ｓ
／ｌ″Ｃ１汚泥中のリン含率は０．０６５１−Ｐ／７−
ＶＳＳであった。

−・方、３０分ＳＶＴ値Ｖよ３５〜４８　ｍｌ’／ｆ／
　第７）範囲ニ、ｆ）す、２４時間靜置＃　＃によって
得られた汚泥濃度にｔ　３０５００ｍｑ／ｌであった。

第１表にみる通り、０−Ｐは気障槽では第５ぼ完全に除
去されていたが、処理液の０−Ｐは、気障槽上澄液の０
哩よりやや高かった。これは、最終沈殿池で沈殿汚泥よ
り０−Ｐの溶出が生じていたたＭ）と思わり、る。他ブ
バ硝化は全く生ぜず、♀素除去−率は４２チにとどまっ
た。

第１表　比較例−１実験の処理成ぜイ （旧」）父イｌリ　−−２） 比較例−１の実験で硝化が全く牛しなか−）たので、気
障汚泥令を長く−する／こめに一波処理液ト：を１）５
ｔ／＋３にし−１その他の流量もそノ上にぐＪ応して低
ＦＡ」忙そ。気障漕から引抜く混合油」１は０．４　ｚ
、／　ｒｌと（７、その結果気障汚泥令は１０．３ｔＥ
となった３、気障槽内のＭＩＩＶＳＳｍ度は５６０　（
ｌ　ｍ９／　／−で、処理水に流出するＳＳも含めた１
）１泥量は２４ＯｒＪＰ−ＶＳＳ／／：　とな−）　ｆ
ｃ。

第２表１でみるよう（で、硝化ケ、１は１・１完全に？
工なわれ、窒素除去の点からみれは′処理成績は満足（
７）ゆくものであった、−６しかし、汚泥中のリン含率
ｅま０．０４１　ｆ−Ｐ／ｒ−ＶＳＳにすぎず、そのた
めにリン除去率け５３チたらずであった。凍た活性汚泥
の沈降性も次第に悪化し、３０分ＳＶＩ値は２２（１−
２７０ｍｌ／　ｙとなった。この時の２４時間静置濃縮
汚泥濃度は２］５００〜／ｌであった。

以１−のように、知い気障汚泥令で運転した比較例−１
の実験では高いリン除去率と優れた汚泥の沈降濃縮性が
得られたものの、硝化ｆま全く生ぜず、窒素除去は不完
全にしか行なわれなかった。これに対して、硝化を生ぜ
せしめ得るほどに長くした場合ＶＣ）まりン除去率、汚
泥の沈降濃縮性とも悪化した。

第２表　比較例−２実験の処理成品 （実施例） 以上のような従来の循環式硝化脱窒変法に関する知見を
得たあとに、本発明の実験を行７ｔ、た１、微生物床と
１−／Ｃは内径１２＋ｙｙｙ＋の塩ビ１゛−、、−−−
−ｙを７ｔｃ−ばねたものを用い、これを気障槽にＴｏ
、−ブ内の流れが止まらないように設置した一０神処理
液ｆｌなど液相は全て比較例−１のそれに歯元しまた、
運転変更後硝化は直ちに停＋ｌ−Ｌ　ｒｒ−が、３週間
後から徐々に回復ｊ７．４週間後には比較例−１と同等
の処理成績を得るよう（でな）だ１、それ以後の処理成
績平均値全第３表に示−ｔ。、この時の気障汚泥令は３
３日で、気障槽混合液のＭＬＶＳＳ濃度は５０５０〜／
ｌであった。処理液に流出するＳＳを含め／こ排泥ｈ１
第３表　実施例　実験の処理成績 は２８５　ｍ９−ＶＳＳ／ｌで、その時のリン含率は０
０６９　ｙ−ＰＩ３−ＶＳＳであった。最終沈殿池での
リン放出がほとんどないため妬、リン除去率は比較例−
１の場合よりもやや高かった。

汚泥の沈降濃縮性の改善は硝化率の向」二よりも速く、
運転変更後３週間でＳＶＩ値は５０　ｍ（’／／ｙ以下
にな１）、最終的には３７〜４５ｍ１／ｌに安定した、
なお、この時の２４時間静＠濃縮汚泥濃度は３２０００
　ｍ９Ａであ）だ１、また、微生物床の硝化に対する富
力率を調べるために実験終了時に微生物床を静かにとり
１４１　Ｌ硝化の悪化ｆ、観察した。翌日には処理水に
２２〜／’ＬのＮＨ３−Ｎが残留したので、このことか
ら少なくとも硝化菌の７８Ｌりｉｄ、微生物床に付着し
ていたものと推定された。

以−にの結果をまとめると第４表のとおりであ１フ、こ
れから本発明に上ｉｔげ、 （１）　　硝化反応が円滑に進むこと、（２）活性汚泥
中のリン含率が高いこと、（３）　　活性汚泥の沈降性
が良いこと、（４）　　沈殿汚泥から処理水へのリン溶
出量が殆どないとと、 （５）　　ＢＯＤ　、　１’　Ｎ　、　０−Ｐの除去率
が、１）、いこと、など多くの利点がイ）Ｉらｈる（二
とがわかる。

第４衣

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の基礎実験の結果を示−ｔグラフ、第
２図乃至第６図は、本発明のそれぞれ異なる実施態様を
示すノｌ」−シートＣある。 １−・嫌気槽、２・・・気障槽、３　・ｉ夕牛物床、４
・・最終沈殿池１．５，１７・・脱窒槽、６，７　　ス
クリーン、７′・微生物床回収器、８・・・循環ポンプ
、９・抜出し、ポンプ、】〇−返送ポンプ、】１・−被
処理液、１２・嫌気部１Ｍ）情況ｌｓ、　Ｍ、１３・気
１暴イ１肖化処理済混合ｉ’？Ｌ　１３’・・脱窒処理
済混合液、】４・・処（１１液、１５・返送活性汚泥、
１６・・余剰活性汚泥、１６′−・混合液、１８　、１
８’−・循環混合液、］９・Ｕ、に′油供給混合液、２
〇−嫌気槽植種活性汚泥、２１・・硝化槽供給混合液、
２２−４ｔ’ｉ化槽、２３・・沈殿池供給ｉ″ｌＩｉ助
混合液。 特ｒ「出願人　荏原インフィルコ株式会ネ１代理人−ｆ
「叩十　姑　　山　　Ｊモ　　−回　　弁理ト　千　　
ｌ−＋Ｅ　　　　　　捻０（日）−−−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　活性汚泥と被処理液をＤＯもＮｏぐも実質的に存在
   Ｌ？い条件下で混合攪拌して嫌気処理（−７、イ（１ら
   れた嫌気処理液を伝爆処理する方法において、該急曝処
   理と並行して又番−ま急曝処理の後に前記嫌気処理液を
   硝化菌が着床した微イ１−物床と接触さ辻て硝什処ｊ］
   １を行なうことを特徴とする有機性廃液の処理ｆｌｙ、
   、２　前記嫌気処理液を前記硝化処理下ｔ？による硝化
   処理液と混合Ｌ７て脱窒処理を行ない、得られる脱窒処
   理液を前記気曝処理Ｔ稈により処理する特許請求の範囲
   第１項記載の処理法。 ろ、　前記気曝処理二り稈内の混合液のＭＬＶＳＳ都と
   前記−ｊｌｊの処理工稈において発生するＭ　Ｉ　、Ｖ
   　Ｓ　Ｓ　１ｊ’＋との比（気１’ｆＡ　ｆｊ泥令）　
   カフ　Ｆ３以下、好！ｔＬ　＜　ｋ：Ｌ　５　トｌ以Ｆ
   となるように前記一連の処理１稈を行なう特許請求の範
   Ｌｌｔｌ第１項■、ｔ」第２項配材の処理法。