JPS5938283B2 - 耐応力腐食特性のすぐれたｐｃ鋼棒の製造方法 - Google Patents
耐応力腐食特性のすぐれたｐｃ鋼棒の製造方法Info
- Publication number
- JPS5938283B2 JPS5938283B2 JP3426581A JP3426581A JPS5938283B2 JP S5938283 B2 JPS5938283 B2 JP S5938283B2 JP 3426581 A JP3426581 A JP 3426581A JP 3426581 A JP3426581 A JP 3426581A JP S5938283 B2 JPS5938283 B2 JP S5938283B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stress corrosion
- corrosion resistance
- manufacturing
- steel bars
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐応力腐食特性のすぐれたＰＣ鋼棒の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
従来、パーライト系の細、中、太径のＰＣ鋼棒は広く用
いられているが、これの応力腐食特性をいかに改善する
かという課題が残されている。
いられているが、これの応力腐食特性をいかに改善する
かという課題が残されている。
例えば、０６０５〜０、４％Ｃ程度のボルトや石油パイ
プライン用の０．１％Ｃ２１３％Ｍｎ材は水素脆性によ
る破壊（ボルトのばあいは遅れ破壊といわれる）が起る
ので、Ｃｕを添加してこれを防ぐこ吉が行なわれている
。ラインパイプではＣｕの添加のみでは効果はなく、破
壊はＭｕＳなどが起点となるので極低硫Ｃｕ鋼が考えら
れる。ボルト材では０９５〜５％のＣｕの添加で、また
パイプ材では００３％のＣｕの添加で効果があるようで
ある。但し、ボルト材で０．５％以上のＣｕを添加した
ものでは熱間加工性など他の特性の面で問題がある。ボ
ルト材でのＣｕの効果のメカニズムは不明であるが、ラ
インパイプ材ではＣｕ添加鋼は表面に緻密な生成物がで
きるためと考えられており、これによりＨ２が浸入しに
くくなると考えられる。またこれらのＣｕの添加によっ
ても高炭素鋼のばあいには応力腐食特性は改善すること
はできない。この発明は、このような点に鑑み、簡単な
方法で耐応力腐食特性を向上させることができるように
したものである。すなわち、この発明はＣ：０．５〜１
．０％、Ｓｉ■ ０．１５〜０．５％、Ｍｎ■ ０．３
〜０８９％、Ｃｕ■ ０．２〜１．０％、残部鉄および
不純物よりなる鋼棒に０．３〜３％のストレッチシダ処
理を施すようにしたものである。Ｃの含有量は０．５％
以下では強度が不足し、１９０％を越えるき靭性が劣化
するので０．５〜１５０％が適蟲である。
プライン用の０．１％Ｃ２１３％Ｍｎ材は水素脆性によ
る破壊（ボルトのばあいは遅れ破壊といわれる）が起る
ので、Ｃｕを添加してこれを防ぐこ吉が行なわれている
。ラインパイプではＣｕの添加のみでは効果はなく、破
壊はＭｕＳなどが起点となるので極低硫Ｃｕ鋼が考えら
れる。ボルト材では０９５〜５％のＣｕの添加で、また
パイプ材では００３％のＣｕの添加で効果があるようで
ある。但し、ボルト材で０．５％以上のＣｕを添加した
ものでは熱間加工性など他の特性の面で問題がある。ボ
ルト材でのＣｕの効果のメカニズムは不明であるが、ラ
インパイプ材ではＣｕ添加鋼は表面に緻密な生成物がで
きるためと考えられており、これによりＨ２が浸入しに
くくなると考えられる。またこれらのＣｕの添加によっ
ても高炭素鋼のばあいには応力腐食特性は改善すること
はできない。この発明は、このような点に鑑み、簡単な
方法で耐応力腐食特性を向上させることができるように
したものである。すなわち、この発明はＣ：０．５〜１
．０％、Ｓｉ■ ０．１５〜０．５％、Ｍｎ■ ０．３
〜０８９％、Ｃｕ■ ０．２〜１．０％、残部鉄および
不純物よりなる鋼棒に０．３〜３％のストレッチシダ処
理を施すようにしたものである。Ｃの含有量は０．５％
以下では強度が不足し、１９０％を越えるき靭性が劣化
するので０．５〜１５０％が適蟲である。
ＳｉおよびＭｎの上記範囲はＪＩＳに規定されている通
常の範囲であって溶製上の要求によるものである。Ｃｕ
の添加による効果は第１図に示す腐食試験から示唆され
る。
常の範囲であって溶製上の要求によるものである。Ｃｕ
の添加による効果は第１図に示す腐食試験から示唆され
る。
すなわち、Ｃｕを添加したものと添加しないものとの比
較を、２０％ＮＨ４ＳＣＮ水溶液中に浸漬して行なった
のが同図であり、０９７５％Ｃ鋼のＣｕを含有しないも
のは曲線１｜２であり、０６３５％のＣｕを添加したも
のが曲線３｜４である。これよりＣｕの添加によって耐
腐食性が向上することがわかる。またＣｕを添加しない
ものではストレッチすなわち引張り歪を付与すると腐食
は促進されるが、Ｃｕを添加したものではストレッチの
付与によって耐腐食性が向上する。すなわち００７５％
Ｃ、Ｏ、３５％Ｃｕのものに１％のストレッチを加えた
もの（曲線４）では浸漬初期には腐食は進むがその後は
ほとんど腐食は進まなくなる。第２図は第１図曲線４で
示した供試品の４００倍断面組織を示し、金属生地Ｂの
表面に６０μ厚さの腐食生成物Ａが生じている。
較を、２０％ＮＨ４ＳＣＮ水溶液中に浸漬して行なった
のが同図であり、０９７５％Ｃ鋼のＣｕを含有しないも
のは曲線１｜２であり、０６３５％のＣｕを添加したも
のが曲線３｜４である。これよりＣｕの添加によって耐
腐食性が向上することがわかる。またＣｕを添加しない
ものではストレッチすなわち引張り歪を付与すると腐食
は促進されるが、Ｃｕを添加したものではストレッチの
付与によって耐腐食性が向上する。すなわち００７５％
Ｃ、Ｏ、３５％Ｃｕのものに１％のストレッチを加えた
もの（曲線４）では浸漬初期には腐食は進むがその後は
ほとんど腐食は進まなくなる。第２図は第１図曲線４で
示した供試品の４００倍断面組織を示し、金属生地Ｂの
表面に６０μ厚さの腐食生成物Ａが生じている。
これはストレッチングによる歪によって腐食が促進され
、この緻密な腐食生成物が表面を覆い、その後の腐食を
防止するためと考えられる。またＣｕの添加量およびス
トレッチングの量の影響を調べるために行なった実験で
は、第３図に示すようになった。
、この緻密な腐食生成物が表面を覆い、その後の腐食を
防止するためと考えられる。またＣｕの添加量およびス
トレッチングの量の影響を調べるために行なった実験で
は、第３図に示すようになった。
すなわち、曲線５，６，７，８，９はそれぞれストレツ
チングを３％，１％，０．３％，０．２％，Ｏ％付与し
た後、４００℃でブルーインクした鋼棒を６０゜Ｃ，２
０％ＮＨ４ＳＣＮ水溶液中に浸漬し、引張強さの７０％
の応力を付与したばあいのＣｕ含有量と破断時間との関
係図である。これよりＣｕの含有量が０．２％以上にな
ると、耐応力腐食性が向上することがわかる。ただし、
Ｃｕの含有量をそれ以上に増加させても効果は変らず、
また含有量が多すぎると、熱間加工く慴リれが著しくな
るので１％以内が好ましい。またストレツチングの量を
増加させるほど耐応力腐食特性は向上するが、０．３％
以上であれば充分であり、かつ３％を越えると効果は飽
和するので０．３〜３％の範囲が適当である。上記曲線
５，６，７，８，９についてブルーインクを行なわなか
ったばあいはそれぞ゛れ曲線５０，６０，７０，８０，
９０のようになり、耐応力腐食特性を向上させるために
はブルーインクは必須のものでないことがわかる。
チングを３％，１％，０．３％，０．２％，Ｏ％付与し
た後、４００℃でブルーインクした鋼棒を６０゜Ｃ，２
０％ＮＨ４ＳＣＮ水溶液中に浸漬し、引張強さの７０％
の応力を付与したばあいのＣｕ含有量と破断時間との関
係図である。これよりＣｕの含有量が０．２％以上にな
ると、耐応力腐食性が向上することがわかる。ただし、
Ｃｕの含有量をそれ以上に増加させても効果は変らず、
また含有量が多すぎると、熱間加工く慴リれが著しくな
るので１％以内が好ましい。またストレツチングの量を
増加させるほど耐応力腐食特性は向上するが、０．３％
以上であれば充分であり、かつ３％を越えると効果は飽
和するので０．３〜３％の範囲が適当である。上記曲線
５，６，７，８，９についてブルーインクを行なわなか
ったばあいはそれぞ゛れ曲線５０，６０，７０，８０，
９０のようになり、耐応力腐食特性を向上させるために
はブルーインクは必須のものでないことがわかる。
また、第１表に示すように、Ｃｕ：０．３５％含むこの
発明の一実施例の鋼棒Ｇさ通常の鋼棒Ｄきを、６０゜Ｃ
の２０％ＮＨ４ＳＣＮ水溶液中で引張強さの７０％の応
力をかけて破断までの時間を調べたところ第２表に示す
ようになった。
発明の一実施例の鋼棒Ｇさ通常の鋼棒Ｄきを、６０゜Ｃ
の２０％ＮＨ４ＳＣＮ水溶液中で引張強さの７０％の応
力をかけて破断までの時間を調べたところ第２表に示す
ようになった。
なお、Ｇ，Ｄ材とも第１表の成分の材料を直径１７ｗＩ
１．の丸棒に圧延して放冷した後１０％のストレッチン
グ処理を行ない、３５０℃でブルーインク処理をしたも
のである。第２表から明らかなように、この発明では応
力腐食による破断時間が従来の１０倍程度延びており、
耐応力腐食特性が大幅に向上しているこきがわかる。
１．の丸棒に圧延して放冷した後１０％のストレッチン
グ処理を行ない、３５０℃でブルーインク処理をしたも
のである。第２表から明らかなように、この発明では応
力腐食による破断時間が従来の１０倍程度延びており、
耐応力腐食特性が大幅に向上しているこきがわかる。
また、プレストレストコンクリート用鋼棒として熱処理
鋼やパーライト鋼が用いられているが、これらを上記第
１，２表のＧ材と比較したばあい、引張強さ、靭性、レ
ラクセーション特性はほぼ同じであり、耐応力腐食特性
は上記Ｇ材が著しくすぐれていることが確認された。
鋼やパーライト鋼が用いられているが、これらを上記第
１，２表のＧ材と比較したばあい、引張強さ、靭性、レ
ラクセーション特性はほぼ同じであり、耐応力腐食特性
は上記Ｇ材が著しくすぐれていることが確認された。
以上説明したように、この発明は適当量のＣｕを含有さ
せた鋼にストレツチングを付与するようにしたものであ
り、一般の機械的性質は保持したまま耐応力腐食特性を
大幅に向上させたものである。
せた鋼にストレツチングを付与するようにしたものであ
り、一般の機械的性質は保持したまま耐応力腐食特性を
大幅に向上させたものである。
第１図はＣｕ含有およびストレッチングの腐食性に及ぼ
す影響を示す特性図、第２図はこの発明によってえられ
た鋼の断面組織写真、第３図はＣｕ含有量およびストレ
ツチングの量と応力腐食割れとの関係図である。 ４・・・・・・本発明品の腐食特性、５，６，７・・・
・・・本発明品の耐応力腐食割れ特性。
す影響を示す特性図、第２図はこの発明によってえられ
た鋼の断面組織写真、第３図はＣｕ含有量およびストレ
ツチングの量と応力腐食割れとの関係図である。 ４・・・・・・本発明品の腐食特性、５，６，７・・・
・・・本発明品の耐応力腐食割れ特性。
Claims (1)
- １ Ｃ：０．５〜１．０％、Ｓｉ：０．１５〜０．５％
、Ｍｎ：０．３〜０．９％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、
残部鉄および不純物よりなる鋼棒に０．３〜３％のスト
レッチング処理を施すことを特徴とする耐応力腐食特性
のすぐれたＰＣ鋼棒の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3426581A JPS5938283B2 (ja) | 1981-03-09 | 1981-03-09 | 耐応力腐食特性のすぐれたｐｃ鋼棒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3426581A JPS5938283B2 (ja) | 1981-03-09 | 1981-03-09 | 耐応力腐食特性のすぐれたｐｃ鋼棒の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57161029A JPS57161029A (en) | 1982-10-04 |
| JPS5938283B2 true JPS5938283B2 (ja) | 1984-09-14 |
Family
ID=12409334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3426581A Expired JPS5938283B2 (ja) | 1981-03-09 | 1981-03-09 | 耐応力腐食特性のすぐれたｐｃ鋼棒の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938283B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07285372A (ja) * | 1994-04-18 | 1995-10-31 | Ibaraki Pref Gov Shinyou Kumiai | 現金輸送車 |
-
1981
- 1981-03-09 JP JP3426581A patent/JPS5938283B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57161029A (en) | 1982-10-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3230118A (en) | Method of developing high physical properties in ferrous material and product produced thereby | |
| JPS5938283B2 (ja) | 耐応力腐食特性のすぐれたｐｃ鋼棒の製造方法 | |
| JPH11140589A (ja) | 高疲労強度鋼線およびばねとそれらの製造方法 | |
| US4923528A (en) | Method for manufacturing rolled steel products | |
| CN105483556A (zh) | 一种高强度胎圈钢丝材料强化方法及胎圈钢丝的制备方法 | |
| Waterhouse et al. | The effect of shot-peening on the fretting-fatigue strength of an age-hardened aluminium alloy (2014A) and an austenitic stainless steel (En 58A) | |
| US3959999A (en) | Method of producing long-length articles from hot-rolled carbon steel and article produced thereby | |
| JP2713346B2 (ja) | 高強度特性に優れたステンレス鋼線およびその製造法 | |
| JPH0559168B2 (ja) | ||
| US2924544A (en) | Metallurgical process for cold-finishing steel | |
| JPS6137335B2 (ja) | ||
| JP2780582B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れたマルエージ鋼及びその製造方法 | |
| JP5609679B2 (ja) | 高強度電縫鋼管の口絞り縮径加工方法および加工部品 | |
| JPH03274227A (ja) | サワー環境用高強度鋼線の製造方法 | |
| JPS63210236A (ja) | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 | |
| JPH06331530A (ja) | 鋼管素材のｈｉｃ特性試験方法 | |
| JPH042720A (ja) | サワー環境用高強度鋼線の製造方法 | |
| SU1553565A1 (ru) | Способ обработки металлических материалов | |
| JPS59226116A (ja) | 耐遅れ破壊特性を有する高張力ボルトおよびその製造方法 | |
| US2533394A (en) | Method of obtaining large grain size in silicon steel | |
| AT140193B (de) | Verfahren zur Oberflächenhärtung von rostfreien Stählen. | |
| JPH05500689A (ja) | 空気タイヤなどのような弾性物品の補強用ケーブルを製造するための高張力歪み硬化ワイヤの製造方法、およびそのようなワイヤから製造された補強用部材またはケーブル | |
| US3252840A (en) | Super strength steel alloy composition and product and process of preparing it | |
| JPH07228919A (ja) | 構造用素材の熱処理方法 | |
| JPH03281724A (ja) | サワー環境用高強度鋼線の製造方法 |