JPS5939533A - 射出成形機等の直圧式型締装置 - Google Patents
射出成形機等の直圧式型締装置Info
- Publication number
- JPS5939533A JPS5939533A JP14959982A JP14959982A JPS5939533A JP S5939533 A JPS5939533 A JP S5939533A JP 14959982 A JP14959982 A JP 14959982A JP 14959982 A JP14959982 A JP 14959982A JP S5939533 A JPS5939533 A JP S5939533A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rod
- platen
- mold
- pressure
- oil
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/64—Mould opening, closing or clamping devices
- B29C45/67—Mould opening, closing or clamping devices hydraulic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（１）発明の技術分野
本発明は、射出成形機やダイカスト機の型締装置に係シ
、詳しくは、直圧式型締装置におけるプラテンの平行度
を確保する構造に関するものである。
、詳しくは、直圧式型締装置におけるプラテンの平行度
を確保する構造に関するものである。
（２）従来技術とその問題点
従来から射出成形機等の直圧式型締装置は、ベットの上
に型締シリンダが水平に配置されているとともに型締シ
リンダの進退方向にタイツく−を介して可動側と固定側
のプラテンが配置されている。
に型締シリンダが水平に配置されているとともに型締シ
リンダの進退方向にタイツく−を介して可動側と固定側
のプラテンが配置されている。
父、型締シリンダのロッドには可動側プラテンが設けら
れており、ロッドの軸受部は、ロッドの進退動が許容さ
れる少なくとも３０ミクロン程度のクリアランスを有す
るブツシュから構成されている。従ッて、可動側プラテ
ンとこれに取付けられる金型は、その重量によって、ロ
ッドを軸受部のクリアランスの範囲において偏心させる
と同時にタイバーに撓みを生じさせ、ひいてはプラテン
の平行度に狂いを起こさせるものであった。プラテンの
平行度に狂いが起こると、金型のガイドピンなどが偏荷
重を受けて摩耗したり、金型の型合せが十分に行なわれ
ないこととなシ、ひいては金型の寿命を早期に失なうこ
ととなった。
れており、ロッドの軸受部は、ロッドの進退動が許容さ
れる少なくとも３０ミクロン程度のクリアランスを有す
るブツシュから構成されている。従ッて、可動側プラテ
ンとこれに取付けられる金型は、その重量によって、ロ
ッドを軸受部のクリアランスの範囲において偏心させる
と同時にタイバーに撓みを生じさせ、ひいてはプラテン
の平行度に狂いを起こさせるものであった。プラテンの
平行度に狂いが起こると、金型のガイドピンなどが偏荷
重を受けて摩耗したり、金型の型合せが十分に行なわれ
ないこととなシ、ひいては金型の寿命を早期に失なうこ
ととなった。
上記欠点を解消するためには、タイバーを大径にして撓
みを最小限に抑えるか、或いは可動側プラテンの下面と
ベットとの間に支持板を介在させることが行なわれてき
た。前者にあっては、タイバーを大径にすることには自
づから限度がある。
みを最小限に抑えるか、或いは可動側プラテンの下面と
ベットとの間に支持板を介在させることが行なわれてき
た。前者にあっては、タイバーを大径にすることには自
づから限度がある。
タイバーを大径にすると、プラテンの金型取付面が大径
の分だけ狭められる。その為にプラテンの面積を拡大す
ることは、全体の荷重が犬となって好ましくない。タイ
バーは、金型取付面に規制されない範囲内で太径にでき
るだけであった。丑だ、後者にあっては、型締シリンダ
のロッド、固定側プラテンおよび支持板を設けた可動側
プラテンの三点の平行度を出さなければならない。本体
のベットは必ずしも水平でないとともに軸受部にはクリ
アランスが存在する以上、上記三点の平行度は、機械工
作上厳格に出せないものであった。平行度を正確に出し
たと仮定しても、第１に、支持板は成形サイクルの熱影
響を受けて、寸法誤差が発生する。第２に、支持板はベ
ントとの間で移動に必要なりリアランスを有していると
同時に、ベットとの金属従触によって摩耗するので、上
記クリアランスの誤差を許容しつつ使用頻度に応じて調
整されなければならない。第３に、支持板は金型の交換
に伴なう金型Ｍ量に対応して、その都度微調整が必要で
あった。
の分だけ狭められる。その為にプラテンの面積を拡大す
ることは、全体の荷重が犬となって好ましくない。タイ
バーは、金型取付面に規制されない範囲内で太径にでき
るだけであった。丑だ、後者にあっては、型締シリンダ
のロッド、固定側プラテンおよび支持板を設けた可動側
プラテンの三点の平行度を出さなければならない。本体
のベットは必ずしも水平でないとともに軸受部にはクリ
アランスが存在する以上、上記三点の平行度は、機械工
作上厳格に出せないものであった。平行度を正確に出し
たと仮定しても、第１に、支持板は成形サイクルの熱影
響を受けて、寸法誤差が発生する。第２に、支持板はベ
ントとの間で移動に必要なりリアランスを有していると
同時に、ベットとの金属従触によって摩耗するので、上
記クリアランスの誤差を許容しつつ使用頻度に応じて調
整されなければならない。第３に、支持板は金型の交換
に伴なう金型Ｍ量に対応して、その都度微調整が必要で
あった。
上記実情に鑑みて、上記支持板に代えて、可動側プラテ
ンの下面にころがり軸受を設けたものが提供されている
。このものは、ベットとの間でころがりに必要な所定の
クリアランスを有している。
ンの下面にころがり軸受を設けたものが提供されている
。このものは、ベットとの間でころがりに必要な所定の
クリアランスを有している。
このクリアランスは、上記支持板のクリアランスに比較
して小さいものの、塵埃などが混入することを避けられ
ないものであり、長期使用による摩耗によってガタを生
じてくるものであった。何れにしても、プラテンの平行
度は、最高でも５０ミクロンが限度であって、しかも長
期にわたって保証できるものではなかった。従って、現
状では、かかるプラテンの平行度の誤差を前提として金
型の型合せを行なっていた。
して小さいものの、塵埃などが混入することを避けられ
ないものであり、長期使用による摩耗によってガタを生
じてくるものであった。何れにしても、プラテンの平行
度は、最高でも５０ミクロンが限度であって、しかも長
期にわたって保証できるものではなかった。従って、現
状では、かかるプラテンの平行度の誤差を前提として金
型の型合せを行なっていた。
ところで、現代におけるエンジニアリングプラスチック
スの発展に伴ない、射出成形においては、ミクロンオー
ダーの精度が要求されてきている。
スの発展に伴ない、射出成形においては、ミクロンオー
ダーの精度が要求されてきている。
この要求に答えるためには、金型では、分割面の合ぜが
正確に一致することが、絶対条件として備わらなけれは
ならない。いかに金型を精＠に仕上げても、型合せに誤
差があれば、ミクロンオーダーの成形は不可能である。
正確に一致することが、絶対条件として備わらなけれは
ならない。いかに金型を精＠に仕上げても、型合せに誤
差があれば、ミクロンオーダーの成形は不可能である。
この意味（おいて、前述した従来のプラテンの平行度は
、最高でも５０ミクロンが限度であるので、１０ミクロ
ン以下の精度が要求される精密部品の金型には列置適用
できないものであった。
、最高でも５０ミクロンが限度であるので、１０ミクロ
ン以下の精度が要求される精密部品の金型には列置適用
できないものであった。
（３）発明の目的
しかして、本発明は、上記実情に鑑みて提供されたもの
であって、精密成形に対応してプラテンの平行度の精度
を高めることができ、長期にわたって狂いのない平行度
を確保することができるようにしたことを、その目的と
するものである。
であって、精密成形に対応してプラテンの平行度の精度
を高めることができ、長期にわたって狂いのない平行度
を確保することができるようにしたことを、その目的と
するものである。
（４）発明の特徴
本発明の特徴は、ロッドの軸受部に圧油が作用する油溝
全般けたことにある。
全般けたことにある。
以下、本発明を図面に基いて説明する。
（５）発明の一実施例
図面は、本発明に係る射出成形機等の型締装置の一実施
例を示し、第１図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第
２図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第３図は同要部
拡大断面図である。図面はブースターラム型に実施した
ものを示す。
例を示し、第１図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第
２図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第３図は同要部
拡大断面図である。図面はブースターラム型に実施した
ものを示す。
図中、１は型締シリンダ、２は型締ラム、３は型締ラム
２のロッド、４は型締ラム２のピストン、５はロッド３
の軸受部、６は軸受部５の７ランジ、γハフレフィルバ
ルブ、８はブースターラム、９．１０．１１は油の作用
する室、１２は可動側１プラテン、１３は可動側プラテ
ン１２に取付けられる金型、１４は固定側プラテン、１
５は固定側プラナｙ１４に取付けられる金型、１６はタ
イバーである。この横型構造の直圧式型締装置は、公知
である。
２のロッド、４は型締ラム２のピストン、５はロッド３
の軸受部、６は軸受部５の７ランジ、γハフレフィルバ
ルブ、８はブースターラム、９．１０．１１は油の作用
する室、１２は可動側１プラテン、１３は可動側プラテ
ン１２に取付けられる金型、１４は固定側プラテン、１
５は固定側プラナｙ１４に取付けられる金型、１６はタ
イバーである。この横型構造の直圧式型締装置は、公知
である。
しかして、上記軸受部５には、油溝としてのバランシン
グ溝２０が設けられている。バランシング溝２０は、軸
受部５の内周面にロッド３を取巻くような円環状として
多数設けられており、適当な間隙を有する断面Ｖ字形に
形成されている。
グ溝２０が設けられている。バランシング溝２０は、軸
受部５の内周面にロッド３を取巻くような円環状として
多数設けられており、適当な間隙を有する断面Ｖ字形に
形成されている。
上記軸受部５の軸方向中央には油圧源２２に連通する圧
力ポート２１が設けられているとともに、軸方向先端側
にはドレンタンク２４に連通するボート２３が設けられ
、さらに軸方向先端側にはダストンール２５でシールさ
れている。また、前記型締ラム２のピストン４は、その
外周面に油溝として円環状のＶ字溝２６を多数設けてい
るとともに、その内周面にころがり軸受としてボールベ
アリング２７を設けている。又、同様にボールベアリン
グ２８は、タイバー１６との摺動部分である可動側プラ
テン１２の穴部分にそれぞれ設けられている。
力ポート２１が設けられているとともに、軸方向先端側
にはドレンタンク２４に連通するボート２３が設けられ
、さらに軸方向先端側にはダストンール２５でシールさ
れている。また、前記型締ラム２のピストン４は、その
外周面に油溝として円環状のＶ字溝２６を多数設けてい
るとともに、その内周面にころがり軸受としてボールベ
アリング２７を設けている。又、同様にボールベアリン
グ２８は、タイバー１６との摺動部分である可動側プラ
テン１２の穴部分にそれぞれ設けられている。
上記構成に基づいて圧油は、油圧源２２から圧力ポート
２１を介して各バランシング溝２０・・・に常時供給は
れてめるとともに、先端側のポート２３からドレンタン
ク２４と基端側の室１１とに僅かに流出している。従っ
て、圧油は、各バランシング溝２０・・・の半径方向に
平均して作用するので、各バランシング溝２０・・・で
はそれぞれ半径方向で油圧平衡が図られることとなる。
２１を介して各バランシング溝２０・・・に常時供給は
れてめるとともに、先端側のポート２３からドレンタン
ク２４と基端側の室１１とに僅かに流出している。従っ
て、圧油は、各バランシング溝２０・・・の半径方向に
平均して作用するので、各バランシング溝２０・・・で
はそれぞれ半径方向で油圧平衡が図られることとなる。
ロッド３と軸受部５とのクリアランスには、圧油が平均
して満された油膜が形成され、ロッド３の軸方向へのス
ライドが無負荷に近い状態となっている。ロッド３は、
その大径による剛性によって上記可動側プラテン１２と
金型１３を片持支持しており、片持支持による軸受部５
への側圧は自動調心されるので、可動側プラテン１２と
金型１３は偏心することなく平行度を維持している。こ
の油圧平衡によりタイバー１６は、可動側プラテン１２
と金型１３の荷重を受けていない。また、圧油は、型締
機構とは独立して供給はれているので、型開閉動作とは
無関係にプラテンの平行度が確保されている。
して満された油膜が形成され、ロッド３の軸方向へのス
ライドが無負荷に近い状態となっている。ロッド３は、
その大径による剛性によって上記可動側プラテン１２と
金型１３を片持支持しており、片持支持による軸受部５
への側圧は自動調心されるので、可動側プラテン１２と
金型１３は偏心することなく平行度を維持している。こ
の油圧平衡によりタイバー１６は、可動側プラテン１２
と金型１３の荷重を受けていない。また、圧油は、型締
機構とは独立して供給はれているので、型開閉動作とは
無関係にプラテンの平行度が確保されている。
次に、型締に際しては、型閉領域においてブースターラ
ム８の室９に油圧が作用すると、ロッド３が無負荷に近
い状態となっているので、ロッド３は直ちに前進する。
ム８の室９に油圧が作用すると、ロッド３が無負荷に近
い状態となっているので、ロッド３は直ちに前進する。
可動４則プラテン１２のボールベアリング２８は、自重
を受けずにタイバー１６にガイドされて移動する。ロッ
ド３は、その前進に応じて片持支持距離が大となるが、
側圧の増大に対してバランシング溝２ｏ・・・内の圧油
は自動調心するので、ロッド３自体の水平度は依然正確
に維持されている。ロッド３の剛性は、可動側プラテン
１２と金型１３の平行度に影響を与えないものである。
を受けずにタイバー１６にガイドされて移動する。ロッ
ド３は、その前進に応じて片持支持距離が大となるが、
側圧の増大に対してバランシング溝２ｏ・・・内の圧油
は自動調心するので、ロッド３自体の水平度は依然正確
に維持されている。ロッド３の剛性は、可動側プラテン
１２と金型１３の平行度に影響を与えないものである。
従って、ロッド３は、低速型閉領域及び高速型閉領域か
ら型閉保護領域まで、常にプラテンの平行度を維持し続
けている。可動側プラテン１２の金型１３は、固定側プ
ラテン１４の金型１５とそれぞれの合せ而が正確に一致
して嵌合することとなる。この間、プレフィルバルブ７
から室１０に油が吸入される。
ら型閉保護領域まで、常にプラテンの平行度を維持し続
けている。可動側プラテン１２の金型１３は、固定側プ
ラテン１４の金型１５とそれぞれの合せ而が正確に一致
して嵌合することとなる。この間、プレフィルバルブ７
から室１０に油が吸入される。
さらに、高圧型締領域において、プレフィルバルブγは
閉じ、圧油は型締ラム２に作用して所定の高圧型締力が
発生する。高圧型締に伴なって、ピストン４のＶ字溝２
６・・・内にも油圧が作用することとなる。その結果、
ロッド３側のほかにピストン４側でも油圧平衡が働くこ
ととなり、２個所にわたってプラテンの平行度が維持さ
れることとなる。
閉じ、圧油は型締ラム２に作用して所定の高圧型締力が
発生する。高圧型締に伴なって、ピストン４のＶ字溝２
６・・・内にも油圧が作用することとなる。その結果、
ロッド３側のほかにピストン４側でも油圧平衡が働くこ
ととなり、２個所にわたってプラテンの平行度が維持さ
れることとなる。
型開きに際しては、プレフィルバルブ７が開くとともに
室１１に油圧が作用する。ピストン４のＶ字溝２６には
室１１がらも油圧が供給されるので、ピストン４は油圧
平衡が図られている。従って、ピストン４とロッド３は
無負荷に近い状態であるとともに、ピストン４の内周面
にベアリング２７が設けられているので、油圧に敏感に
応答して型締ラム２が後退して型開きがなされる。勿論
、プラテンの平行度は、型開領域においても維持され続
けている。
室１１に油圧が作用する。ピストン４のＶ字溝２６には
室１１がらも油圧が供給されるので、ピストン４は油圧
平衡が図られている。従って、ピストン４とロッド３は
無負荷に近い状態であるとともに、ピストン４の内周面
にベアリング２７が設けられているので、油圧に敏感に
応答して型締ラム２が後退して型開きがなされる。勿論
、プラテンの平行度は、型開領域においても維持され続
けている。
（６）発明の他の一実施例
上記一実施例において、ピストン４の外周面にＶ字溝２
６を設けたものを説明したが、このＶ字溝２６を設けず
に外周面をシールする構造としても良い。
６を設けたものを説明したが、このＶ字溝２６を設けず
に外周面をシールする構造としても良い。
父、上記一実施例において、ブースターラム型を図示し
て説明したが、これに限定されないことは言うまでもな
い。型締シリンダ、プラテン、タイバーからなる直圧式
型締装置であれば、例えば補助シリンダ型、増圧シリン
ダ型などにも実施できる。
て説明したが、これに限定されないことは言うまでもな
い。型締シリンダ、プラテン、タイバーからなる直圧式
型締装置であれば、例えば補助シリンダ型、増圧シリン
ダ型などにも実施できる。
（７）発明の効果
本発明によれば、以下の効果を奏する。
（イ） ロッドの軸受部に圧油が作用する環状の油溝が
設けられているので、軸受部でのクリアランスに生じる
油膜を介してロッドが水平に支持されでいるとともにロ
ッドの剛性によって可動側プラテンと金型の水平度を正
確に維持することができた。ロッドの進退量に応じた側
圧に対しては、自動調心が働くので、常にプラテンの平
行度を均一に設定できた。その結果、約１０ミクロン以
下の平行度を保つことができ、精密部品の金型に適用し
て精密成形を可能とするものである。
設けられているので、軸受部でのクリアランスに生じる
油膜を介してロッドが水平に支持されでいるとともにロ
ッドの剛性によって可動側プラテンと金型の水平度を正
確に維持することができた。ロッドの進退量に応じた側
圧に対しては、自動調心が働くので、常にプラテンの平
行度を均一に設定できた。その結果、約１０ミクロン以
下の平行度を保つことができ、精密部品の金型に適用し
て精密成形を可能とするものである。
（ロ） ロッドと軸受部に圧油が作用しているので、ロ
ッドが無負荷に近い状態となってガタのない高速型開閉
が可能であるとともに、微圧での微速送りが行なえる。
ッドが無負荷に近い状態となってガタのない高速型開閉
が可能であるとともに、微圧での微速送りが行なえる。
とくに、従来型閉保護領域において大きな負荷で低速送
シが行なわれていたが、微圧で微速送りが行なえるだめ
に異物検出を正確に行なえる利点がある。
シが行なわれていたが、微圧で微速送りが行なえるだめ
に異物検出を正確に行なえる利点がある。
Ｃ→ ロッドの剛性でプラテンを片持支持しているので
、タイバーを細くすることができ、金型の取句面全拡大
できる。
、タイバーを細くすることができ、金型の取句面全拡大
できる。
に） ロッドと軸受部とが金属接触していないので、長
期使用しても摩耗を生じることがなく、長期にわたって
狂いのないプラテンの平行度を維持できる。又、金型の
重量が変化しても、自動調心されるために、微調整など
を不要とできた。
期使用しても摩耗を生じることがなく、長期にわたって
狂いのないプラテンの平行度を維持できる。又、金型の
重量が変化しても、自動調心されるために、微調整など
を不要とできた。
【図面の簡単な説明】
図面は本発明に係る創出成形機等の型線装置の一実施例
を示し、第１図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第２
図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第３図は同要部拡
大断面図である。 １・・・型締シリンダ、２・・・型締ラム、３・・・ロ
ッド、５・・・ロッドの軸受部、１２・・・可動側プラ
テン、１４・・・固定側プラテン、１６・・・タイバー
、２０．２６・・・油溝。 特許出願人 株式会社テクノプラス 代理人弁理士 吉 １）芳 春
を示し、第１図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第２
図は型開眼を示す同一部切欠概略図、第３図は同要部拡
大断面図である。 １・・・型締シリンダ、２・・・型締ラム、３・・・ロ
ッド、５・・・ロッドの軸受部、１２・・・可動側プラ
テン、１４・・・固定側プラテン、１６・・・タイバー
、２０．２６・・・油溝。 特許出願人 株式会社テクノプラス 代理人弁理士 吉 １）芳 春
Claims (1)
- 型締シリンダのロッドに可動側プラテンが設けられてい
るとともに可動側１プラテンがクイバーを介して固定側
プラテンに型開閉を行なうようにした射出成形機等の直
圧式型締装置において、上記ロッドの軸受部に圧油が作
用する環状の油溝が設けられていることを特徴とする射
出成形機等の直圧式型締装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14959982A JPS5939533A (ja) | 1982-08-28 | 1982-08-28 | 射出成形機等の直圧式型締装置 |
| DE8383304899T DE3376811D1 (en) | 1982-08-28 | 1983-08-24 | Straight-hydraulic mold clamping system |
| EP83304899A EP0102813B1 (en) | 1982-08-28 | 1983-08-24 | Straight-hydraulic mold clamping system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14959982A JPS5939533A (ja) | 1982-08-28 | 1982-08-28 | 射出成形機等の直圧式型締装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18017086A Division JPS6242819A (ja) | 1986-08-01 | 1986-08-01 | 射出成形機等の直圧式型締装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939533A true JPS5939533A (ja) | 1984-03-03 |
| JPS6232089B2 JPS6232089B2 (ja) | 1987-07-13 |
Family
ID=15478719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14959982A Granted JPS5939533A (ja) | 1982-08-28 | 1982-08-28 | 射出成形機等の直圧式型締装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939533A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5649416A (en) * | 1979-09-26 | 1981-05-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fluid slide mechanism |
-
1982
- 1982-08-28 JP JP14959982A patent/JPS5939533A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5649416A (en) * | 1979-09-26 | 1981-05-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fluid slide mechanism |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6232089B2 (ja) | 1987-07-13 |
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