JPS5941466A - 硬質層を被覆した高速切削用工具 - Google Patents
硬質層を被覆した高速切削用工具Info
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- JPS5941466A JPS5941466A JP15128882A JP15128882A JPS5941466A JP S5941466 A JPS5941466 A JP S5941466A JP 15128882 A JP15128882 A JP 15128882A JP 15128882 A JP15128882 A JP 15128882A JP S5941466 A JPS5941466 A JP S5941466A
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- Japan
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- coating layer
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- titanium
- coating
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は旋盤削り、フライス盤削りなどに使用する切
削工具の表面に、硬質被覆層を施した高速切削用工具に
係り、従来周知の硬質被覆層を施した高速切削用工具に
比し高速切削に於いて優れた耐摩耗性と靭性をもった高
速切削用工具を提供することを目的とするものである。
削工具の表面に、硬質被覆層を施した高速切削用工具に
係り、従来周知の硬質被覆層を施した高速切削用工具に
比し高速切削に於いて優れた耐摩耗性と靭性をもった高
速切削用工具を提供することを目的とするものである。
従来こうした高速切削用工具には酸化アルミニウムおよ
び／または炭化チタンを主体とするセラミック工具が用
いられてきたが、これらのセラミック工具は高速切削で
耐摩耗性が高いが靭性に乏しい欠点があり、例えば重切
削に於けるように、刃先に大きな荷重がかかる場合に於
いて欠は易いゲ「点があった。
び／または炭化チタンを主体とするセラミック工具が用
いられてきたが、これらのセラミック工具は高速切削で
耐摩耗性が高いが靭性に乏しい欠点があり、例えば重切
削に於けるように、刃先に大きな荷重がかかる場合に於
いて欠は易いゲ「点があった。
これに対し靭性はあるが高速切削で耐摩耗性の乏しい超
硬合金に対し、この表面に耐摩耗性の炭化チタンや窒化
チタンを被覆した工具が従来の被ｒｉ層をもたない超硬
合金に比し、優れた耐摩耗性をもつことが知られている
が、１５０〜２００ ｍ ／分取上の高速切削に於いて
は耐摩耗性がセラミック工具に比しなお劣っていた。ま
た前記チタン等の炭化物や窒化物の被覆を施した上に更
に耐摩耗性の高い酸化アルミニウムや酸化ジルコニウム
の被覆を設けた二重被覆層をもつ切削用工具も開発され
たが超硬合金に被覆したチタン等の炭化物や窒化物と酸
化アルミニウムとのこれら２つの層の間の基本的な化学
的結合様式の違いにより化学的親和性が乏しく、結合強
度が十分に得られないために、重切削に用いた場合、被
覆層の剥離や異常摩耗等が起こって酸化物本来の耐摩耗
性が十分に発揮できないという問題があった。
硬合金に対し、この表面に耐摩耗性の炭化チタンや窒化
チタンを被覆した工具が従来の被ｒｉ層をもたない超硬
合金に比し、優れた耐摩耗性をもつことが知られている
が、１５０〜２００ ｍ ／分取上の高速切削に於いて
は耐摩耗性がセラミック工具に比しなお劣っていた。ま
た前記チタン等の炭化物や窒化物の被覆を施した上に更
に耐摩耗性の高い酸化アルミニウムや酸化ジルコニウム
の被覆を設けた二重被覆層をもつ切削用工具も開発され
たが超硬合金に被覆したチタン等の炭化物や窒化物と酸
化アルミニウムとのこれら２つの層の間の基本的な化学
的結合様式の違いにより化学的親和性が乏しく、結合強
度が十分に得られないために、重切削に用いた場合、被
覆層の剥離や異常摩耗等が起こって酸化物本来の耐摩耗
性が十分に発揮できないという問題があった。
さらに最外層に酸化アルミニウムを？！！！覆した場合
に刃先を形成するコーナ一部分が取扱時や切削初期に刃
こぼれを生じやすく、また表面が黒色となるため使用時
に未使用コーナーと使用済みコーナーの判別がしにくい
欠点があった。
に刃先を形成するコーナ一部分が取扱時や切削初期に刃
こぼれを生じやすく、また表面が黒色となるため使用時
に未使用コーナーと使用済みコーナーの判別がしにくい
欠点があった。
本発明はかかる耐摩耗性材料の被覆を施した切削工具の
欠陥を改良し、超硬工具表面に強靭で耐摩耗性の強い被
覆層を設けた高速切削用工具を提供するもので、超硬合
金よりなる基体上に１〜５μの厚みをもつ炭化チタン、
窒化チタン、および炭窒化チタンの１種よりなる第１被
覆層を設け、その外側に０．５〜５μの厚みをもつ窒化
アルミニウムおよび／または酸窒化アルミニウムの１種
または２種よりなる第２被＠層を設け、さらにその外側
に０．５〜５μの厚みをもつ酸化アルミニウムよりなる
第３被５Ｎを設け、最外層として０．５〜５μの厚みを
もつ窒化チタンよりなる第４被覆層を設け、これら４つ
の被覆層の厚みの合計が２．５〜１５μであることを特
徴とした高速切削用工具を要旨とするものである。
欠陥を改良し、超硬工具表面に強靭で耐摩耗性の強い被
覆層を設けた高速切削用工具を提供するもので、超硬合
金よりなる基体上に１〜５μの厚みをもつ炭化チタン、
窒化チタン、および炭窒化チタンの１種よりなる第１被
覆層を設け、その外側に０．５〜５μの厚みをもつ窒化
アルミニウムおよび／または酸窒化アルミニウムの１種
または２種よりなる第２被＠層を設け、さらにその外側
に０．５〜５μの厚みをもつ酸化アルミニウムよりなる
第３被５Ｎを設け、最外層として０．５〜５μの厚みを
もつ窒化チタンよりなる第４被覆層を設け、これら４つ
の被覆層の厚みの合計が２．５〜１５μであることを特
徴とした高速切削用工具を要旨とするものである。
ここで第１被５を層として炭化チタン、窒化チタンまた
は炭窒化チタンの１種を選んだのは、硬質材料の中で最
も化学的性質が超硬合金に近いため化学的親和性が高く
超硬合金との接着力が極めて高く且つ第２被ＢＥの窒化
アルミニウムまたは酸窒化アルミニウムとの化学的親和
性も超硬合金と窒化アルミニウムまたは酸窒化アルミニ
ウムとの化学的親和性より良好であるためである。また
その厚みを１〜５μとしたのはこの第２被覆層への結合
層としての効果が、１μ以下では現れず１μ以上より効
果が現れる。
は炭窒化チタンの１種を選んだのは、硬質材料の中で最
も化学的性質が超硬合金に近いため化学的親和性が高く
超硬合金との接着力が極めて高く且つ第２被ＢＥの窒化
アルミニウムまたは酸窒化アルミニウムとの化学的親和
性も超硬合金と窒化アルミニウムまたは酸窒化アルミニ
ウムとの化学的親和性より良好であるためである。また
その厚みを１〜５μとしたのはこの第２被覆層への結合
層としての効果が、１μ以下では現れず１μ以上より効
果が現れる。
然し５μ以上では高速切削時の刃先の熱を基体に放熱す
るのを妨げたり、熱膨張差により内部応力が増大するた
めに却ってはがれ易くなるためで好ましくは２〜４μが
望ましい。
るのを妨げたり、熱膨張差により内部応力が増大するた
めに却ってはがれ易くなるためで好ましくは２〜４μが
望ましい。
次に第２層として窒化アルミニウムおよび／または酸窒
化アルミニウムを選んだのは、その化学的親和性が第１
被覆層の炭化チタン、窒化チタンまたは炭窒化チタンと
第３被覆層の酸化アルミニウムまたは酸窒化アルミニウ
ムの双方に高く、両液＠、層と良好な接着強度を保つこ
とができるためである。即ち第３被覆層の酸化アルミニ
ウムは前記超硬合金酸いはチタンの炭化物や窒化物の原
子結合様式とは余りにも異なり第１被覆層の炭化チタン
、窒化チタンまたは炭窒化チタンとの化学的親和性が乏
しいが、窒化アルミニウムや酸窒化アルミニウムはその
原子結合様式がチタンの炭化物や窒化物と同様で化学的
親和性が高く容易に緊密な接着性を得ることができる。
化アルミニウムを選んだのは、その化学的親和性が第１
被覆層の炭化チタン、窒化チタンまたは炭窒化チタンと
第３被覆層の酸化アルミニウムまたは酸窒化アルミニウ
ムの双方に高く、両液＠、層と良好な接着強度を保つこ
とができるためである。即ち第３被覆層の酸化アルミニ
ウムは前記超硬合金酸いはチタンの炭化物や窒化物の原
子結合様式とは余りにも異なり第１被覆層の炭化チタン
、窒化チタンまたは炭窒化チタンとの化学的親和性が乏
しいが、窒化アルミニウムや酸窒化アルミニウムはその
原子結合様式がチタンの炭化物や窒化物と同様で化学的
親和性が高く容易に緊密な接着性を得ることができる。
また一方第３被覆層である酸化アルミニウムとはアルミ
ニウムイオンを介して結合することができるために結合
性がよくそれ自身の強靭な性質と相まって、極めて強靭
な接着層を得ることができるのである。またその熱伝導
率はアルミナよりかなり高いため刃先の熱を有効に他部
へ分散することができ刃先温度を下げる働きがある。そ
してその厚さを０．５〜５μとしたのは５μ以下では上
記の如き第３被覆層を第１被ｉ層に結合する効果が十分
には現れず、また５μ以上では熱膨張差のために眉間内
部応力を大きくして却って剥離の原因となるもので好ま
しくは１〜４μが望ましい。
ニウムイオンを介して結合することができるために結合
性がよくそれ自身の強靭な性質と相まって、極めて強靭
な接着層を得ることができるのである。またその熱伝導
率はアルミナよりかなり高いため刃先の熱を有効に他部
へ分散することができ刃先温度を下げる働きがある。そ
してその厚さを０．５〜５μとしたのは５μ以下では上
記の如き第３被覆層を第１被ｉ層に結合する効果が十分
には現れず、また５μ以上では熱膨張差のために眉間内
部応力を大きくして却って剥離の原因となるもので好ま
しくは１〜４μが望ましい。
次に第３被覆層に酸化アルミニウムを選んだのは、これ
がセラミック工具の主成分として高速切削工具に用いら
れることからも判るように硬度、耐熱性、耐摩耗性が富
温は勿論、高温に於いても極めて高いために高速切削に
於ける耐摩耗性が極めて大きいためである。またこの厚
みは０．５μ以下では耐摩耗性向上の効果が乏しくまた
５μ以上では熱膨張差から来る層間内部応力のために剥
離や異常摩耗を起こすためで好ましくは１〜３μが望ま
しい。次に最外層である第４被覆層に窒化チタンを選ん
だのは被覆層として選ばれる硬質材料の中できわめて靭
性が大きいためであり、さらに窒化チタンは黄金色のあ
ざやかな色調をもっているためスローアウェイチップと
して用いた場合未使用コ“−す−と使用済コーナーが明
瞭に区別できる利点をもっているからである。この厚み
は０．５μ未満では酸化アルミニウム屓のチッピング防
止の効果がなく、５μを超えると逆に切削時に刃先が高
温となった場合に溶着が生じ磨耗を促進する。この範囲
は１〜２μがより望ましい。
がセラミック工具の主成分として高速切削工具に用いら
れることからも判るように硬度、耐熱性、耐摩耗性が富
温は勿論、高温に於いても極めて高いために高速切削に
於ける耐摩耗性が極めて大きいためである。またこの厚
みは０．５μ以下では耐摩耗性向上の効果が乏しくまた
５μ以上では熱膨張差から来る層間内部応力のために剥
離や異常摩耗を起こすためで好ましくは１〜３μが望ま
しい。次に最外層である第４被覆層に窒化チタンを選ん
だのは被覆層として選ばれる硬質材料の中できわめて靭
性が大きいためであり、さらに窒化チタンは黄金色のあ
ざやかな色調をもっているためスローアウェイチップと
して用いた場合未使用コ“−す−と使用済コーナーが明
瞭に区別できる利点をもっているからである。この厚み
は０．５μ未満では酸化アルミニウム屓のチッピング防
止の効果がなく、５μを超えると逆に切削時に刃先が高
温となった場合に溶着が生じ磨耗を促進する。この範囲
は１〜２μがより望ましい。
第１〜第４被覆層の４層の厚みの合計を、２．５〜１５
としたのは、２．５μ以下では耐摩耗性を向上する効果
が乏しく１５μ以上では基体と被ＮＭ間の熱膨張係数の
違いから起こる層間内部の応力のために剥離したり異常
摩耗を起し、好ましくは５〜１２μが望ましい。
としたのは、２．５μ以下では耐摩耗性を向上する効果
が乏しく１５μ以上では基体と被ＮＭ間の熱膨張係数の
違いから起こる層間内部の応力のために剥離したり異常
摩耗を起し、好ましくは５〜１２μが望ましい。
被覆層を設けるには化学蒸着法又は気相蒸着法と呼ばれ
、一般にＣＶ Ｄ （Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ
Ｄｅｐｏｓｉ ｔｉｏｎ）と称される公知の方法で行わ
れるが、イオン・ブレーティング法など他の方法でも良
い。
、一般にＣＶ Ｄ （Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ
Ｄｅｐｏｓｉ ｔｉｏｎ）と称される公知の方法で行わ
れるが、イオン・ブレーティング法など他の方法でも良
い。
詳細は以下に記載する実施例により一層明瞭に理解され
る。
る。
実施例１
本発明の１実施例を第１図によって説明すると、ステン
レス製反応容器１の中に超硬合金基体（１１８Ｍ２０．
５ＮＰ４３２）２を装填し約１１００℃に加熱した後、
ガスポンへ３ａ、３ｂより導いたＨ２およびＣ駒の混合
ガスと蒸発装置４により蒸発させたＴｉＣ１＋の混合ガ
スを反応容器中に１時間流入した。この時の容器内圧力
は３０Ｔｏｒｒで混合ガスの前記三成分混合割合は、Ｈ
８７％、ＣＩ＋、５％Ｔ ｒ ＣＩＦ、 ８％である。
レス製反応容器１の中に超硬合金基体（１１８Ｍ２０．
５ＮＰ４３２）２を装填し約１１００℃に加熱した後、
ガスポンへ３ａ、３ｂより導いたＨ２およびＣ駒の混合
ガスと蒸発装置４により蒸発させたＴｉＣ１＋の混合ガ
スを反応容器中に１時間流入した。この時の容器内圧力
は３０Ｔｏｒｒで混合ガスの前記三成分混合割合は、Ｈ
８７％、ＣＩ＋、５％Ｔ ｒ ＣＩＦ、 ８％である。
これにより超硬合金基体の表面に約３μの厚さをもつ炭
化チタンの内層を析出させることができた。その後前記
混合ガスの流入を停止し次に同じ容器中で前記被覆を施
した超硬合金基体の温度を１０５０℃とし、ガスボンベ
を取りかえＮ２４５％、Ｎ２４５％と蒸発装置にて蒸発
したＡｌＣｌ３のガス１０％の混合ガスを反応容器中に
１．５時間流入し２μの厚さの窒化アルミニウムのＩｖ
層を析出させた。次に前記混合ガスの流入を停止し、ガ
スポンへを取りかえ、Ｎ２５９％、００３０％、ΔＩｃ
１３８％の混合ガスを２時間流入した。この時の温度、
圧力は１１００℃、３０Ｔｏｒｒでこの結果、厚み１．
５μのΔ１２０３の被覆を施ずことができた。更にその
後前記混合ガスの流入を停止しボンベを取りかえ＋１Ｌ
３２％、Ｎ２６０％、 Ｔ ｉＣＩｓ ８％の混合ガス
を１．５時間流入した。この時の温度、圧力は１１００
°Ｃ１５００Ｔｏｒｒで、析出したＴｉＮ被覆層の厚み
は１．５μであった。
化チタンの内層を析出させることができた。その後前記
混合ガスの流入を停止し次に同じ容器中で前記被覆を施
した超硬合金基体の温度を１０５０℃とし、ガスボンベ
を取りかえＮ２４５％、Ｎ２４５％と蒸発装置にて蒸発
したＡｌＣｌ３のガス１０％の混合ガスを反応容器中に
１．５時間流入し２μの厚さの窒化アルミニウムのＩｖ
層を析出させた。次に前記混合ガスの流入を停止し、ガ
スポンへを取りかえ、Ｎ２５９％、００３０％、ΔＩｃ
１３８％の混合ガスを２時間流入した。この時の温度、
圧力は１１００℃、３０Ｔｏｒｒでこの結果、厚み１．
５μのΔ１２０３の被覆を施ずことができた。更にその
後前記混合ガスの流入を停止しボンベを取りかえ＋１Ｌ
３２％、Ｎ２６０％、 Ｔ ｉＣＩｓ ８％の混合ガス
を１．５時間流入した。この時の温度、圧力は１１００
°Ｃ１５００Ｔｏｒｒで、析出したＴｉＮ被覆層の厚み
は１．５μであった。
以上でこのチップは第１被覆層にＴｉｃ ３μ、第２被
覆層にＡＩＮ ５μ、第３被覆層にＡ１□０３１．５μ
第４被ｒｉｉ層にＴｉＮ １．５μの硬質被覆層を形成
しＸ線回折およびＸ線マイクロアナライザーの線分析に
よりｆ１認した。尚第２被覆層、第３被覆層の間にはＡ
ｌ０Ｎの中間層が存在した。この工具をＮｏ、１とする
。その一部切欠き斜視図を第２図に示す。２は超硬合金
基体、２ａは第１被ｒｉ層、２ｂは第２被覆層、２Ｃは
第３被覆層、２ｄは第４被覆層である。次にＮ００１に
用いたと同じ超硬合金基体に第１表に示すような硬質材
料の被覆を施しＮｏ、２〜Ｎｏ、４とした。このように
して得られた本発明による工具を、Ｎ０１１〜Ｎｏ、４
においてＴｉＮの第４被ＴＦｉ１層を持たない工具Ｎｏ
、５〜Ｎ００８および厚さ５μの炭化チタンの被覆を上
記方法で施した超硬合金工具Ｎ００９と従来より用いら
れて来たセラミソク工具Ｎｏ、１０と共に下記の条件で
比較切削テストを行い、逃げ面の最大摩耗またはカケ、
チッピングによる損傷が０．３ｍｍになる迄の時間で表
した工具寿命を比較した結果を第１表に示す。
覆層にＡＩＮ ５μ、第３被覆層にＡ１□０３１．５μ
第４被ｒｉｉ層にＴｉＮ １．５μの硬質被覆層を形成
しＸ線回折およびＸ線マイクロアナライザーの線分析に
よりｆ１認した。尚第２被覆層、第３被覆層の間にはＡ
ｌ０Ｎの中間層が存在した。この工具をＮｏ、１とする
。その一部切欠き斜視図を第２図に示す。２は超硬合金
基体、２ａは第１被ｒｉ層、２ｂは第２被覆層、２Ｃは
第３被覆層、２ｄは第４被覆層である。次にＮ００１に
用いたと同じ超硬合金基体に第１表に示すような硬質材
料の被覆を施しＮｏ、２〜Ｎｏ、４とした。このように
して得られた本発明による工具を、Ｎ０１１〜Ｎｏ、４
においてＴｉＮの第４被ＴＦｉ１層を持たない工具Ｎｏ
、５〜Ｎ００８および厚さ５μの炭化チタンの被覆を上
記方法で施した超硬合金工具Ｎ００９と従来より用いら
れて来たセラミソク工具Ｎｏ、１０と共に下記の条件で
比較切削テストを行い、逃げ面の最大摩耗またはカケ、
チッピングによる損傷が０．３ｍｍになる迄の時間で表
した工具寿命を比較した結果を第１表に示す。
切削条件
被削材 ＪＩＳ ｐｃ−２ｏ＃鉄棒（１２０朋φ
×４００朋ｌ） 切削速度 ３００ ｍ／分 切り込み ２藁躍 送 リ ０．３５ｍ ／ｒｅｖ第１表
の如く、従来の方法による第１被覆層に炭化チタンと第
２被５１屓に酸化アルミニウムの被覆を施したＮｏ、９
は摩耗が少なく２１分で０．３龍の摩耗を示したが、少
々異常摩耗があり未だ満足できるものではなく、またセ
ラミソク工具Ｎｏ、 １０は僅か２分で刃先にチッピン
グを起こすことにより逃げ面の損傷がＱ、３鯖となって
寿命がなくなった。また炭化チタン、窒化チタンまたは
炭窒化チタンの１種よりなる第１被覆層とその外側に窒
化アルミニウムおよび／または酸窒化アルミニウムの１
種または２種よりなる第２被覆層と更にその外側に酸化
アルミニウムよりなる第３被５Ｌ層を設けたＮｏ、５〜
Ｎｏ、８は摩耗がＮｏ、９に較べると少ないが、欠けや
異常摩耗がわずかに観察された。
×４００朋ｌ） 切削速度 ３００ ｍ／分 切り込み ２藁躍 送 リ ０．３５ｍ ／ｒｅｖ第１表
の如く、従来の方法による第１被覆層に炭化チタンと第
２被５１屓に酸化アルミニウムの被覆を施したＮｏ、９
は摩耗が少なく２１分で０．３龍の摩耗を示したが、少
々異常摩耗があり未だ満足できるものではなく、またセ
ラミソク工具Ｎｏ、 １０は僅か２分で刃先にチッピン
グを起こすことにより逃げ面の損傷がＱ、３鯖となって
寿命がなくなった。また炭化チタン、窒化チタンまたは
炭窒化チタンの１種よりなる第１被覆層とその外側に窒
化アルミニウムおよび／または酸窒化アルミニウムの１
種または２種よりなる第２被覆層と更にその外側に酸化
アルミニウムよりなる第３被５Ｌ層を設けたＮｏ、５〜
Ｎｏ、８は摩耗がＮｏ、９に較べると少ないが、欠けや
異常摩耗がわずかに観察された。
これに対して本発明品ＮＯ６１〜ＮＯ６４は欠けや異常
摩耗もなく ＴｉＮの第４被覆屓を持たないＮｏ、５
〜Ｎｏ、８の１．５倍以上の切削寿命を示したのに加え
、使用済みコーナーと未使用コーナーの判別が容易にで
きることから、本発明が切削加工上、極めて有利に利用
できる切削工具を提供することができるものであること
が確認された。
摩耗もなく ＴｉＮの第４被覆屓を持たないＮｏ、５
〜Ｎｏ、８の１．５倍以上の切削寿命を示したのに加え
、使用済みコーナーと未使用コーナーの判別が容易にで
きることから、本発明が切削加工上、極めて有利に利用
できる切削工具を提供することができるものであること
が確認された。
なお、本実施例ではＣＶＤ法による被覆法のみを示した
が、本発明はＣＶＩｌ法に拘束されることなく 、ＰＶ
Ｄと呼ばれる物理蒸着法またはスバ・ツタリング等によ
っても被覆することができる。
が、本発明はＣＶＩｌ法に拘束されることなく 、ＰＶ
Ｄと呼ばれる物理蒸着法またはスバ・ツタリング等によ
っても被覆することができる。
第１図は本発明の実施例に使用したＣＶＤ装置の概略図
、第２図は本発明工具の一部切欠斜視図である。 ｌ・・・・ステンレス製ＣｖＯ反応容器、２・・・・超
硬合金基体、３ａ、 ３ｂ、 ３ｃ −・・・蒸着に
用いるガスボンへ、４・・・・蒸着物質の蒸発装置、５
・・・・反応容器１の加熱炉、６・・・・真空ポンプ手
続補正書（方式） 昭和５７年１２月２３日 昭和５７年特許願第１５１２８８号 ２、発明の名称 硬質層を被覆した高速切削用工具 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 郵便番号 ４６７−９１ 名古屋市瑞穂区高辻町１４番１８号 （電話０５２−２６４−４８２１ ） （連絡先 東京営業所５０Ｂ−１２５１）４、補正命令
の日付く発送日） 昭和５７年１１月３０日 ５、補正の対象 ６、補正の内容 別紙の通り
、第２図は本発明工具の一部切欠斜視図である。 ｌ・・・・ステンレス製ＣｖＯ反応容器、２・・・・超
硬合金基体、３ａ、 ３ｂ、 ３ｃ −・・・蒸着に
用いるガスボンへ、４・・・・蒸着物質の蒸発装置、５
・・・・反応容器１の加熱炉、６・・・・真空ポンプ手
続補正書（方式） 昭和５７年１２月２３日 昭和５７年特許願第１５１２８８号 ２、発明の名称 硬質層を被覆した高速切削用工具 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 郵便番号 ４６７−９１ 名古屋市瑞穂区高辻町１４番１８号 （電話０５２−２６４−４８２１ ） （連絡先 東京営業所５０Ｂ−１２５１）４、補正命令
の日付く発送日） 昭和５７年１１月３０日 ５、補正の対象 ６、補正の内容 別紙の通り
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １） 超硬合金よりなる基体の表面に硬質材料の被覆を
施した高速切削用工具において、基体上に１〜５μの厚
みをもつ炭化チタン窒化チタンまたは炭窒化チタンの１
種よりなる第１被覆層を設け、その外側に０．５〜５μ
の厚みをもつ窒化アルミニウムおよび／または酸窒化ア
ルミニウムの１種または２種よりなる第２被覆層を設け
、その外側に０．５〜５μの厚みをもつ酸化アルミニウ
ムよりなる第３被覆層を設は最外層として０．５〜５μ
の厚みをもつ窒化チタンよりなる第４被覆層を設は前記
４被覆層の厚みの合計が２．５〜１５μであることを特
徴とした高速切削用工具。 ２） 前記超硬質合金よりなる基体の表面に設けた第１
被覆層が炭化チタンである特許請求の範囲第１項記載の
高速切削用工具。 ３）前記超硬質合金よりなる基体の表面に設けた第１被
覆層が窒化チタンまたは炭窒化チタンである特許請求の
範囲第１項記載の高速切削用工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15128882A JPS5941466A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 硬質層を被覆した高速切削用工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15128882A JPS5941466A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 硬質層を被覆した高速切削用工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941466A true JPS5941466A (ja) | 1984-03-07 |
Family
ID=15515402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15128882A Pending JPS5941466A (ja) | 1982-08-31 | 1982-08-31 | 硬質層を被覆した高速切削用工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941466A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62150006U (ja) * | 1986-03-13 | 1987-09-22 | ||
| JPS63229203A (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-26 | Mitsubishi Metal Corp | 表面被覆超硬合金製切削工具 |
| WO1991005074A1 (fr) * | 1989-09-29 | 1991-04-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Element dur revêtu en surface presentant d'excellentes caracteristiques de resistance a l'abrasion |
| US20100150677A1 (en) * | 2006-01-17 | 2010-06-17 | Hitoshi Yamaguchi | Rotary Cutting Tool and Method For Manufacturing Such a Rotary Cutting Tool |
| WO2012126031A1 (de) * | 2011-03-18 | 2012-09-27 | Boehlerit Gmbh & Co. Kg. | Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung |
| FR3165193A1 (fr) * | 2024-08-05 | 2026-02-06 | Safran | Noyau de fonderie à la cire perdue revêtu |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52100376A (en) * | 1976-02-20 | 1977-08-23 | Mitsubishi Metal Corp | Coated cutting tip of sintered hard alloy |
-
1982
- 1982-08-31 JP JP15128882A patent/JPS5941466A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52100376A (en) * | 1976-02-20 | 1977-08-23 | Mitsubishi Metal Corp | Coated cutting tip of sintered hard alloy |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62150006U (ja) * | 1986-03-13 | 1987-09-22 | ||
| JPS63229203A (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-26 | Mitsubishi Metal Corp | 表面被覆超硬合金製切削工具 |
| WO1991005074A1 (fr) * | 1989-09-29 | 1991-04-18 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Element dur revêtu en surface presentant d'excellentes caracteristiques de resistance a l'abrasion |
| EP0447556B1 (en) * | 1989-09-29 | 1994-11-17 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Surface-coated hard member having excellent abrasion resistance |
| US20100150677A1 (en) * | 2006-01-17 | 2010-06-17 | Hitoshi Yamaguchi | Rotary Cutting Tool and Method For Manufacturing Such a Rotary Cutting Tool |
| US8215881B2 (en) * | 2006-01-17 | 2012-07-10 | Sakai Threading Tool Co., Ltd. | Rotary cutting tool and method for manufacturing such a rotary cutting tool |
| WO2012126031A1 (de) * | 2011-03-18 | 2012-09-27 | Boehlerit Gmbh & Co. Kg. | Beschichteter körper, verwendung desselben und verfahren zu dessen herstellung |
| FR3165193A1 (fr) * | 2024-08-05 | 2026-02-06 | Safran | Noyau de fonderie à la cire perdue revêtu |
| WO2026033180A1 (fr) * | 2024-08-05 | 2026-02-12 | Safran | Noyau de fonderie à la cire perdue revêtu |
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