JPS5946301B2 - 被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼およびその製造方法 - Google Patents
被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼およびその製造方法Info
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- JPS5946301B2 JPS5946301B2 JP54047295A JP4729579A JPS5946301B2 JP S5946301 B2 JPS5946301 B2 JP S5946301B2 JP 54047295 A JP54047295 A JP 54047295A JP 4729579 A JP4729579 A JP 4729579A JP S5946301 B2 JPS5946301 B2 JP S5946301B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は機械構造用鋼、さらに詳し《は、炭素鋼、マ
ンガン鋼、ニッケル・クロム鋼、クロム・モリブテン鋼
、ニッケル、クロム・モリブデン鋼、マンガン・クロム
鋼、モリフテン鋼、ニッケル・１ モリブデン鋼等の被
削性および冷間鍛造性を改善した鋼に関する。
ンガン鋼、ニッケル・クロム鋼、クロム・モリブテン鋼
、ニッケル、クロム・モリブデン鋼、マンガン・クロム
鋼、モリフテン鋼、ニッケル・１ モリブデン鋼等の被
削性および冷間鍛造性を改善した鋼に関する。
鋼の冷間鍛造性を害する元素としてＳが知られている。
鋼中のＳは、熱間加工により鍛伸方向に沿って紐状に展
伸し易（・ＭｎＳ等の硫化物として存在し、この硫化物
が冷間鍛造性を害するものとされている。そのため従来
は、冷間鍛造用鋼としては溶製する際に脱硫処理を行な
い、低硫鋼を製造してもっぱら使用している。しかし低
硫鋼は被削性の面で劣るという問題があった。本願発明
者らは上記問題を解消するために成分組成を種々検討し
た結果、Ｓ含有量に応じてＴｅを含有させた場合に％Ｔ
ｅ／％Ｓが０．０４よりも大きくなるとＭｎＳ等の硫化
物は鍛伸方向へ展伸せず、かつ機械的性質の異方性が小
さくなり、さらに冷間鍛造性にすぐれ、被削性は硫黄快
削鋼と同等またはそれ以上である鋼を見出し、さきに出
願（特願昭５３−１１４５５４号）し、さらに冷間鍛造
性の改善について研究を進めた結果、硫黄含有率の低い
範囲（Ｓ：０．０４％以下）においても、％Ｔｅ／％Ｓ
を０．０４％以上となるようにＳとＴｅを複合金有させ
、さらにＯとＮを抑制することにより被剛性を劣化せず
冷間鍛造性を著し《改善し得ることを見出して、特願昭
５４−２８６１９号として提案した。
伸し易（・ＭｎＳ等の硫化物として存在し、この硫化物
が冷間鍛造性を害するものとされている。そのため従来
は、冷間鍛造用鋼としては溶製する際に脱硫処理を行な
い、低硫鋼を製造してもっぱら使用している。しかし低
硫鋼は被削性の面で劣るという問題があった。本願発明
者らは上記問題を解消するために成分組成を種々検討し
た結果、Ｓ含有量に応じてＴｅを含有させた場合に％Ｔ
ｅ／％Ｓが０．０４よりも大きくなるとＭｎＳ等の硫化
物は鍛伸方向へ展伸せず、かつ機械的性質の異方性が小
さくなり、さらに冷間鍛造性にすぐれ、被削性は硫黄快
削鋼と同等またはそれ以上である鋼を見出し、さきに出
願（特願昭５３−１１４５５４号）し、さらに冷間鍛造
性の改善について研究を進めた結果、硫黄含有率の低い
範囲（Ｓ：０．０４％以下）においても、％Ｔｅ／％Ｓ
を０．０４％以上となるようにＳとＴｅを複合金有させ
、さらにＯとＮを抑制することにより被剛性を劣化せず
冷間鍛造性を著し《改善し得ることを見出して、特願昭
５４−２８６１９号として提案した。
本発明者等はさらにこの特願昭５４−２８６１９の鋼に
対して、ＡＩを低下させることによってＡｌ２Ｏ３の生
成をおさえ、冷間鍛造性をいっそう向上させた本発明の
鋼を完成した。すなわち本発明の要旨は、まず下記の組
成を有することを特徴とする被削性にすぐれた冷間鍛造
用鋼にある。（１）Ｃ：０．６％以下、Ｓｌ：０．５％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．
０４％、Ｔｅ：０．０３％以下（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：
０．０４以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２
％以下、０：０．００３％以下、残余が実質的にＦｅか
らなる。
対して、ＡＩを低下させることによってＡｌ２Ｏ３の生
成をおさえ、冷間鍛造性をいっそう向上させた本発明の
鋼を完成した。すなわち本発明の要旨は、まず下記の組
成を有することを特徴とする被削性にすぐれた冷間鍛造
用鋼にある。（１）Ｃ：０．６％以下、Ｓｌ：０．５％
以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．
０４％、Ｔｅ：０．０３％以下（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：
０．０４以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２
％以下、０：０．００３％以下、残余が実質的にＦｅか
らなる。
（２）Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｓ二０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０
．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）
Ａｌ：０．０ｔ％未満、Ｎ：０．０２％以下、０：０．
００３％以下、さらにＮｉ： ４．５％以下、Ｃｒ：３
．５％以下、ＭＯ：１．０％以下のうち１種または２種
以上含有し、残余が実質的にＦｅからなる。
２．０％以下、Ｓ二０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０
．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）
Ａｌ：０．０ｔ％未満、Ｎ：０．０２％以下、０：０．
００３％以下、さらにＮｉ： ４．５％以下、Ｃｒ：３
．５％以下、ＭＯ：１．０％以下のうち１種または２種
以上含有し、残余が実質的にＦｅからなる。
（３）Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０
．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、０：０．
００３％以下、さらにＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｚ
ｒ：０．５％以下のうち１種または２種以上を含存し、
残余が実質的にＦｅからなる。
２．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０
．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、０：０．
００３％以下、さらにＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｚ
ｒ：０．５％以下のうち１種または２種以上を含存し、
残余が実質的にＦｅからなる。
（４） Ｃ ： ０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４
％、Ｔｅ： −０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％
Ｓ：０．０４以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．
０２％以下、０：０．００３％以下、さらにＰｂ：０．
０１〜０．３０％、Ｓｅ： ０．００：３−０．１０％
、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０．０００２
〜０．０１：％のうち１種または２種以上を含存し、残
余が実質的にＦｅからなる。（５）Ｃ：０．６％以下、
Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０
．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．０３％以下、（ただ
し％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４、以上）、Ａｌ：０．０１％
未満、Ｎ ： ０．０２％以下、０：０．００３％以下
、さらにＮｉ： ４．５％以下、Ｃｒ： ３．５％以下
、ＭＯ： １．０％以下のうち１種または２種以上とＶ
：２．０％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ： ０．５
％以下、Ｂ： 、０．０１％以下、Ｚｒ：０．５％以
下のうち１種または２種以上を含有し、残余が実質的に
Ｆｅからなる。
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４
％、Ｔｅ： −０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％
Ｓ：０．０４以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．
０２％以下、０：０．００３％以下、さらにＰｂ：０．
０１〜０．３０％、Ｓｅ： ０．００：３−０．１０％
、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０．０００２
〜０．０１：％のうち１種または２種以上を含存し、残
余が実質的にＦｅからなる。（５）Ｃ：０．６％以下、
Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０
．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．０３％以下、（ただ
し％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４、以上）、Ａｌ：０．０１％
未満、Ｎ ： ０．０２％以下、０：０．００３％以下
、さらにＮｉ： ４．５％以下、Ｃｒ： ３．５％以下
、ＭＯ： １．０％以下のうち１種または２種以上とＶ
：２．０％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ： ０．５
％以下、Ｂ： 、０．０１％以下、Ｚｒ：０．５％以
下のうち１種または２種以上を含有し、残余が実質的に
Ｆｅからなる。
（６）Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４％、Ｔｅ
：？０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４
以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、
０：０．００３％以下、さらにＮｉ： ４．５％以下、
Ｃｒ： ３．５％以下、ＭＯ：１．０％以下のうち１種
または２種以上含有し、残余が実質的にＦｅからなる。
２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４％、Ｔｅ
：？０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４
以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、
０：０．００３％以下、さらにＮｉ： ４．５％以下、
Ｃｒ： ３．５％以下、ＭＯ：１．０％以下のうち１種
または２種以上含有し、残余が実質的にＦｅからなる。
（７）Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４％、Ｔｅ
：０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以
上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ
：０．０３％以下、さらにＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０
．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下
、Ｚｒ：０．５％以下のうち１種または２種以上と、Ｐ
ｂ： ０．０１〜０．３％、Ｓｅ：０．００３〜０．１
０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０．００
０２〜０．０１％のうち１種または２種以上を含有し、
残余が実質的にＦｅからなる。
２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４％、Ｔｅ
：０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以
上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ
：０．０３％以下、さらにＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０
．５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下
、Ｚｒ：０．５％以下のうち１種または２種以上と、Ｐ
ｂ： ０．０１〜０．３％、Ｓｅ：０．００３〜０．１
０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０．００
０２〜０．０１％のうち１種または２種以上を含有し、
残余が実質的にＦｅからなる。
（８） Ｃ ： ０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４
％、Ｔｅ：０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０
．０４以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％
以下、０ ： ０．００３％以下、さらにＮｉ： ４．
５％以下、Ｃｒ：３．５％以下、ＭＯ：１．０％以下の
うち１種または２種以上と、Ｖ：２．０％以下、Ｎｂ：
０、５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以
下、Ｚｒ：０．５％以下のうち１種または２種以上と、
Ｐｂ：０．０１〜０．３０％、Ｓｅ： ０．００３−０
．１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０
．０００２〜０．０１％のうち１種または２種以上と、
Ｐｂ：０．０ｉ〜０，３％、Ｓｅ： ０．００：３−０
．１０％、Ｂｉ： ０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０
．０００２〜０．０１％のうち１種または２種以上を含
有し、残余が実質的にＦｅからなる。
、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ ： ０．００３〜０．０４
％、Ｔｅ：０．０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０
．０４以上）、Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％
以下、０ ： ０．００３％以下、さらにＮｉ： ４．
５％以下、Ｃｒ：３．５％以下、ＭＯ：１．０％以下の
うち１種または２種以上と、Ｖ：２．０％以下、Ｎｂ：
０、５％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以
下、Ｚｒ：０．５％以下のうち１種または２種以上と、
Ｐｂ：０．０１〜０．３０％、Ｓｅ： ０．００３−０
．１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０
．０００２〜０．０１％のうち１種または２種以上と、
Ｐｂ：０．０ｉ〜０，３％、Ｓｅ： ０．００：３−０
．１０％、Ｂｉ： ０．０１〜０．３０％、Ｃａ： ０
．０００２〜０．０１％のうち１種または２種以上を含
有し、残余が実質的にＦｅからなる。
本発明の要旨はまた、前記した被削性にすぐれた冷間鍛
造用鋼を製造するに適した下記の方法にも及ぶ。
造用鋼を製造するに適した下記の方法にも及ぶ。
（９）Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ： ０．５％以下、Ｍｎ
：２．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ａｌ二
０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、０：０．００３
％以下を含有し残余が実質的にＦｅからなる鋼を溶製し
、その過程において、真空脱ガス中もしくは脱ガス後、
溶鋼中に非酸化性ガスを導入して強制攪拌することによ
り大型非金属介在物を浮上分離させ、ついでＴｅを０．
０３％以下であって、％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上とな
る量添加して溶鋼中に均一に分散させることを特徴とす
る方法。
：２．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ａｌ二
０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、０：０．００３
％以下を含有し残余が実質的にＦｅからなる鋼を溶製し
、その過程において、真空脱ガス中もしくは脱ガス後、
溶鋼中に非酸化性ガスを導入して強制攪拌することによ
り大型非金属介在物を浮上分離させ、ついでＴｅを０．
０３％以下であって、％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上とな
る量添加して溶鋼中に均一に分散させることを特徴とす
る方法。
つぎに、本発明の鋼の組成の限定理由を説明する。
Ｃ：０．６％以下
強度を確保するために必要な元素であるが多量に含有す
ると靭性が低下し、冷間鍛造性が劣化するので０．６％
以下に限定した。
ると靭性が低下し、冷間鍛造性が劣化するので０．６％
以下に限定した。
Ｓｉ： ０．５％以下
脱酸元素として有効であり、鋼塊の表面欠陥の発生を防
止するに必要であるが、多量に含有すると靭性が低下す
るとともに、基地が硬《なって冷間鍛造性が劣化するの
で、０．５％以下に限定した。
止するに必要であるが、多量に含有すると靭性が低下す
るとともに、基地が硬《なって冷間鍛造性が劣化するの
で、０．５％以下に限定した。
Ｍｎ：２．０％以下
焼入性を高めるほか、ＭｎＳ等の硫化物を形成しＳによ
る熱間脆性を防止する効果があるが、多量に含有すると
被削性が劣化するため２．０％以下に限定した。
る熱間脆性を防止する効果があるが、多量に含有すると
被削性が劣化するため２．０％以下に限定した。
Ｓ：０．０００３〜０．０４％
被削性を改善するためには、少なくとも
０．００３％は必要である。
しかし多量に含有すると冷間鍛造性が劣化するため上限
を０．０４％とし、その範囲を０．００３〜０．０４％
とした。Ｔｅ：０．０３％以下Ｓを０．００３〜０．０
４％の範囲で含有する鋼においてＭｎＳ等の硫化物の展
伸を抑制するために必要な％Ｔｅ／％Ｓを得るには多量
に含有させる事が望ましいが、あまり多量に含有しても
冷間鍛造性におよぼす効果はそれほど改善されないため
、上限を０．０３％とした。
を０．０４％とし、その範囲を０．００３〜０．０４％
とした。Ｔｅ：０．０３％以下Ｓを０．００３〜０．０
４％の範囲で含有する鋼においてＭｎＳ等の硫化物の展
伸を抑制するために必要な％Ｔｅ／％Ｓを得るには多量
に含有させる事が望ましいが、あまり多量に含有しても
冷間鍛造性におよぼす効果はそれほど改善されないため
、上限を０．０３％とした。
％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上
ＭｎＳ等の硫化物の展伸が％Ｔｅ／％Ｓの増大につれて
抑制される状況は第１図に示すとおりであって、この値
が０．０４以上であれば所期の効果が確実に得られる。
抑制される状況は第１図に示すとおりであって、この値
が０．０４以上であれば所期の効果が確実に得られる。
０：０．００３０％以下
冷間鍛造において、割れの起点となる酸化物を生成する
ので有害な元素であり、Ｔｅの冷間鍛造性改善効果を十
分発揮させるためには、含有量を０．００３０％以下に
する必要がある。
ので有害な元素であり、Ｔｅの冷間鍛造性改善効果を十
分発揮させるためには、含有量を０．００３０％以下に
する必要がある。
とくに冷間加工率を極度に高くする場合は０．００２０
％以下とすることが好ましい。Ｎ：０．０２０％以下 鋼の変形抵抗を大きくし冷間鍛造性を低下させる元素で
あって極力低含有量とする必要があり、上限な０．０２
０％とした。
％以下とすることが好ましい。Ｎ：０．０２０％以下 鋼の変形抵抗を大きくし冷間鍛造性を低下させる元素で
あって極力低含有量とする必要があり、上限な０．０２
０％とした。
なお、とくに高い冷間加工率をとる場合は、含有量を０
．０１５％以下とすることが好ましい。Ａｌ：０．０１
％未満 酸素と化合して硬質のＡｌ２Ｏ３を生成し、これが冷間
鍛造時に生ずる割れの起点となりやすく、また切削加工
時工具を摩耗するため、０．０１未満とした。
．０１５％以下とすることが好ましい。Ａｌ：０．０１
％未満 酸素と化合して硬質のＡｌ２Ｏ３を生成し、これが冷間
鍛造時に生ずる割れの起点となりやすく、また切削加工
時工具を摩耗するため、０．０１未満とした。
冷間鍛造加工率がとくに高い場合は、０．００７％以下
にまで微量化することが好ましい。Ｎｉ： ４．５％以
下、Ｃｒ： ３．５％以下、ＭＯ：１．０％以下上記
３元素は、本発明の鋼において強靭性および焼もどし軟
化抵抗性を高めるために必要な元素であるが、多量に含
有してもその効果は比例的に向上しないので、Ｎｉは４
．５％以下、Ｃｒは３．５％以下、ＭＯは１．０％以下
の範囲で必要に応じて選択的に含有させればよい。
にまで微量化することが好ましい。Ｎｉ： ４．５％以
下、Ｃｒ： ３．５％以下、ＭＯ：１．０％以下上記
３元素は、本発明の鋼において強靭性および焼もどし軟
化抵抗性を高めるために必要な元素であるが、多量に含
有してもその効果は比例的に向上しないので、Ｎｉは４
．５％以下、Ｃｒは３．５％以下、ＭＯは１．０％以下
の範囲で必要に応じて選択的に含有させればよい。
Ｂ：０．０１０％以下、Ｖ：２．０％以下、Ｔｉ：０．
５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｚｒ： ０．５％以下
これらの元素は、前訂１）の基本成分鋼に加えることに
より、結晶組織の改善あるいは熱処理特性の改善をおこ
なうことができるから、選択的に含有すると一層有利で
ある。
５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｚｒ： ０．５％以下
これらの元素は、前訂１）の基本成分鋼に加えることに
より、結晶組織の改善あるいは熱処理特性の改善をおこ
なうことができるから、選択的に含有すると一層有利で
ある。
しかし基本成分の有する、硫化物の展伸が少なく冷間鍛
造性にすぐれているという特徴を損わな（・ためには、
含有量を上記範囲内にする必要がある。なお上記の効果
は、実施例に示すように、Ｎｉ，Ｃｒ、ＭＯ，Ｐｂ，Ｓ
ｅ，Ｂｉ．Ｃａを一定量選択的に含有させた場合にも得
られることが確認された。Ｐｂ： ０．０１〜０．３０
％、Ｓｅ： ０．００３〜０．１０％、Ｂｉ： ０．０
１〜０．３０％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％上記
元素はいずれも、本発明の鋼において被削性を改善する
上で効果のある元素であるが、多量に含有すると冷間鍛
造性が劣化するので、Ｐｂは０．０１〜０．３０％、Ｓ
ｅは０．００３〜０．１０％、Ｂｉは０．０１〜０．３
０％、そしてＣａは０．０００２〜０．０１％の範囲と
し、必要に応じて選択的に含有させればよい。
造性にすぐれているという特徴を損わな（・ためには、
含有量を上記範囲内にする必要がある。なお上記の効果
は、実施例に示すように、Ｎｉ，Ｃｒ、ＭＯ，Ｐｂ，Ｓ
ｅ，Ｂｉ．Ｃａを一定量選択的に含有させた場合にも得
られることが確認された。Ｐｂ： ０．０１〜０．３０
％、Ｓｅ： ０．００３〜０．１０％、Ｂｉ： ０．０
１〜０．３０％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％上記
元素はいずれも、本発明の鋼において被削性を改善する
上で効果のある元素であるが、多量に含有すると冷間鍛
造性が劣化するので、Ｐｂは０．０１〜０．３０％、Ｓ
ｅは０．００３〜０．１０％、Ｂｉは０．０１〜０．３
０％、そしてＣａは０．０００２〜０．０１％の範囲と
し、必要に応じて選択的に含有させればよい。
次に実施例により本発明を詳細に説明する。
実施例実験用アーク炉でＴｅ，Ｐｂ，ＢｉおよびＣａを
除く他の合金成分を所定量に調整し、真空脱ガス処理容
器へ移住して脱ガス処理を行なった後、底部にポーラス
プラグを設けた取鍋に溶鋼を移住して、上記ポーラスプ
ラグからアルゴンガスを溶鋼中に吹込んで強制攪拌を行
ないつつ、Ｔｅを溶鋼中のＳに応じて％Ｔｅ／％Ｓの値
が０．０４以上になるよう添加した。
除く他の合金成分を所定量に調整し、真空脱ガス処理容
器へ移住して脱ガス処理を行なった後、底部にポーラス
プラグを設けた取鍋に溶鋼を移住して、上記ポーラスプ
ラグからアルゴンガスを溶鋼中に吹込んで強制攪拌を行
ないつつ、Ｔｅを溶鋼中のＳに応じて％Ｔｅ／％Ｓの値
が０．０４以上になるよう添加した。
その後、必要に応じ所定量のＰｂ，ＢｉおよびＣａの粉
粒体を、ポーラスプラグを通して溶鋼中にアルゴンガス
を吹込みながら添加含有させた。
粒体を、ポーラスプラグを通して溶鋼中にアルゴンガス
を吹込みながら添加含有させた。
なおＰｂ，ＢｉおよびＣａは、真空脱ガス処理後にガス
吹込み装置を有する取鍋に移注する際の溶鍋流に添加す
ることも可能である。Ｔｅと必要に応じてＰｂ，Ｂｉお
よびＣａを含有した溶鍋は、おのおの下注ぎ法により１
３ｔの鍋塊に鋳造した。
吹込み装置を有する取鍋に移注する際の溶鍋流に添加す
ることも可能である。Ｔｅと必要に応じてＰｂ，Ｂｉお
よびＣａを含有した溶鍋は、おのおの下注ぎ法により１
３ｔの鍋塊に鋳造した。
次にこの鋼塊を仕上げ温度９５０℃以上、鍛錬比約１０
０以上となるよう熱間圧延を行ない得られた鋼材から各
種の試験片を採取した。
０以上となるよう熱間圧延を行ない得られた鋼材から各
種の試験片を採取した。
各供試材の成分組成を第１表に示す。第１表において、
供試材扁に＊印を付したものは比較例である。
供試材扁に＊印を付したものは比較例である。
各供試材が本発明の特許請求の範囲のどの項に属するも
のであるかを、請求項篤の欄に示した。硫化物の性状 各供試材の硫化物の性状を調べるために、一定の顕微鏡
視野内で２００個の硫化物の長さ（Ｌ）と巾（Ｗ）を測
定し、その長短比（Ｌ／Ｗ）の平均値を計算してその結
果を第１表に併記した。
のであるかを、請求項篤の欄に示した。硫化物の性状 各供試材の硫化物の性状を調べるために、一定の顕微鏡
視野内で２００個の硫化物の長さ（Ｌ）と巾（Ｗ）を測
定し、その長短比（Ｌ／Ｗ）の平均値を計算してその結
果を第１表に併記した。
また、％Ｔｅ／％Ｓと硫化物の長短比の関係を第１図に
示す。これらの硫化物の大部分はＭｎＳであり、この図
から、％Ｔｅ／％Ｓが０．０４よりも大きい場合は硫化
物の長短比が５以下になることがわかる。冷間鍛造性
ゑぐ 各鋼種に適し
た熱処理を施した供試材（一部圧延のままで使用）から
、冷間鍛造性を調べるためにφ３０Ｘ５０のＭｖｔ試験
片を作成し、加工率をおのおの６０％、６５％、７０％
および７５％の４水準で、各水準２００個づつ冷間鍛造
（アンプセツト）シ、割れの有無を２．０倍の顕微鏡を
用いて観察し、割れの認められた試験片が各水準の全供
試材数（２００個）に占める割合を、割れ発生率として
第２表に示した。
示す。これらの硫化物の大部分はＭｎＳであり、この図
から、％Ｔｅ／％Ｓが０．０４よりも大きい場合は硫化
物の長短比が５以下になることがわかる。冷間鍛造性
ゑぐ 各鋼種に適し
た熱処理を施した供試材（一部圧延のままで使用）から
、冷間鍛造性を調べるためにφ３０Ｘ５０のＭｖｔ試験
片を作成し、加工率をおのおの６０％、６５％、７０％
および７５％の４水準で、各水準２００個づつ冷間鍛造
（アンプセツト）シ、割れの有無を２．０倍の顕微鏡を
用いて観察し、割れの認められた試験片が各水準の全供
試材数（２００個）に占める割合を、割れ発生率として
第２表に示した。
その表にあきらかなとおり、本発明鋼の割れ発生率は比
較鋼に比べて非常に小さく、冷間鍛造性にすぐれている
。被削性 第２表に示した供試材を、被削性を調べるため、第３表
に示す切削条件で試験した。
較鋼に比べて非常に小さく、冷間鍛造性にすぐれている
。被削性 第２表に示した供試材を、被削性を調べるため、第３表
に示す切削条件で試験した。
その結果を、第２表に併記する。
第２表の切削試験の結果から本発明鋼は比較鋼に比べて
すぐれた被剛性を有することがわかる。
すぐれた被剛性を有することがわかる。
以上説明したように、本発明の鋼は従来の冷間鍛造用鋼
に代って、適量のＴｅおよびＳを含有させるにあたり％
Ｔｅ／％Ｓを０．０４以上とし、さらにＮ、０を適正範
囲に限定することにより紡錘状の硫化物を効果的に生成
させるとともに、Ａｌ含有量を低くしてＡｌ２Ｏ３を少
くすることにより冷間鍛造性を一層改善し、かつ被削性
をも改善したことを特徴とするものであり、工業的価値
は犬である。
に代って、適量のＴｅおよびＳを含有させるにあたり％
Ｔｅ／％Ｓを０．０４以上とし、さらにＮ、０を適正範
囲に限定することにより紡錘状の硫化物を効果的に生成
させるとともに、Ａｌ含有量を低くしてＡｌ２Ｏ３を少
くすることにより冷間鍛造性を一層改善し、かつ被削性
をも改善したことを特徴とするものであり、工業的価値
は犬である。
第１図は硫化物の形態におよぼす％Ｔｅ／％Ｓ比の影響
を示すグラフである。
を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、残余が実質的にＦｅからなることを特徴
とする被剛性にすぐれた冷間鍛造用鋼。 ２ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＮｉ：４．５％以下、Ｃｒ：３．
５％以下、Ｍｏ：１．０％以下のうちの１種または２種
以上を含有し、残余が実質的にＦｅからなることを特徴
とする被剛性にすぐれた冷間鍛造用鋼。 ３ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｚ
ｒ：０．５％以下のうちの１種または２種以上を含有し
、残余が実質的にＦｅからなることを特徴とする被削性
にすぐれた冷間鍛造用鋼。 ４ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＰｂ：０．０１〜０．３０％、Ｓ
ｅ：０．００３〜０．１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３
０％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残余が実質的にＦｅからなるこ
とを特徴とする被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼。 ５ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＮｉ：４．５％以下、Ｃｒ：３．
５％以下、Ｍｏ：１．０％以下のうちの１種または２種
以上とＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ：
０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｚｒ０．５％以下
のうちの１種または２種以上とを含有し、残余が実質的
にＦｅからなることを特徴とする被剛性にすぐれた冷間
鍛造用鋼。 ６ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＮｉ：４．５％以下、Ｃｒ：３．
５％以下、Ｍｏ：１．０％以下のうちの１種または２種
以上と、Ｐｂ：０．０１〜０．３％、Ｓｅ：０．００３
〜０．１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ：０
．０００２〜０．０１％のうちの１種または２種以上と
を含有し、残余が実質的にＦｅからなることを特徴とす
る被剛性にすぐれた冷間鍛造用鋼。 ７ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＶ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｚ
ｒ：０．５％以下のうちの１種または２種以上とＰｂ：
０．０１〜０．３％、Ｓｅ：０．００３〜０．１０％、
Ｂｉ：０．０１〜０．３０％、Ｃａ：０．０００２〜０
．０１％のうちの１種または２種以上とを含有し、残余
が実質的にＦｅからなることを特徴とする被剛性にすぐ
れた冷間鍛造用鋼。 ８ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ｔｅ：０．
０３％以下、（ただし％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上）、
Ａｌ：０．０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、Ｏ：０．
００３％以下、さらにＮｉ：４．５％以下、Ｃｒ：３．
５％以下、Ｍｏ：１．０％以下のうちの１種または２種
以上と、Ｖ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔｉ
：０．５％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．５％
以下のうちの１種または２種以上と、Ｐｂ：０．０１〜
０．３０％、Ｓｅ：０．００３〜０．１０％、Ｂｉ：０
．０１〜０．３０％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％
のうちの１種または２種以上とを含有し、残余が実質的
にＦｅからなることを特徴とする被剛性にすぐれた冷間
鍛造用鋼。 ９ Ｃ：０．６％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２
．０％以下、Ｓ：０．００３〜０．０４％、Ａｌ：０．
０１％未満、Ｎ：０．０２％以下、：０．００３％以下
を含有し残余が実質的にＦｅからなる鋼を溶製し、その
過程において、真空脱ガス中もしくは脱ガス後、溶鋼中
に非酸化性ガスを導入して強制攪拌することにより大型
非金属介在物を浮上分離させ、ついで、Ｔｅを０．０３
％以下であって、％Ｔｅ／％Ｓ：０．０４以上とする量
添加して溶鋼中に均質に分散させることを特徴とする被
削性にすぐれた冷間鍛造用鋼の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54047295A JPS5946301B2 (ja) | 1979-04-19 | 1979-04-19 | 被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼およびその製造方法 |
| DE19803009491 DE3009491A1 (de) | 1979-03-14 | 1980-03-12 | Stahl fuer das kaltschmieden und verfahren zu seiner herstellung |
| FR8005610A FR2451403B1 (fr) | 1979-03-14 | 1980-03-13 | Acier pour le forgeage a froid ayant une bonne usinabilite et procede de sa preparation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54047295A JPS5946301B2 (ja) | 1979-04-19 | 1979-04-19 | 被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55141549A JPS55141549A (en) | 1980-11-05 |
| JPS5946301B2 true JPS5946301B2 (ja) | 1984-11-12 |
Family
ID=12771283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54047295A Expired JPS5946301B2 (ja) | 1979-03-14 | 1979-04-19 | 被削性にすぐれた冷間鍛造用鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5946301B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61215236A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-25 | Nippon Paint Co Ltd | 光フアイバ−被覆組成物 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0674482B2 (ja) * | 1987-02-16 | 1994-09-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐疲労性及び切削性にすぐれる熱間鍛造用非調質鋼 |
| JP5472063B2 (ja) * | 2010-11-30 | 2014-04-16 | 新日鐵住金株式会社 | 冷間鍛造用快削鋼 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS514934A (en) * | 1974-06-07 | 1976-01-16 | Nippon Electric Co | Kikairohakino shindotaihojikozo |
| FR2318872A1 (fr) * | 1975-07-19 | 1977-02-18 | Dynamit Nobel Ag | Procede pou l'obtention d'esters alkyliques d'acide orthosilicique |
-
1979
- 1979-04-19 JP JP54047295A patent/JPS5946301B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61215236A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-25 | Nippon Paint Co Ltd | 光フアイバ−被覆組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55141549A (en) | 1980-11-05 |
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