JPS5949403A - 燃焼装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、燃焼方法およびその装置に関−４ろもので
あって、一層詳細には、空隙率の充分大きい所謂通気性
固体中で混気燃料の高負荷燃力°口ｄ１って均一な温度
分布を得、窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生や−・酸化炭素
（ＣＯ）、未燃炭化水素（ＵＩＩＣ）等の未燃分の発生
を抑制し、併せて高温の燃焼ガスを容易に得ることので
きる燃焼方法およびこれを実施するための燃焼装置に関
するもので、ちる。

各種燃料を燃焼させて高温の燃焼ガスを得、これをボー
ｒうや炉等の加熱源とし、たり、ストーブ等の暖房源に
利用したりするに際して、燃料と気体との混合物からな
る混気燃料をバーナ（例えばシュバンクバーナ）から圧
力供給し、これに点火して火炎燃焼を行うのが一般的で
ある。しかるにこの所謂火炎燃焼では、その燃焼４１１
・賊におりる均一な燃焼の達成が困難である。このため
、火炎中に温度の局所的に高い部分や低い部分が存在し
、燃焼時の副産物どして有害な窒素酸化物（ＮＯｘ）が
発生したり、その他−酸化炭素（ＣＯ）や未燃炭化水素
（ＵＵＣ）が容易に発生する傾向がある。

従って、公害防止の見地から行政上の排出量規制が強化
されるに伴い、硫黄分や窒素分の少い燃料への転換や１
１￥煙脱硝装置の設置、その他低ＮＯｘ化等の努力がな
されているが、設ｆｆ１ｌ費用の増大や技術的な問題か
ら、規制値達成が困イ、な現状となっている。

このような所謂「サーマルＮ０ｘＪは、燃料の燃焼時に
空気中の窒素と酸素とが反応して生成するものであるが
、燃焼温度が高くなるにつれて前記反応が激しくなり、
従ってその最大温度によりサーマルＮＯｘの排出量が決
定されることが判明している。

そして、通常の炎燃焼では温度分布が一定していないた
め、局部的に高温（例えば１４００℃）の個所が生じ、
サーマルＮＯｘ発生増大の原因とな〕でいる。

また、前記−酸化炭素（ＣＯ）や未燃炭化水素（ＵＩＩ
Ｃ）の発生も、燃焼ガスの燃焼温度と密接に関連してお
り、後述する触媒を用いた接触燃焼実験によれば、燃焼
温度が９００°Ｃ以］・の＠合に１，０、Ｕｌｌ〔は急
激に増大し、１０００℃以上ではｃ、ｏ、　ｕｎｃとも
殆んど発生しないことが、確認されでいる。このように
サーマルＮＯｘやＣ０１ＵＵＣは、燃りＪ℃高湿度関係
するため、高性能の触媒を用いた接触燃焼法の研究が近
時なされ、１０００℃以」二の高湿度領域の燃焼を均一
かつ安定に行うことにより、ＮＯｘ雪の光生を有効か−
）大幅に低減させる実績が得られている。

しかしなが１゛、、この触媒を使用する接触燃焼法をボ
イラ等の熱源用の燃焼装置やガスタービン等に応用する
に際しネックとなるのは、高温領域で長寿命の触媒【Ｊ
未だ開発されておらず、またこれに近い性能の触媒は極
めて高価となるため、ランニングコス１−が経済」二見
合わないことである。

更に、従来の火炎燃焼では、火炎としての燃焼反応が終
了した後に得られる高温の燃焼ガスは、その顕熱を充分
に熱源として在勤利用されないまま（すなわち大量の熱
エネルギーを未だ保有したまま）大気中に放散排出され
ているのが現状であって、ガス顕熱の有効利用が、省エ
ネルギーの見地から未解決１ｉＩｆＩ題として残されて
いた。

このような前記の問題点に鑑み、サーマルＮＯｘやＣＯ
，ｔｌｌｌｃ等の発生を低減抑制することができ、しか
も燃焼ガス中の顕熱を有効に引出し７１高温の燃焼ガス
を得ることのできる新規な燃焼力法を求めて、発明者は
鋭意研究に努めた結果、空隙率の充分大きい所謂通気性
固体を使用して燃３ｆｔ、：ｌ’　Ｉｌｌツクを構成し
、この燃焼ブロック中で燃１’ｌガスと空気との混合物
からなる混気燃料を燃焼さ田るようにすれば、後に述べ
るように通気性固体の大きな表面ｒｔｔ（伝熱面積）故
に、近接する気体１）固体とほとんど等しい温度になり
、一方円体間は強い０輻射の授受により温度分布が平滑
化されるため均一・に燃焼し、その結果としてサーマル
ＮＯｘの発生が抑制され、更に未燃焼成分も高温に加熱
された通気性固体の細線に接触して再燃焼し、ＣＯやＵ
ＩＩＣの発生も有効に抑制されることを突き止めた。

しかも、後述する特性を有する通気性固体中で燃焼が行
われる結果として、燃焼ガスに含まれる顕熱が大量の輻
射熱に変換さｉシるので極めて燃焼効率に優れ、高温の
燃焼ガスが容易に得られて、省エネルギーに大きく寄与
することも判った。

従って本説明に係る燃焼方法は、燃料ガスと空気との混
合物からなる混気燃料を、空隙率の、充分大きい通気性
固体で構成した燃焼ブロックに供給し、この燃焼ブロッ
ク中で前記混気燃料の燃焼を行うことを特徴とする特 また、本発明に係る燃焼装置ｉ″ｆは、燃料ガスと空気
との混合物を供給する混気燃料供給管の開口側に、空隙
率の充分大きい通気性固体からなる燃焼ブロックを接続
したことを特徴と・１゛る。。

また、本願の別の発明に係る燃焼装置は、燃料ガスど空
気どのｄ１合物を供給する混気燃料供給管の開口側に、
空隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼ブロックを
接続し、この燃焼ブロックの燃焼ガスＪＪＣ出側に、該
ブロックを構成する通気性固体よりも空隙率の小さい通
気性固体を接続配置したことを特徴とする。

更に本願の別の発明に係る燃焼装置は、燃料ガスと空気
との混合物を供給する混気燃料供給管の開口側に、空隙
率の小さい通気性固体を介して空隙率の充分大きい通気
性固体からなる燃焼ブロックを接続し、この燃焼ブロッ
クの燃焼ガス排出側に、該ブロックを構成する通気性固
体よりも空隙率の小さい通気性固体を接続配置１１シた
ことを特徴とする。

なお、本願発明において、所、！ＰＩ通気性固体は、極
めて重要なウェイトを占めるものであるので、好適実施
例の説明に先立ち、この通気性固体の概略を述べること
とする。木明ＩＩＩ　−！に所謂通気４′１固体とは、
金属、セラミックス等の耐熱性材料を網状、ハニカム状
、繊維状等の名神形態に成形して通気性を持たせ、かつ
光その他熱線を透過さｕ　ｆ＋Ｔｉい適宜厚さの固体媒
体と定義することができる、。

これは、細線または細粒が多数焦合して構成されたもの
と考えられ、その実質的な表面積は極め一〇太きい。そ
して、固体の輻射射出能力は気体よりも充分高いもので
あるから、前記通気性固体に燃焼ガスを通過させると、
燃焼ガスの顕熱が表面積の極めて大きい固体と接触して
高効率の熱交換が行われ、大量の固体輻射熱を発生する
。この上′）な特性を有する固体伝熱変換素子を通気性
固体と称する。なお、この通気性固体は、燃焼ガスのト
流で熱交換により熱を奪フても、ＩニーＡｔ側には殆ん
ど影響がでない、という特性がある。

前記通気性固体Ｓの輻射熱射出状態について、第１図に
示す模式図により説明すると、通気性固体Ｓは燃焼ガス
Ｇの流通方向に厚さＸを有するため、燃焼ガス（］が固
体Ｓを通過・ｌ−るとその層内で対流熱伝達が行わ扛１
曲線Ｃでｉｉ＜　１’　Ｗ、１１度勾配を生じる。そし
て古層χ１・・・・χ５におい”Ｃ燃焼ガスの顕熱は固
体帽η・１烈ｙ、・・・・ｙ５．乙・・・・ｚ５に変換
さｈ、夫々燃焼ガスＧの上流側（’／）及び単流側（Ｚ
）に向かうが、この固体輻射熱の内’７４　ｇ￥５及び
乙、７．２は通気性固体Ｓの前後方向の厚みに応じて遮
蔽されて減衰し、その結果大部分の輻射熱Ｊ（が燃焼ガ
スＧの」二流側（Ｙ）に射出される。

次に、本発明に係る燃焼方法およびその装置につき、先
ず燃焼装置の好適な実施例を挙げて添伺図面を参照しな
がら説明し、作用効果に関連して燃焼方法の説明に及ぶ
ことどする。第２図は本発明に係る燃焼装置の１実施例
を示すものであって、燃料ガス（例えば都市ガス、天然
ガス、炉頂部ガス等の可燃性気体）と空気との混合物か
らなる混気燃料Ｍ１・′が、燃料供給源（図示せず）が
ら供給されて、混気燃料供給管１ｏに送給されるように
なっている。なお、燃焼ガス排出側から吸引ファン等に
より燃焼排ガスを吸引するようにずれば、ｄ＾気燃流Ｍ
Ｆを加圧供給しなくてもｊ；い。ｌ、た、Ｌ１シ気燃料
ＭＦは、後述のブロック体に流入する直前で燃料ガスと
空気とを混合するようにしてもよい。

図中、参照符号１２は、空隙率の充づ〉人さな通気性固
体からなる適宜立体形状のブロック体を示し、このブロ
ック体１２の内部で、後述するように燃料の燃焼が行わ
れるので、以下これを燃焼ブロックと称する。

前記温気燃料供給管１０は図示の如く長形の開口部１４
を有し、この開口側に、＋’＋ｉｆ記空隙串の空隙大き
な通気性固体からなる燃焼プロッタ１２が接続配置され
ている。この場合、供給’ｉ’　Ｉ　Ｏの開口部１４と
燃焼ブロック１２との間には、セラミックプレー１−に
多数の細孔を穿設してなる整流格子の如き整流手段１６
を介在させで、供給管１゜から加圧供給される温気燃料
Ｍ　ｒ”を均一に勺赦し。

た後、燃焼ブロック１２中に送り込むよう構成するのが
好ましい。

この燃焼ブロック１２を構成する通気性固体の空隙率は
、９９％またはそれ以」二（換言すれば。

充填率１％またはそれ以下）とするのが好ましく、この
ように空隙率の充分大きい通気性固体としては、例えば
耐熱性の金属細線を綿状に集塊させたブロック体や、耐
熱金網の多重積層体、その他セラミックス材料を軽石状
に発泡固化させた多孔質物体等がりｆ適に使用される。

この場合、通気性固体がどのＲ１度の空隙率であれば１
充分大きい」と云い得るか、が問題となるが、金網のよ
うにメツシュ数で表現するよりも、光学的厚さを基準と
して判断するのが最も適当である。）’／ｉ学的厚さの
測定は、光源と照度計との間に被測定対象物どなる通気
性固体を介在させ、光がどれ位吸収されているか、を前
記照度側により求めるものであって、金属細線の線径そ
の他吸収系数を考慮して決定される。本実施例の場合、
燃焼ブロック１２を構成する通気性固体として、燃焼ブ
ロック自体の大きさに応じて光学的厚さが１乃至１ｏの
範囲にある金属細線の集塊を使用したところ、好適な結
果が得られた。

更にこの燃焼ブロック１２は、混気燃料が流入して来る
上流側および燃焼ガスがｆＪＮ出される一１砦４ε側を
除いて、その外周を耐火性の断熱材料２ｏて囲繞して、
該ブロック１２の外周からの輻射熱の逃出を遮蔽するよ
う構成しである。ずなわら、これによって輻射熱が、ブ
ロック１２中に閉し込められることになる。

第３図は、本願に係る別の発明の実施例を示すものであ
って、第２図に示す熱交換装置を基本どし、その燃焼ブ
ロック１２の燃力℃ガス排出側に、該ブロック１２を構
成する通気性固体よりも空隙率の小さい通気性固体２２
が接続配置されＣいる。

この通気性固体２２の空隙率は、９０％乃至９５％また
はそれ以上（換言すれば、充填率１０％乃至５％または
それ以下）とするのが好ましい。本実施例の場合も、温
気燃料供給管の開し１部１４と燃焼ブロック１２との間
には、多孔板の如き整流手段１６が介装されて、混気燃
料Ｍ　Ｆを均一・に分１ｆＲさせて該ブロック１２中に
送り込むよう構成されており、更に燃焼ブロック１２及
び通気性固体２２の外周には、混欝１料が流入する上流
側および燃焼ガスが排出される下流側を除いて、耐火性
の断点材料２０で囲繞しである。

第４図は、本願に係る更に別の発明の実施例を示ずもめ
であって、第２図に示す基本構成において、燃焼ブロッ
ク１２の燃焼ガスＪ−，’ｔＡｔ側および下流側に、夫
々該ブロック１２を構成する通気性固体よりも空隙率の
小さい通気性固体２４を接続配置したものである。この
通気性固体２４の空隙率は、９０％乃至９５％またはそ
れ以Ｌ（換言すれば、充填率１０％乃至５％またはぞＪ
Ｌ以下）とするのが好ましい。この実施例の＠合、混気
燃料供給管１０の開１１部１４は一方の通気性固体２４
に接続されていて、供給管１０から加圧送給された温気
燃料は、この通気性固体２４を通過する際に均一に分散
されるので、前記第２図及び第３図に示す実施例のよう
に整流手段１６を別途配設する必要はない。イ１１シ、
燃焼ブロック１２および通気性固体２４．２４の外周か
ら輻射熱が逃出するのを遮蔽する目的で、耐火性の断熱
月料２０によす図示の通り囲繞しであることは、第２図
及び第３図に示す実施例と同様である。

次に、このように構成した本発明に係る燃がＣ１々置の
作用および効果につき、燃焼方法との関係において、以
下説明する。第２図に示す実施例において、供給管１０
を介して混気燃ＩＩＭ＋”を供給すると、この混気燃料
は整流手段１６によりその流れを整えられると共に均一
に分散して、燃焼ブロック１２中に送給される。参照狩
野２Ｇで示す点火手段（例えばヒーータまたはスパーク
プラグ）により混気燃料に点火すると、ブ【」ツタ１２
としで画成される通気性固体の空間中に封じ込められた
状態で、燃焼が開始される。通気性固体は、先に述べた
ように、実質的な比表面積が極めて大きく、固体の輻射
射出能力は気体より’ｂ充づ）に高いｔＪのであるから
、燃焼反応が終了した高温の燃焼ガスが通気性固体に接
触することにより高効宇の熱交換が行われ、燃焼ガス中
の顕熱ｌよ大川の固体中１．１　り＝１熱に変換される
。このとき、固体接触の効果により燃焼ガスの低い温度
のところは’ｊｌ−，１：げらｉｔ、また高い温度のと
ころは押えられるため、全体として温度が平担化し、均
一な燃焼が得られる（通常の火炎燃焼では、火炎面に局
部的に高い温度や低い温度のところが生じる）。このよ
うに温度が均一化される結果として、サーマルＮＯｘの
発生が低減化される。これは、サーマルＮＯｘは燃焼温
度が高くなると共に窒素と酸素との反応が激しくなるが
、本発明に係る装置では、その原因となる局所的な温度
上昇がないからである。また、通常はサーマルＮＯｘを
低減させるべく燃焼温度？ｒ降下させると、ＣＯやＵＩ
ＩＣ等の未燃分が発生するが１本発明装置では、未燃分
は高温の金属細線等の通気性固体に接触して燃焼がなさ
れるので、ＣＯや０１ＩＣ等の未燃分が発生して大気を
汚染する惧れがない。

次に、第３図に示す実施例では、燃焼ブロック１２の燃
焼ガス排出側に通気性固体２．２が接続配置されている
。このため、高温の燃焼ガスが前記通気性固体２２に流
入して、ここでも高効率の熱交換が行われ、該燃焼ガス
中の顕熱が大量の固体輻射熱に変換される。しかも、第
１図に示す模式図を参照して理論説明したように、得ら
れる大量の輻射熱の大部分は燃焼ガスの」−流側、すな
わち燃焼ブロック１２に向けて射出されるから、該ブロ
ック１２中の輻射熱は更に増大し、燃焼ガスの温度が一
層上昇してかつ平担化することになる。

また、第４図に示す実施例では、燃焼プロ７り１２を挾
んで両側に通気性固体２　／Ｉが夫々接続配置されてい
る。そして、混気燃料Ｍ　Ｆの燃焼は、第２図に示す実
施例と同様に、燃焼ブロック１２中で行われる訳である
から、各通気性固体２４に対する燃焼ガスの」二流側は
、常に当該ブロック１２中に存在することになる。従っ
て、該ブし１ツク１２中で生成した高温の燃焼ガスが、
各通気性固体２４に流入してガス中の顕熱を大量の固体
輻射熱に変換させると、得られたＩＩｑ４射熱は、第３
図に示す実施例と同様に、燃焼ガスの−１−流側である
燃焼ブロック１２に向けて射出されることになる。

しかも本実施例の場合は、ブロック１２を挾んで両側か
ら輻射熱が射出されるようになっているので、該ブロッ
ク１２中の燃焼温度は極めて」二４し、かつ平担化され
る。

そして、第２図乃至第３図に示す何れの燃焼装置におい
ても、燃焼ブロック１２中で得られた温度分布の平担化
した高温の燃焼ガスは、図示のようにド流側に向けて封
、出され、ガスタービンや大型ボイラ、その他」二業用
炉や暖房装置等の熱源として利用される。

以」二詳細に説明したように、本発明に係る燃焼方法及
びその装置によれば、混気燃料を通気性固体からなる燃
焼ブロック中で燃焼させることにより、固体接触の効果
によって燃焼時の温度分布を均一にさせることができ、
こ」ｔによってサーマルＮＯＸの発生や、ＣＯ，ｕｌｌ
ｃ等の未燃分の発生を有効に抑制することができる。し
かも通気性固体の特性として、燃焼ガスが比表面積の１
４Ｉ）で大きい該通気性固体と接触する際に高効率の熱
交換が行われ、燃焼ガスの顕熱は大量の固体輻射熱に変
換されるものであるため、燃焼ブロック中での燃焼温度
が均一に上昇し、優れた燃焼効率が得られるものである
。

【図面の簡単な説明】

第１図は通気性固体の輻射熱量状態を示す模式図、第２
図は本発明に係る燃焼方法に実施するための燃焼装置の
概略構成図、第：３図は別の発明しこ係る燃焼装置の概
略構成図、第４図３，１更に別の発明に係る燃焼装置の
概略構成図である。 １０・・・・混気燃料供給管　１２＝、、−°燃焼ブロ
ック。 １４・・・・開口部　　　　　１６・・・・整流手段２
０・・・・耐火性断熱材 ２２．２４・・・・通気性固体 ２６・・・・点火手段 特許出願人　　越　後　亮　三 同　　　　　　　　　　吉　　澤　　着　　男同　　　
　　　　大同特殊ｍ株式会社 手続補正書（自発） 昭和５８年１２月１２日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示　　昭和５７年特許願第１６０４５６号
２、発明の名称　　燃焼方法およびその装置３、補正を
する者 事件との関係　　特許出願人 住　所　　東京都江東区越中島１丁目３番１７−６０３
号氏名　越後亮三（はが２名） ４、代理人〒４６０ （１）明細書の「特許請求の範囲」の欄および「発明の
詳細な説明」の欄 補正書 特願昭５７−１６０４５６号 １、明細書第１頁第４行〜第２頁第１５行特許請求の範
囲を次の通り補正する。 「２、特許請求の範囲 （１）燃料ガスと贅人■育欠盗上を、空隙率の充分大き
い通気性固体で構成した皿焼ブロックに供給し、この燃
焼ブロック中で前記燃料ガスおよび酸素含有気体の燃焼
を行うことを特徴とする燃焼方法。 （２）燃料ガス供給管および酸素含有気体供給管の開口
側に、空隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼ブロ
ックを接続したことを特徴とする燃焼装置。 （３）麓圭Ｊフ１」■リムロ、！１ｆＪＪＪ免生供給管
の開口部と燃焼ブロックとの間に、好ましくは星豆ガス
と酸素含有気体とを均一に分散して流通させるための整
流手段を介在させてなる特許請求の範囲第２項記載の燃
焼２装置。 （４）燃料ガス（ｂ　および　、′−鵠供給管の開口側
に、空隙率の充分大きい通気性固体からなる燃焼ブロッ
クを接続し、この燃焼ブロックの燃焼ガス排出側に、該
ブロックを構成する通気性固体よりも空隙率の小さい通
気性固体を接続配置したことを特徴とする燃焼装置。 （５）監且左ス應１　およびｍへ一供給管の開口部と燃
焼ブロックとの間に、好ましくはｌガスと一醸ｊＷ君」
１りｄ本（工を均一に分散して流通させるための整流手
段を介在させてなる特許請求の範囲第４項記載の燃焼装
置。 （６）燃料ガス（給管および酸素含有気体供給管の開口
側に、空隙率の小さい通気性固体を介して空隙率の充分
大きい通気性固体からなる燃焼ブロックを接続し、この
燃焼ブロックの燃焼ガス排出側に、該ブロックを構成す
る通気性固体よりも空隙率の小さい通気性固体を接続配
置、したことを特徴とする燃焼装置。」 ２、同第６頁第１６行〜第１７行 「空気・・・燃料」を、 「酸素含有気体」と補正する。 ３、同第６頁第１９行 「混気燃料」を、 ［燃料ガスおよび酸素含有気体」と補正する。 ４、同第７頁第１行〜第２行 「と空気・・・燃料」を、 「供給管および酸素含有気体」と補正する。 ５、同第７頁第６行 「と空気・・・燃料」を、 「供給管および酸素含有気体」と補正する。 ６、同第７頁第１３行 「と空気・・燃料」を、 「供給管および酸素含有気体」と補正する。 ７、同第１７頁第２０行の次に、以下の通り加入する。 ［なお前述した好適実施例については、燃料ガスと空気
との混合物からなる温気燃料を、共通の２ｒＬ気′燃料
供給管を介して燃焼ブロックに送り込む場合につき説明
したが、燃料ガス供、ｌＩ＠管および空気供給管を独立
して設け、夫々の供給管を前記燃焼ブロックに接続して
、該燃焼ブロック中で燃Ｊｉ４ガスと空気との混合およ
び燃焼を行うようにしてもよい。更に前記燃焼ブロック
に入る以前または該ブロック中で燃料ガスと混合される
気体は、一般に空気とされるが、その他酸素を含有して
いる気体が適宜使用されるものである。」 １６−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （］）燃料ガスと空気との混合物からなる温気燃料を、
   空隙率の充分大きい通気性固体で構成した焼焼プロッタ
   に供給し、この燃焼ブロック中で前記混気燃料の燃焼を
   行うことを特徴とする燃焼方法。 （２）燃料ガスと空気との混合物を供給する混気燃料供
   給管の開１．１側に、空隙率の／Ｉ、分大きい通気性固
   体からなる燃焼ブロック登接続したことを特徴とする燃
   焼装置。 （３）混気燃料供給管の開１１１１部ど燃に１７ｉソ【
   」ツクどの間に、好ましくは混気燃料を均一に分散して
   流通させるための整流手段を介在させてなる特許請求の
   範囲第２項記載の燃焼装置。 （４）燃料ガスと空気との混合物を供給する混気燃料供
   給管の開口側に、空隙率の充分大きい通気性固体からな
   る燃焼ブロックを接続し、この燃焼ブロックの燃焼ガス
   排出側に、該フロックを構成する通気性固体よりも空隙
   ′６の小さい通気性固体を接続配置したことを特徴とす
   る燃焼装置。 （５）混気燃料供給管の開口部と燃焼ブロックとの間に
   、好ましくは混気燃料を均一に分１１女し°Ｃ流通させ
   るための整流手段を介在させてなる特ｉｌ’１請求の範
   囲第４項記載の燃焼装置。 （６）燃料ガスと空気との混合物を供給する混気燃料供
   給管の開口側に、空隙率の小さい通気性固体を介して空
   隙率の充分大きい通気性（Ｊ、１体かＣ）なる燃焼ブロ
   ックを接続し、この燃焼ブし】〉・りの燃焼ガス排出側
   に、該ブロックを構成する通気性固体よりも空隙率の小
   さい通気性固体！１１５′続配置したことを特徴とする
   燃焼装置。