JPS5951105A - 蒸気タ−ビンの間隙制御方法 - Google Patents
蒸気タ−ビンの間隙制御方法Info
- Publication number
- JPS5951105A JPS5951105A JP16235482A JP16235482A JPS5951105A JP S5951105 A JPS5951105 A JP S5951105A JP 16235482 A JP16235482 A JP 16235482A JP 16235482 A JP16235482 A JP 16235482A JP S5951105 A JPS5951105 A JP S5951105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- gap
- temperature
- turbine
- seal ring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/14—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
- F01D11/20—Actively adjusting tip-clearance
- F01D11/24—Actively adjusting tip-clearance by selectively cooling-heating stator or rotor components
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は蒸気タービンの動翼側壁とシールリングに取付
けたチップの間隙の制御に関する。
けたチップの間隙の制御に関する。
近年の燃料費、建設費の高騰に伴い、発電プラントの効
率向上が強く要請されている。このため、各種の効率向
上策が検討され、一部は実用化されているが、これらの
ほとんどはタービンなどの機械装置の効率改善、発電ｆ
幾などの電シ（を装置ばの効率改善、あるいは所内動力
の低減につながるものである。しかし、これらの機器の
効率はすでに９９％に達するものが多く、大きな改善効
果が期待できない状況にある。また、所内動力の削減に
ついても環境保全対策などの面から大きな効果を得るこ
とは困ｈＫである、このため、効率向上策として最近注
目されているものに蒸気サイクルの改善、特に、タービ
ン入口蒸気条件の高温商工化があげられてる。ここで、
発電プラントの入口蒸気条件は、新鋭超臨界火力プラン
トの圧力２４６Ｋｇｆ／ｃｍ２．温度５６６Ｃに達した
後に、１０年以上も改善されていない。これは、主とし
て使用限界温度５６０Ｃ近傍のフェライト系耐熱鋼が経
済的に整合性のある構造部材とされてきたためである。
率向上が強く要請されている。このため、各種の効率向
上策が検討され、一部は実用化されているが、これらの
ほとんどはタービンなどの機械装置の効率改善、発電ｆ
幾などの電シ（を装置ばの効率改善、あるいは所内動力
の低減につながるものである。しかし、これらの機器の
効率はすでに９９％に達するものが多く、大きな改善効
果が期待できない状況にある。また、所内動力の削減に
ついても環境保全対策などの面から大きな効果を得るこ
とは困ｈＫである、このため、効率向上策として最近注
目されているものに蒸気サイクルの改善、特に、タービ
ン入口蒸気条件の高温商工化があげられてる。ここで、
発電プラントの入口蒸気条件は、新鋭超臨界火力プラン
トの圧力２４６Ｋｇｆ／ｃｍ２．温度５６６Ｃに達した
後に、１０年以上も改善されていない。これは、主とし
て使用限界温度５６０Ｃ近傍のフェライト系耐熱鋼が経
済的に整合性のある構造部材とされてきたためである。
しかし、最近の燃料高騰と材料技術の進捗によって、よ
シ高価な耐熱鋼を使用しても経済的に成立する状況とな
っている。このため、蒸気条件をさらに高温高圧化し、
プラントの効率を大幅に改善させる機運が高まシつつあ
る。
シ高価な耐熱鋼を使用しても経済的に成立する状況とな
っている。このため、蒸気条件をさらに高温高圧化し、
プラントの効率を大幅に改善させる機運が高まシつつあ
る。
このような超高温高圧タービンでは、従来の蒸気条件で
ある圧力２４７Ｋｑｆ／″ｃｍ２ｒ ｒｆａ度５３８Ｃ
から圧カニ３５３Ｋｑｆ ／１ｙｎ２．温度６４９Ｃに
なると、蒸気量は１４％、比体積は２８％低減する。従
って、同一出力の蒸気タービンに対して翼長が小さくな
るとともに段落ごとの圧力差も大きくなり、間隙を通過
する漏洩量が相対的に大きくなって、効率が低下する。
ある圧力２４７Ｋｑｆ／″ｃｍ２ｒ ｒｆａ度５３８Ｃ
から圧カニ３５３Ｋｑｆ ／１ｙｎ２．温度６４９Ｃに
なると、蒸気量は１４％、比体積は２８％低減する。従
って、同一出力の蒸気タービンに対して翼長が小さくな
るとともに段落ごとの圧力差も大きくなり、間隙を通過
する漏洩量が相対的に大きくなって、効率が低下する。
このために、入口蒸気条件の改善による効率向上が削減
されることになる。従来、動翼の先端部には段付側壁を
設け、ケーシングには側壁に対向して配［りしたマルチ
フィンを設けて、側壁外周とフィンとの間隙を起動時か
ら運転点に達するまでに生じる軸振動や熱変形などを考
慮して両者が接触しないようにあるかしめ定めている。
されることになる。従来、動翼の先端部には段付側壁を
設け、ケーシングには側壁に対向して配［りしたマルチ
フィンを設けて、側壁外周とフィンとの間隙を起動時か
ら運転点に達するまでに生じる軸振動や熱変形などを考
慮して両者が接触しないようにあるかしめ定めている。
従って、間隙は各種の運転条件や蒸気量に対しても十分
な余裕をとるために、かなυ大きくなり、従来の無制御
方式では間隙を通過する漏洩量の低減には限界がある。
な余裕をとるために、かなυ大きくなり、従来の無制御
方式では間隙を通過する漏洩量の低減には限界がある。
本発明の目的は、超高温高圧の然気タービンの動翼先端
の側壁とチップフィンの間隙を最小限にして漏洩量を低
減することにより効率向上を図る間隙制御方法を提供す
るにある。
の側壁とチップフィンの間隙を最小限にして漏洩量を低
減することにより効率向上を図る間隙制御方法を提供す
るにある。
本発明の要点は、７ｊｊｂ翼先端の側壁とチップフィン
の間隙を供給蒸気または段楢成の一部から分岐した蒸気
ポルデックスチューブを通過させて得られた低齢、高温
の蒸気を用い又チップフィンの付いプとシールリングを
間隙を測定しながら加熱または冷却して漏洩量を最小と
なる。しうにＩＩＩＪ ｍｌ Ｌ 、使用後の蒸気を排
気または給水系に熱回収Ｊるにある。
の間隙を供給蒸気または段楢成の一部から分岐した蒸気
ポルデックスチューブを通過させて得られた低齢、高温
の蒸気を用い又チップフィンの付いプとシールリングを
間隙を測定しながら加熱または冷却して漏洩量を最小と
なる。しうにＩＩＩＪ ｍｌ Ｌ 、使用後の蒸気を排
気または給水系に熱回収Ｊるにある。
以下、本発明を第１図及至第（５図を用いて説明する。
第１図、第２図および第３図はフド発明による超高温高
圧蒸気タービンの間隙制御方法の実施例のシステムを示
ず。すなわぢ、ボイラ１．超高圧タービン２．高圧ター
ビン３．中圧タービン４．低圧タービン５９発電機６お
よび復水器７からなる。
圧蒸気タービンの間隙制御方法の実施例のシステムを示
ず。すなわぢ、ボイラ１．超高圧タービン２．高圧ター
ビン３．中圧タービン４．低圧タービン５９発電機６お
よび復水器７からなる。
主蒸気１４からポルテックスチューブ２２に連通ずる蒸
気系統２１を設け、さらに、ポルテックスチューブ２２
内でエネルギー分離し、所定の温度となって間隙制御に
用いる蒸気系統２３を設ける。また、間隙制御に用いた
戻シ蒸気系統２４を配設し、これを熱回収するために、
超高圧タービンの排気蒸気系統１５に連通し、ポルテッ
クスチューブ２２内でエネルギー分離し、間隙制御に用
いなかった蒸気を熱回収するために、高圧タービンの排
気蒸気系統１７に連通ずる蒸気系統２５を設けて構成す
る。なお、第１図の実施例において、蒸気の取出し口を
ボイラ１の直後の主蒸気から取り、ポルテックスチュー
ブ２２内でエネルギー分離 ービン排気蒸気系統１５に、間隙制御に用いなかった蒸
気の戻り先を高圧タービン排気蒸気系統１７に導ひく。
気系統２１を設け、さらに、ポルテックスチューブ２２
内でエネルギー分離し、所定の温度となって間隙制御に
用いる蒸気系統２３を設ける。また、間隙制御に用いた
戻シ蒸気系統２４を配設し、これを熱回収するために、
超高圧タービンの排気蒸気系統１５に連通し、ポルテッ
クスチューブ２２内でエネルギー分離し、間隙制御に用
いなかった蒸気を熱回収するために、高圧タービンの排
気蒸気系統１７に連通ずる蒸気系統２５を設けて構成す
る。なお、第１図の実施例において、蒸気の取出し口を
ボイラ１の直後の主蒸気から取り、ポルテックスチュー
ブ２２内でエネルギー分離 ービン排気蒸気系統１５に、間隙制御に用いなかった蒸
気の戻り先を高圧タービン排気蒸気系統１７に導ひく。
超高圧タービン２の構造物の温度および熱負荷によって
は、例えば、第２図に示すように、蒸気９沖し口を超高
圧クーピン２の段落間からの油気口とすることができ、
また、熱回収についても、例えば第３図に示すように、
間隙制御に用いなかった蒸気の戻り先を低圧給水加熱器
１０とすることができ、間隙制御条件を考慮したプラン
トの熱サイクルの最適条件から決定されるものである。
は、例えば、第２図に示すように、蒸気９沖し口を超高
圧クーピン２の段落間からの油気口とすることができ、
また、熱回収についても、例えば第３図に示すように、
間隙制御に用いなかった蒸気の戻り先を低圧給水加熱器
１０とすることができ、間隙制御条件を考慮したプラン
トの熱サイクルの最適条件から決定されるものである。
以上のような蒸気発生システムを構成することによって
超高圧タービン２の＠Ｉ）翼先端の側壁とチップフィン
の間隙制御を可能とする蒸気を発生することができる。
超高圧タービン２の＠Ｉ）翼先端の側壁とチップフィン
の間隙制御を可能とする蒸気を発生することができる。
ｉて、このような蒸気発生システムを利用し、超高圧タ
ービン２の動翼先端の側壁とチップフィンの間隙を制御
する方法の実施例として第４図乃至第６図を用いて勝、
明する。
ービン２の動翼先端の側壁とチップフィンの間隙を制御
する方法の実施例として第４図乃至第６図を用いて勝、
明する。
第４図は、超高圧タービン２の典型的な例を示す断面図
である。すなわち、ボイラ１からの超高温高圧の蒸気を
タービン内部に導入する主蒸気管２６、さらにこの主蒸
気をタービン段落に導く所謂ノズルボックス２７、ター
ビン段落を構成スる複数個のダイヤスラム２Ｂ、タービ
ン動翼３５を支持するロータディスク３４、さらに、ダ
イヤフラム２８を固定する内部ケーシン、％３３、およ
び）これら各種の構成装置を１体に包含する外部ケーシ
ング３０から構成されている。このような超高圧タービ
ン２では、主蒸気管２６を通じ、ノズルボックス２７を
介して流入する蒸気はダイヤスラム２８に保持される静
翼３６で加速され、ロータディスク３４に回転力を与え
ることにより、エネルギーを失ない、次第に圧力、温度
を減する。このようにタービン段落を通過した主蒸気流
１５の大部分は、排気管２９を通じて排出され、ボイラ
１の再熱器へ導かれるが、一部の蒸気流は分岐され、内
部ケーシング３３を冷却する冷却蒸気３２となり、冷却
蒸気排気管３１から排出される。
である。すなわち、ボイラ１からの超高温高圧の蒸気を
タービン内部に導入する主蒸気管２６、さらにこの主蒸
気をタービン段落に導く所謂ノズルボックス２７、ター
ビン段落を構成スる複数個のダイヤスラム２Ｂ、タービ
ン動翼３５を支持するロータディスク３４、さらに、ダ
イヤフラム２８を固定する内部ケーシン、％３３、およ
び）これら各種の構成装置を１体に包含する外部ケーシ
ング３０から構成されている。このような超高圧タービ
ン２では、主蒸気管２６を通じ、ノズルボックス２７を
介して流入する蒸気はダイヤスラム２８に保持される静
翼３６で加速され、ロータディスク３４に回転力を与え
ることにより、エネルギーを失ない、次第に圧力、温度
を減する。このようにタービン段落を通過した主蒸気流
１５の大部分は、排気管２９を通じて排出され、ボイラ
１の再熱器へ導かれるが、一部の蒸気流は分岐され、内
部ケーシング３３を冷却する冷却蒸気３２となり、冷却
蒸気排気管３１から排出される。
第５図は動翼先端側壁３７とチップフィン３８との間隙
４２を制御するだめの詳細な構成を示す。
４２を制御するだめの詳細な構成を示す。
動翼先端の側壁３７とこれに対置したシールリング３９
に取付けられたチップフィン３８、シールリングに蒸気
を均一に吹付ける作用を持ち、周方向に複数個配置され
た分配管４０および蒸気の出入口をもつケーシング４８
より（１り成される。
に取付けられたチップフィン３８、シールリングに蒸気
を均一に吹付ける作用を持ち、周方向に複数個配置され
た分配管４０および蒸気の出入口をもつケーシング４８
より（１り成される。
本図では主蒸気２１を入口制御弁４３を通して流量制御
した後、ポルデックスチューブ２２に導びき、分０１ｔ
シた高温蒸気は切換弁４６を通して流入１〕４９に導び
かれ、分配ｆｆ ４０ Ｊ二りシールリング３９に吹イ
リけられた後、ｉ）’Ｌ、出口よｐ流出する。一方、分
離した低温蒸気は出口制御弁４４により流量制御された
後、切換プＰ４５を通って排気系または給水系に熱回収
される。入日制用１弁４３と出口制御弁４４は間隙セン
サー４１により間隙４２を測定′して間隙が最小値とな
るように制御器４７により制御される。なお、設計伯仲
により低温蒸気が必要な場合に１八切換弁４５．４６の
切換えにより分配器４０に低温蒸気を２４びくとともで
きる。
した後、ポルデックスチューブ２２に導びき、分０１ｔ
シた高温蒸気は切換弁４６を通して流入１〕４９に導び
かれ、分配ｆｆ ４０ Ｊ二りシールリング３９に吹イ
リけられた後、ｉ）’Ｌ、出口よｐ流出する。一方、分
離した低温蒸気は出口制御弁４４により流量制御された
後、切換プＰ４５を通って排気系または給水系に熱回収
される。入日制用１弁４３と出口制御弁４４は間隙セン
サー４１により間隙４２を測定′して間隙が最小値とな
るように制御器４７により制御される。なお、設計伯仲
により低温蒸気が必要な場合に１八切換弁４５．４６の
切換えにより分配器４０に低温蒸気を２４びくとともで
きる。
ボルテツクスナユーブ２２の７行性は第６図に示すよう
であるから、出口制御弁４４により低温蒸気と高温蒸気
との流３：比とともに低温蒸気および高温蒸気の温度を
変えることができ、さらに、入口制御弁４３によシ全体
の温度レベルを変えることができるので、上記の制御は
容易に達成できる。
であるから、出口制御弁４４により低温蒸気と高温蒸気
との流３：比とともに低温蒸気および高温蒸気の温度を
変えることができ、さらに、入口制御弁４３によシ全体
の温度レベルを変えることができるので、上記の制御は
容易に達成できる。
第５図に示す実施例では単段の間隙制御方法を示したが
、多段の場合にはこの実施例の構成を各段に採用し、蒸
気系統を直列ｉたは並列に配設することによシ容易に拡
張できる。また、蒸気条件や熱負荷の変動が少なく、動
翼先端の側壁やシールリングの熱変形などが推定できる
場合には、切換弁、制御器および間隙測定を省略するこ
とができる。
、多段の場合にはこの実施例の構成を各段に採用し、蒸
気系統を直列ｉたは並列に配設することによシ容易に拡
張できる。また、蒸気条件や熱負荷の変動が少なく、動
翼先端の側壁やシールリングの熱変形などが推定できる
場合には、切換弁、制御器および間隙測定を省略するこ
とができる。
また、本実施例では、ポルテックスチューブ２２を超高
圧タービン２の外部に置いたが、外部ケーシング３０と
内部ケーシング３３の間に内蔵することもできる。
圧タービン２の外部に置いたが、外部ケーシング３０と
内部ケーシング３３の間に内蔵することもできる。
本実施例では超高圧タービンへの適用について述べたが
、本間隙制御方法は高圧タービン、中圧タービンおよび
低圧タービンのいずれにも適用可能で蒸気の取入、取出
系統がそれぞれの場合に応じて異なる。
、本間隙制御方法は高圧タービン、中圧タービンおよび
低圧タービンのいずれにも適用可能で蒸気の取入、取出
系統がそれぞれの場合に応じて異なる。
本発明による間隙制御法を超高温高圧蒸気タービンに採
用すれば、蒸気条件や熱負荷の変化に応じて常に間隙を
最小に保つことができて側壁とフィンの接触などを起す
ことなく、段落間の漏洩量を低減できて性能が向上する
。ポルテックスチューブの構造は簡単で可動部分がない
ので、保守性がよく、価格も安い。さらに、ポルデック
スチューブで分離されて間隙制御に使用しなかった蒸気
を排気系または給水系に戻して蒸気または給水を加熱す
るのに利用しているため、プラント効率の劣化を最小限
にしている。
用すれば、蒸気条件や熱負荷の変化に応じて常に間隙を
最小に保つことができて側壁とフィンの接触などを起す
ことなく、段落間の漏洩量を低減できて性能が向上する
。ポルテックスチューブの構造は簡単で可動部分がない
ので、保守性がよく、価格も安い。さらに、ポルデック
スチューブで分離されて間隙制御に使用しなかった蒸気
を排気系または給水系に戻して蒸気または給水を加熱す
るのに利用しているため、プラント効率の劣化を最小限
にしている。
起動から運転点に達する間には普通翼や軸系の固有値を
数回通過したシ、熱変形が運転時と異なるので接触の心
配がある。そこで、ポルテックスチューブで分離された
高温蒸気温度は供給蒸気よシ高いことを利用してシール
リングを急速に加熱拡大すれば運転点でよシ小さな間隙
が達成できる。
数回通過したシ、熱変形が運転時と異なるので接触の心
配がある。そこで、ポルテックスチューブで分離された
高温蒸気温度は供給蒸気よシ高いことを利用してシール
リングを急速に加熱拡大すれば運転点でよシ小さな間隙
が達成できる。
動翼先端の側壁やシールリングの熱変形を予測できる場
合には間隙測定器や制御器などを６略できて安価なシス
テムができ、きわめて経済的で実用性が高い。なお図中
８は復水ポンプ９は低圧給水加熱器、１１は脱気器１２
は給水ポンプ１３は高圧給水加熱器、１６は再熱蒸気１
８は二段再熱蒸気１９は連絡管２０はボイラ給水系５０
は流出口である。
合には間隙測定器や制御器などを６略できて安価なシス
テムができ、きわめて経済的で実用性が高い。なお図中
８は復水ポンプ９は低圧給水加熱器、１１は脱気器１２
は給水ポンプ１３は高圧給水加熱器、１６は再熱蒸気１
８は二段再熱蒸気１９は連絡管２０はボイラ給水系５０
は流出口である。
第１図、第２図および第３図は本発明による超高温高圧
蒸気タービンプラントの系統図、第４図は第２図の超高
圧タービンの断面図、第５図は本発明の間隙制御の一実
施例の断面図、第６図はポルテックスチューブの温度分
離特性図である。 ３６・・・＃ＩＪＪ翼、３７・・・動翼先端側壁、３９
・・・シールリング、４１・・・間隙測定器、４３・・
・入口制御弁、４４・・・出口制御弁、４７・・・制御
器。 に−′代理人 弁理士 高橋明東
１ ｊ・与１２ Ｙダ（２） ４７ ？ｒ乙 ［イ］
蒸気タービンプラントの系統図、第４図は第２図の超高
圧タービンの断面図、第５図は本発明の間隙制御の一実
施例の断面図、第６図はポルテックスチューブの温度分
離特性図である。 ３６・・・＃ＩＪＪ翼、３７・・・動翼先端側壁、３９
・・・シールリング、４１・・・間隙測定器、４３・・
・入口制御弁、４４・・・出口制御弁、４７・・・制御
器。 に−′代理人 弁理士 高橋明東
１ ｊ・与１２ Ｙダ（２） ４７ ？ｒ乙 ［イ］
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気タービンプラントにおいて、供給蒸気の一部ま
たは各段へ供給した蒸気から分岐した蒸気をポルテック
スチューブを通過させ、ここで得られた低温または高温
の蒸気を用いて動翼に対向して設けられたシールリング
を加熱または冷却して間隙を測定しながら、蒸気条件や
蒸気量の変化に応じて漏洩量を最小となるように制御し
、加熱または冷却した後の蒸気および未使用の蒸気を排
気系に熱回収することを特徴とする蒸気タービンの間隙
制御方法。 ２、特許請求の範囲第１項の記載において、シールリン
グを加熱または冷却した後の蒸気および未使用の蒸気を
給水系に熱回収させることを特徴とする蒸気タービンの
間隙制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16235482A JPS5951105A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 蒸気タ−ビンの間隙制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16235482A JPS5951105A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 蒸気タ−ビンの間隙制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5951105A true JPS5951105A (ja) | 1984-03-24 |
Family
ID=15752965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16235482A Pending JPS5951105A (ja) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | 蒸気タ−ビンの間隙制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5951105A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62111104A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-22 | Hitachi Ltd | ガスタ−ビン間隙調整システム |
| US7665955B2 (en) | 2006-08-17 | 2010-02-23 | Siemens Energy, Inc. | Vortex cooled turbine blade outer air seal for a turbine engine |
| JP2018066361A (ja) * | 2016-10-21 | 2018-04-26 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービン |
| CN110454238A (zh) * | 2019-07-31 | 2019-11-15 | 中国航发沈阳发动机研究所 | 一种用于涡轮间隙主动控制的热气分配器、平台及方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5537594A (en) * | 1978-07-17 | 1980-03-15 | Gen Electric | Air senddout device |
| JPS56132406A (en) * | 1980-03-19 | 1981-10-16 | Hitachi Ltd | Device for supplying steam to peripheral part of turbine |
-
1982
- 1982-09-20 JP JP16235482A patent/JPS5951105A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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| JPS5537594A (en) * | 1978-07-17 | 1980-03-15 | Gen Electric | Air senddout device |
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