JPS5953024A - Dc transmitting system - Google Patents
Dc transmitting systemInfo
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- JPS5953024A JPS5953024A JP57162309A JP16230982A JPS5953024A JP S5953024 A JPS5953024 A JP S5953024A JP 57162309 A JP57162309 A JP 57162309A JP 16230982 A JP16230982 A JP 16230982A JP S5953024 A JPS5953024 A JP S5953024A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、直流送電システムに関するものである。[Detailed description of the invention] The present invention relates to a DC power transmission system.
周知の様に直流送電システムにおいては、交流電力をサ
イリスタ順変換器によシ直流に変換して直流送電線に供
給し、受電側ではサイリスタ逆変換器でこれを交流に変
換して負荷に供給する。As is well known, in a DC power transmission system, AC power is converted to DC by a thyristor forward converter and then supplied to the DC transmission line, and on the power receiving side, it is converted to AC by a thyristor reverse converter and then supplied to the load. do.
この様な直流送電システムの起動は、上記両度換器の制
御角をその運転領域の臨界近くである90度付近に設定
し、起動各変換器の制御角を各各の制御領域に移向させ
ることによって行なわれている。To start up such a DC power transmission system, set the control angle of the above-mentioned converter to around 90 degrees, which is close to the criticality of its operating range, and shift the control angle of each start-up converter to its respective control range. It is done by letting
すなわち、従来では、順変換器側と逆変換器側とにリミ
ッタが設けられ、順変換器側リミッタにより制御角の存
在領域を第1図に示される様に除徐に開く様にしておシ
、この場合には第2図に示される様に順変換器側で電流
制御が行なわれ、逆変換器側の前記リミッタの一度に応
じて直流電圧を」二昇させている。尚、第1図、第2図
において102は逆変換器側の制御特性を、104は順
変換器側の制御特性を、DEBは起動時刻を表わしてい
る。That is, conventionally, limiters are provided on the forward converter side and the inverse converter side, and the control angle existence region is gradually opened by the forward converter side limiter as shown in Fig. 1. In this case, as shown in FIG. 2, current control is carried out on the forward converter side, and the DC voltage is raised by 2 in accordance with the limiter on the inverse converter side. In FIGS. 1 and 2, 102 represents the control characteristics on the inverse converter side, 104 represents the control characteristics on the forward converter side, and DEB represents the start time.
したがって、以上の直流送電システムにより送電される
電力は第3図に示される様に変化し、起動後所定の時定
数で立ち一ヒシ最少通電電流と定格直流電圧により定ま
る最低運動電力])ml□に達する。Therefore, the power transmitted by the above DC power transmission system changes as shown in Figure 3, and the minimum kinetic power determined by the minimum current and the rated DC voltage at a predetermined time constant after startup]) ml□ reach.
ここで、最少運転電流は直流リアクトルの値などにより
直流電流が断続しない最低の値に設定されておシ、シだ
がって、直流送電電力の最低値がこれにより決定される
。Here, the minimum operating current is set to the lowest value at which the DC current does not become intermittent, depending on the value of the DC reactor, etc. Therefore, the minimum value of the DC transmission power is determined by this.
まだ、発電機の起動時にはその電力の立ち上りがランプ
関数的に徐々に増加するものであるので、直流送電ンス
テムの直流送電電力の立ち上がりもこれに合わせたもの
とすることが好適である。However, when the generator is started, the power rise gradually increases like a ramp function, so it is preferable that the rise of the DC power transmitted by the DC power transmission system also corresponds to this.
このためには前記リミッタの一次遅れ定数を大きく設定
することが考えられるが、この様な制御が行なわれると
、サイリスタが制ffl+角の大きい領域で長時間運転
されることとなりζそのダンピング回路の損失が増大し
てサイリスタを冷却するために/ステムのコストが増大
するという問題が生ずる。す々わち、上記ダンピング回
路の損失がサイリスタ制御角により左右されるだめ、従
来の様に直流電圧をFげるという逆変換器制御ではダン
ピング回路の損失限界値と協調のとれた制御を行なうこ
とができなかった。For this purpose, it is possible to set the first-order delay constant of the limiter to a large value, but if such control is performed, the thyristor will be operated for a long time in the region where the control ffl + angle is large, and the damping circuit will be The problem arises of increased losses and increased cost of the stem/to cool the thyristor. In other words, since the loss of the damping circuit is affected by the thyristor control angle, the conventional inverter control of increasing the DC voltage by F must perform control in coordination with the loss limit value of the damping circuit. I couldn't do that.
本発明は上記元来の課題に鑑みてなされたものであり、
その目的は、コスト増を招くことなく発電機と共に直流
送電系統をランプ関数的に立ち上がせることかできる直
流送電ンステムを提供することにある。The present invention has been made in view of the above-mentioned original problem,
The purpose is to provide a DC power transmission system that can start up a DC power transmission system together with a generator in a ramp function manner without increasing costs.
上記目的を達成するために、本発明は、発電機で発生し
た電力をザイリスタ順変侯器で直流に変換して直流電線
に送給しこれをサイリスタ逆変換器で交流に変換して負
荷に供給する直流送電ノステムにおいて、起動直後にお
ける順変換器サイリスタの制御角を順変換器のダンピン
グ回路の許容損失に相当する角度以下に制限するIJ
ミッタを順変換器側に設けて順変換器側で直流送電系の
電圧を制御し、直流送電系の電流は逆変換器側にて制御
する、ことを特徴とする。In order to achieve the above object, the present invention converts the electric power generated by a generator into DC using a thyristor converter, sends it to the DC wire, converts it into AC using a thyristor inverter, and supplies it to the load. In the supplied DC power transmission system, an IJ that limits the control angle of the forward converter thyristor immediately after startup to below the angle corresponding to the allowable loss of the damping circuit of the forward converter.
The present invention is characterized in that the transmitter is provided on the forward converter side, the voltage of the DC power transmission system is controlled on the forward converter side, and the current of the DC power transmission system is controlled on the reverse converter side.
以下図面に基づいて本発明の好適な実施例を説明する。Preferred embodiments of the present invention will be described below based on the drawings.
第4図には本発明にかかわる直流送電ノステムの全体構
成が示されており発電機1で発生した電力は変圧機2、
しゃ断器3、母線4、変換器用変圧器5を介して交直変
換器(順変換器)6に与えられ、その直流出力が直流送
電線7に供給される。FIG. 4 shows the overall configuration of the DC power transmission system according to the present invention. The electric power generated by the generator 1 is transferred to the transformer 2,
It is applied to an AC/DC converter (forward converter) 6 via a breaker 3 , a bus bar 4 , and a converter transformer 5 , and its DC output is supplied to a DC power transmission line 7 .
この直流送電線7に送電された電力は交直変換器(逆変
換器)6により交直変換されており、その電力は変換器
用変換器5、シゃ断器3、母線4を介して負荷に供給さ
れる。The power transmitted to this DC power transmission line 7 is converted into AC/DC by an AC/DC converter (inverse converter) 6, and the power is supplied to the load via a converter converter 5, a breaker 3, and a bus 4. be done.
第5図は第3図の交直変換器60制御系の基本的な構成
を示すものである。FIG. 5 shows the basic configuration of the control system for the AC/DC converter 60 shown in FIG.
図において、直流送電線7についてその直流電流と直流
電圧とが直流電流変流器8、直流電圧変成器9により各
々検出されており、これら検出値は、一方の各比較入力
に電流設定器10、電圧設定器11の各設定値が与えら
れている偏差検出器12の他方の各比較入力に供給され
−1い/7o各偏差検出器12の出力は定電流制御アン
プ]−3、定電圧制御アンプ14に供給され、それらの
増幅出力は低値選択器15に供給されている。この低]
直選択器15の選択出力は可変リミッタ16に供給され
ており、その出力は自動パルス移相器17によシハルス
信号に変換され、パルスアンプ18により増幅されて交
直変換器6に力えられる。In the figure, the DC current and DC voltage of the DC power transmission line 7 are detected by a DC current transformer 8 and a DC voltage transformer 9, respectively, and these detected values are sent to each comparison input of the current setting device 10. , the set values of the voltage setting device 11 are supplied to the other comparative inputs of the deviation detector 12, and the output of each deviation detector 12 is -1/7o. A control amplifier 14 is supplied, and their amplified output is supplied to a low value selector 15. This low]
The selected output of the direct selector 15 is supplied to a variable limiter 16, and the output thereof is converted into a shearth signal by an automatic pulse phase shifter 17, amplified by a pulse amplifier 18, and inputted to an AC/DC converter 6.
本発明の好適々実施例は以上の構成から成り、以下その
作用を説明する。A preferred embodiment of the present invention has the above configuration, and its operation will be explained below.
本実施例ではその起動時に、前記可変リミッタ16によ
り交直変換器6の制御角を順変換器のダンピング回路の
許容損失に相当する角度以下に制限している。In this embodiment, at startup, the control angle of the AC/DC converter 6 is limited by the variable limiter 16 to an angle equal to or less than the allowable loss of the damping circuit of the forward converter.
第6図はこのリミッタ16の動作を説明するもので、起
動時にサイリスタのダンピング損失限界にリミッタ16
を設定することによって直流送電電圧が機器の損失限界
を上回ることがないようにすることができ、第7図の1
00で示されるように送電電力を起動時からランプ関数
的に上昇させて低減化することができる。FIG. 6 explains the operation of this limiter 16. At startup, the limiter 16 reaches the damping loss limit of the thyristor.
By setting , it is possible to prevent the DC transmission voltage from exceeding the loss limit of the equipment.
As shown by 00, the transmitted power can be reduced by increasing it like a ramp function from the time of startup.
このような制御が行なわれだ場合には第8図に示される
ように逆変換器側が定電流制御を行ない、順変換器側が
制御角により直流電圧の制御を行なうこととなる。If such control is not performed, the inverse converter side performs constant current control, and the forward converter side performs DC voltage control based on the control angle, as shown in FIG.
以−ヒ説明した様に本発明によれば、発電機の起動時に
おける発電出力と協調のとれた送電電力を得ることがで
き、直流送電にと一つで極めて好適である。As explained below, according to the present invention, it is possible to obtain transmitted power that is coordinated with the generated output at the time of starting the generator, and it is extremely suitable for direct current power transmission.
斗だ本発明によれば、順変換器側のザイリスタ制御角が
大きなリミッタ動作特製とされているので、逆変換器が
故障して起動することができないとき、順変換器により
発生する送電線充電現象による異常電圧を低減すること
ができる。According to the present invention, the Zyristor control angle on the forward converter side is specially designed to operate as a limiter, so when the inverse converter fails and cannot be started, the power transmission line charge generated by the forward converter is reduced. Abnormal voltage caused by the phenomenon can be reduced.
第1図は従来システムにおける交直変換器のリミッタの
動作説明図、第2図に】:従来システムにおける交直変
換器の制御特性図、第3図は従来システムの起動直後の
最低運転電力特性図、第4図は本発明の好適な実施例の
全体構成・図、第5図は5図における交直変換器の制御
系の構成図、第6図は第5図IJ ミッタの動作説明図
、第7図は本発明の好適な実施例の起動直後の最低運転
電力特性図、第8図は第4図、第5図交直変換器の制御
時4生図である。
l・・・発電機、6・・・交直変換器、7・・・直流送
電線、1G・・・可変リミッタ。
第1図
(oL)III貢変部イ臭1pノミ・スタ(b) 逆変
Pk器イQIJリミッグ
第2図
領牟図
牛
第5図
第q
第6図
(b)ヤた変侠岩回貝gl)ミッタ
図Figure 1 is an explanatory diagram of the operation of the limiter of the AC/DC converter in the conventional system; Figure 2 is the control characteristic diagram of the AC/DC converter in the conventional system; Figure 3 is the minimum operating power characteristic diagram immediately after startup of the conventional system; FIG. 4 is an overall configuration diagram of a preferred embodiment of the present invention, FIG. 5 is a configuration diagram of the control system of the AC/DC converter in FIG. FIG. 8 is a minimum operating power characteristic diagram immediately after startup of a preferred embodiment of the present invention, and FIG. 8 is a graph showing the power output during control of the AC/DC converter shown in FIGS. 4 and 5. l... Generator, 6... AC/DC converter, 7... DC transmission line, 1G... Variable limiter. Figure 1 (oL) III Tribute Hen Part I Odor 1p Nomi Suta (b) Reverse Transformation Pk Device I QIJ Rimig Figure 2 Territory Mutu Ox Figure 5 q Figure 6 (b) Yata Hen Kyo Rock Kai gl ) Mitta diagram
Claims (1)
流送電線に送給しこれをサイリスタ逆変遺器で交流に変
換して負荷に供給する直流送電システムにおいて、起動
直後における順変換器サイリスタの制御角を順変換器の
ダンピング回路の許容損失に相当する角度以下に制限す
るリミッタを順変換器側に設けて順変換器側で直流送電
系の電圧を制御し、直流送電系の電流は逆変換器側にて
制御する、ことを特徴とする直流送電システム。 2、特許請求の範囲1記載のシステムにおいて起動直後
における送電電圧を軽減する。Cめに順変換器の変換器
用変圧器のタップが最低のものに設定されていることを
特徴とする直流送電システム。[Claims] 1. A DC power transmission system that converts AC power into DC using a thyristor forward converter, sends it to a DC transmission line, converts it to AC using a thyristor inverse converter, and supplies it to a load, A limiter is provided on the forward converter side to limit the control angle of the forward converter thyristor immediately after startup to an angle corresponding to the allowable loss of the damping circuit of the forward converter, and the voltage of the DC power transmission system is controlled on the forward converter side. , A DC power transmission system characterized in that the current of the DC power transmission system is controlled on the inverter side. 2. In the system according to claim 1, the power transmission voltage is reduced immediately after startup. A DC power transmission system characterized in that the tap of the converter transformer of the forward converter is set to the lowest value.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57162309A JPS5953024A (en) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | Dc transmitting system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57162309A JPS5953024A (en) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | Dc transmitting system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953024A true JPS5953024A (en) | 1984-03-27 |
| JPH0452052B2 JPH0452052B2 (en) | 1992-08-20 |
Family
ID=15752058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57162309A Granted JPS5953024A (en) | 1982-09-20 | 1982-09-20 | Dc transmitting system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953024A (en) |
-
1982
- 1982-09-20 JP JP57162309A patent/JPS5953024A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0452052B2 (en) | 1992-08-20 |
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