JPS5954882A - 管接続構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 幻ル悲分」 この発明は高圧・臨界作業油月及びガス月の中吊壁・高
置（１シリーシングに使用する筑接続構造に関りる。さ
らに詳述ずれは、この発明は改食形のデーパ−及びノニ
コ歯ネジを右Ｊる管接ｖｃ構造に関づる。

発明のＰ￥−見 近年、試掘用及び生産用に掘られでいる油封及びガス月
（ま一般に１５０００ないし３５０００フイー１〜（４
５７２〜１０６６８ｍ　＞に達している。その場合、圧
力及び温度はそれぞれ１５０００ｐｓｉ　　（１，０３
０Ｘ１０”Ｐａ　）及び２５０°Ｆ（１２１℃）にもな
りうる。このＪ、う４１状況１ζでは、管（一般に油料
′ｉτ製晶０ＣＴＧどして知られＣいる）は米国特Ｗ１
第４３５／１８８２′ｌ−ｊ（Ｊ開示さ１１４いに）よ
うに高い信頼性、高負何手（−゛の１帰れ六二抵抗性及
び高い腐蝕抵抗をｂつ必要がある。（きらに、高い応力
に対しても強度及び抵抗が入（な４−Ｊればならない。

油料管製品（ＯＣ’（’　Ｇ　）には３種類の基本タイ
プがあり、各々が油ｎ及びガスｎの孔あけと生産に使４
つれる。これらの基本タイプと【よドリルバイブ、ケー
シング及びデユーピングである。

典型的な例でいえば、管の各端にネジが形成されてＪ３
す、メネジ１１きのカップリングにより接続されている
。管のネジもカラーブリングのネジも、ぞこ１．臼う油
封又はガス１内を通９−Ｃ−トｈに向って延びている宣
及びカッ−ｌリングの全重量を皮えることのできる（＞
のぐ４メければならず、また、油す１又はガス月の孔あ
１」ど生産中に受りる高い内外Ｌｆに耐えるしのでなけ
ればならない。一般に使われ−（いるケーシングの重さ
は１０’：ｆｆｉいし１００ポンド／ノイー１〜（１５
ないし１４９ｋｇ／ｍ）を超ず。

ｆ−ミさが１！□３０００　ｌＪいし、’３５０００フ
イート（４５７２’、ｉ−いし１０６６８ｍ　）の場合
にケーシングの」ゴ端のネジが耐えねばならない引張り
口＜ｉ　ｃ、ｔ、極め（大さい。

引張る１１市が非７桟に大きいと、接続部のベース・メ
タルの破裂のｌこめ、あるいは咬み合っηいるΔネジと
メネジの急激な離脱により、接続部が破Ｉａされること
がある。、後者の失敗態様は［引落し」ど呼ばれている
。

ケーシングの接続部にあっ−Ｃも、もらろん漏れを防が
ねばならず、シール手段を設り４も（〕れはならない。

ネジ結合の係１１ｔ２は、摩損なしくこ、しかもネジ山
を破損することなしに行なえるものＣ′な（Ｊればなら
ない。さらに管をさし込／Ｖだ後、比較的少ない回りで
連結できるのが望ましい。

一般に使われＣ−いるケーシングの接続法はカップル型
式と一体ジョイント型式Ｃある。

カップル型の接続法では、管の各端にオネジを形成して
、カップリングと呼ばれＣいイ）ｙ。

ネジ付きコネクタにより結合している。一体ジョイント
型式で（よ、一端にＡネジを形成１．７−Ｃ他端にメネ
ジを形成した箆を使用づるの−（・、カップリングを必
要としない。

以下の特許及び刊行物（よＪＱ近の技術状態を示してい
る。

イートン（Ｅａｔｏｎ）の米国特許第２０６２４０７号
は一体ジョイン１〜型式のネジイ」さバイブジヨイント
構造を示し−Ｃいる。広いネジの山頂と谷底を有するノ
」歯型式のネジが形成しＴ：Ｉｙ）す、破損を防止する
ようにもつ（おり（第６頁、第２欄、第４８−５０行目
）、迅速かつ容易な組立を可能としく第７白、第２欄、
第２８−４０行目）、ジ］イン１〜のメネジ領域の端部
にお（）るフープ強度を改良１ノでいる（第３頁、第２
欄、第３６−４６行１−１）フレーム（Ｆ　ｒａｎｇｅ
）の米国時６′（第２２０／１７５４号はアクメ型ネジ
を有４る一体ジー１インド型式のネジ付き管接続構造を
示しでいる、。

ネジの山頂と谷底が平坦Ｃ・かつジ田インｉ・の軸、；
へ、に対しで平行（−゛ある（第２頁、第１欄、第３３
４−４２行目）。１インチ当り５条（１ｍ当り１９７条
）が設けてあり、両端部がデーパーに４１−）でいる。

しかし、ネジの中央部ｆｃ”　ｋｌ−ｔ：（７）　Ｊ、
うにＱ：　ツー（おらず、０，７５インＪ／′ノイ−１
−（０，０６２５ｍ　／ｍ　＞及び１゜７；）インデフ
・′フィー１〜（０，１４，５８ｍ　／ｍ　）の間にな
っている（第２頁、第２欄、第２１−２７行１］）。

１１−リン（Ｒｏｌ　ｌ　１ｎｓ）の米国特許第２８８
５２２５ｆｇｆ、Ｌドリルパイプ型式のカップリングを
示しくいる。二条ネジの構造が１インチ当り３４くいし
５条く１１８ないし１９７条／ｍ）に４１っていて（第
２欄、第３７−４３行目）、約１．５インヂ／フイー１
〜（０，１２Ｅ５　ｍ、／ｎｌ　＞のｊ−−バーどなっ
ている（第１欄、第６３−（３７行目）。このデーパ−
のために迅速かつ容易な組イ」けができ、しかも最適の
さし込みを促進づる（第１欄、第６５−６７行ｒ′］）
。ネジには平１＋３．１．ｔネジの山頂と谷底か形成１
ノ（あり、デーパーにター１１ｙ　ｚ　□＋ｉ　ｔ′＋
どな−）−Ｃいる（第４欄、第１１−２０行［Ｉ　）。

クロー廿ルニ］ＩＪ（Ｋ　１ｏｅｓｅｌ、　Ｊ　ｒ　、
　）ぞの仙の米国特許第３３５５１９２　”ｖ−ｐ　バ
一体ｊｖｊ式のバイブジョイン１−を示している。修正
ノー二１歯−二重ネジが形成してあり、１．５イン′１
７′ノイーｉ〜（０，１２５ｍ／…）の−７−バーにし
である（第３欄、第４０−４．７行［」及び第５欄、第
４．０−４．５行目）。

ヨーカム（Ｙｏｃｕｍ）の米国特許第３３４６２７８号
は一体型のバイブジョイン１への−１−バーイ」きＶネ
ジを示している。メネジがメネジの基本テーパーに対し
て２０％イ（いし８０％の基本テーパ〜を有する（第２
欄、第２５−２８行目）。このような構造にＪることに
より先行のメネジと最奥のメネジとの間にシールを形成
づ−るどいわれている。それにＪ、リテーバーの許容差
を緩かにしている（第３欄、第３４１０行目）。

ノＡす＝３（Ｎ　ｏｗｏｓａｄｋｏ）の米国特許第３４
２７７０７号はネジ無し式のパイプジョイン１へを示し
−Ｃいる。オス部材をオス部材よりも太きくｒ　ｊ−バ
ーに加工して、オス部材の先行端にお【ノるシールを確
実にしている（第２欄、第、’）　７−４１行目〉。

７１１−ス（ｔ３１ｏｓｅ＞その他の米国特許第３２２
＝１７９９号は一体型式のネジ付きチュー−ゾジ・１イ
ンドを示しでいる。ノコ歯型式のネジに約１インヂ／フ
イート（０，０８３３ｍ１ｍ　）のテーパーを付Ｇｌで
、より深いさし込みを可能どし、さらに迅速な紺付けを
可能としている（第２欄、第５１−５４行目及び第３欄
、第４４−４７行１ｉＪ　）　、またメネジの実際のテ
ーパーをメネジのデーパーよりもわり゛かに深くするよ
うにすることも示唆している（第３欄、第４７−５５行
目）。

ｊランｔ−（１３ｆｏｕｎｔ　）その他の米国特許第３
３０７８６０号はパイプカップリングを示（−・（いる
。内面を厚い肉厚にした中央領域と肩部を有し、柔軟な
シールリンクをＷ１部＋＝バイブの両端縁により押圧し
ている（第６欄、第３６−５１行目、第４欄、第４９−
５５１ｉ目）。修正ノコ歯ネジでデーパーがつい（いる
（第３欄、第１３−１３行［’ｌ　）　、。

ブＤ−ス（Ｂｌｏｓｅ）その他の米国時５′１第３５７
２７７７号はパイプカップリングを示しているが、中央
部分が肉厚になっＣい（、内側に溝が形成してあり、柔
軟なシールリングをその溝に入れてパイプの両端で押圧
しくいる（第３　ｆ／ｌ　、第１−１８　Ｆｒ日）。ネ
ジはｊ′クメ型式またはノコ歯型式となって４３す、比
較的急な勾配のテーパーとなっている（第１欄、第５−
１６行目）。

アメリカ石油協会（ＡＰＩ）の規格５ｌ−３（１９７９
年３月）はテーパー付きノー１歯ケーシングネジを右す
る管接続構造を示しくいる。このＡＩ）　Ｉの管接続構
造はパイプの端部のメス結合部材どそれに対１＋Ｅｉ−
Ｕ−るメス結合部材を有づるカップリング部月とから成
りＩ’ｌ　）−（いる。ネジは外径１３．３７５インチ
（０゜３３９７２５ｍ）以トの寸法で０．７５インチ、
／）イー１−　（０，０６２５ｍ　／ｒｎ　）のデーバ
ー　［に形成され（いる。Δス結合部材のテーパーｔま
一／′、７ス０．００３５インヂ／インヂ１）目らマイ
ノース０．００１５０１５インヂ／インヂス０．００３
５ｍ　７ｍなイシマイナス０、００１５ｍ　７ｍ　）の
Ｋ（容差を右ツル。メス結合部（Ａのｉ−パーはプラス
０．００４５インブー／インヂからマイナス０．００２
５インチ／インチ（プラス０．００４５ｍ　７ｍないし
マイナス０．００２５ｍ　７ｍ　）の許容差を右りる。

不都合な最大テーパー領域（′？ｌなわちカップリング
側にマイブスでパイプ端部側に一プラス）は０．００６
インヂ／インヂ（０，００６＋ｎ／ｍ＞である。アメリ
カ石油協会（Ａｌ〕Ｉ）のノコ歯ネジは角を丸くした実
質的に矩形形状をしており、平行なネジの＋、１．＋偵
と谷底とを有し、０．２００インヂ（５゜Ｏ８Ｘ１０−
３ｍ＞のネジピッチ、３°の負荷フランク、１０°の追
イ側ノランク及び０゜０６２インチ（１，５７４８Ｘ　
１０−３ｍ　）　１７．）ネジ山の高さ、プラス又（よ
マーイナス０．００１インチ（２，５４Ｘ１０弓ｍ）の
８′［容差を有りる。

）７メリ力石油協会（ＡＰＩ）のオス結合部材のネジの
山頂は０．１００インヂ（２，５４Ｘ１０−３ｍ）の長
さを有し、ブラフ、０．０００インチからマイナス０．
００３インヂ（プラスｏ、ｏｏｏｍないしマイブースフ
、６２ｘ１０４ｍ　）（８，６２５インチ［０，２１９
０７５ｎ＋］以上の寸法でプラス０．０００インチない
しマイナス０．００５インチ［プラスｏ、ｏｏｏｍない
しマイナス１．２７Ｘ１０−４１１］）となっている。

ネジの山頂の負荷フランク端部の丸みのある角は０．０
０８インチ（２，０３２Ｘ１０−４ｍ　）の半径となっ
ており、許容差がプラス０．００２インヂ０いしマイナ
スｏ、ｏｏｏインチ（プラス５．Ｏ８Ｘ１０−６ｍない
しマイナス０．０００ｍ）である。ネジの山頂の追イ側
フランク端部の丸みのある角は０．０３０インチ（７，
０２ｘ１０−４ｍ　）の半径をイ１し、許容差がプラス
０．００２インチないしマイナス０．０００インブ（プ
ラス５．０８Ｘ１０−”ｎ１イＣいしマイブス０．００
０ｍ　）である。ネジの谷底は０．１００インチ（２，
５４Ｘ１０−３ｍ）のＩ（さを有し、許容差がプラス０
゜００３インチないしマイナス０．００インチくプラス
７．６２Ｘ１０’ｌｌｌないしマイナス０．０００１１
１　）（εＬ　６２５インチ［０，２１９０７５ｍ］以
十の１法でプラス０．００５インヂないしマイナスｏ、
ｏｏｏインヂ［プラス１．２７ｘｌＯ’ｎ＋ないしマイ
ナス０．０００１１１］）である。ネジの谷底のいずれ
かの端部の丸みのある角は０．００８インブ（２，０３
２Ｘ　１０−’ｍ　）の半径をｈし、許容差がプラスｏ
、ｏｏｏインチないしマイナス０．００２インチ（プラ
スＯ，０００ｍないしマイナス５．０８Ｘ　１０’ｍ　
）である。

アメリカ石油協会（ＡＰＩ＞のメス結合部材のネジの山
頂は長さが０．０９９インヂ（２，５１４６Ｘ１０−”
ｍ　＞であり、許容差がプラスｏ、ｏｏｏインヂないし
マ・イナス０゜００３インヂ（プラスｏ、０００ｍない
しマイナス７．６２ｘｌＯ（ｍ　）である。山頂の各端
の丸い角は半径が０．００８インチ（２゜０３２Ｘ１０
−４ｍ）であり、許容差がプラス０．００２インヂない
しフイＪ−スｏ、ｏｏ。

インチ（プラス５．０８ｘ１０’ｍないしマイノースＯ
，０００ｍ　）である。ネジの谷底は艮ざが０．１０１
インチ（２，５６５７１Ｘ１Ｑ−８１１１）であり、許
容差がプラス０．００３インヂないしマイナスｏ、ｏｏ
ｏインチ（グラス７．６２ｘｌＯ−’ｍないしマイブー
ス０゜０００ｍ　）である。谷底の負荷フランク端部の
丸みのある角は半径が０．００８インブ（２，０３２Ｘ
１０−４ｍ　）　Ｔ：あり、ｎ’ｆ　容差カブラスｏ、
ｏｏｏインヂないしマイナス０゜００２インチ（プラス
ｏ、０００ｍないしマイｊ）、Ｅ’ｉ　、　０８　Ｘ　
１０’ｎ＋　）である。ネジの谷底の追イ側フランク端
部の丸みのある角は１’径が０．０３０インヂ（７，６
２Ｘ　１０−’ｍ＞−ｒあり、許容差がプラスｏ、ｏｏ
ｏインヂないし２イノス０．００２インヂ〈プラス０．
０００ｍないしマイナス５．０８Ｘ１０−”　　Ｉｎ　
　　）　　　’（”　　ｄう　る　。

このようなアメリカわ油協会（ＡＰＩ）のノＩ爾ネジの
ｒ［容差によると、ネジの形状はネジの谷底及び山頂と
３°の負何フランクで接触することになり、小さな直径
の管では追イ側１０°ノランクに０．００フインヂ（１
゜７７８Ｘ１０−’ｌ１ｌ）程度の隙間ができる。この
隙間は漏れ通路となるので、ネジ潤滑油内の固形物によ
りシールしな番Ｊればならない。

０．７５インヂ／フイート（０，０６２５ｍ／ｍ　）の
アメリカ石油協会（ＡＰＩ）のテーパーであると、１．
９８４インチ＜０．０５０３９３６ｍ　）の不完全ネジ
部（非シールネジ）となる。公称フインチ（０，１７７
８ｍ　）の外仔のケーシングは４．２００インｆ　（０
。

１０６６８ｍ）のノニ１歯ネジ長さに相当りる。１この
発明はこのようなアメリカ石油協会（ＡＰＩ）の管接岐
構造を改良優るものてｃＮ）す、従来品に比較して、ネ
ジの最大隙間を減少させ、不完全ネジ部の減少とネジ部
の全長の増加とを組合μで、漏れ通路を増大させ、かつ
ジョイン］一部におりる高い支持圧どシーリング性とを
提供づる良好なラーバーのずれをオス部材の小さい方の
端部の近くで起こさじるようにして、結合強度を大きく
するものＣある。

、　　の　　Ｌな説ｌ ネジ付きの管接続構造は高圧・臨界作業用の油井及びガ
ス井に使用する重量壁・高性能のゲージングに適用Ｍ−
るものひある。この管接続＃Ｉ造は一体ジョイント型式
のものでもよく、またネジ付きカップル型式のものでも
よく、直径で約１．７５０インチ／フィー１〜（０，１
４５８１＋１　／ｍ　）の第１及び第２０係含司能’Ｊ
−ｊ−バーにイれぞれ形成されたネジを右づる。アメリ
カ石油協会〈△Ｐ　Ｉ　）の従来の規格５［３の１−バ
ーに比較づるど、この発明に、Ｊ、るテーパーはメステ
ーパーの狭い方の９ｉ；部にＡ３りるオス部材の厚みを
増加さける。

それ【、−より、接続部の結合強度と内部耐力とを増加
さける。完全ネジ部の長さも増加さけ、漏れ抵抗を強化
りる。Ａス部Ｉのメス部材内へ、のき１）込みを深くし
、迅速’Ｊ組付りと摩耗の減少とをｉｊＪ能どりる。Ｉ
ＩＩＷれ通路の隙間を減少さける。メス部材内のオス部
材の位置許容差を減少さけ、１１ｎｒ　＜ｅ組付【フが
可能どなる。

Ａス及びメスのテーバ−ネジのｊ−−バー８１１容差を
ずらせて、オス部材に低いテーパーをとり、オス部材に
八いテーパーをとり、良好なデーバーのずれを生じざヒ
、シールを確実にし、オス部材の狭い方の端部近くにお
（）る結合部の衝合を確実にする。

Ｕ↓の詳細くに琶し関工 以下、図面を参照して説明する。図中、同一の部材又は
部分には同一の参照符号を（＝Ｊ　＋ｊている。ネジ付
きカップル形式のジコイン１へを例にとって、この発明
を説明するが、一体形式のジヨイントの例にも適用でき
ること（、Ｌいうまでもない。

オス部材１はネジ付きのデーバー状の端部を有する。ノ
コ歯形式のネジ３が形成しである。このテーパーは第１
図に線ＡにＪ、つ−Ｃ示されているＪ−うに直径で１．
７５０インブ／フィー１−　（０，１４５８ｍ　／ｍ　
）　’Ｃ′あり、Ｙ１容差が直径でプラス０．００１イ
ンブ／インヂないしマイナス０．００３インチ／インチ
（プラス０．００１ｍ／ｍないしｖ−１’リス０゜００
３ｍ　／ｍ　）である。第１図にＪ３いて、オス部材１
の中心線は線Ｂによって示され（いる。完全ネジ長さの
面は線Ｃによって示されている。消失ポインｌ−の面は
線りにＪ、つ−で示されている。管の肉厚は線［によっ
て示されている。好ましくは、管の開放端２Ｇ、！第１
図に角度「によって示されているにう（こベペル形状に
しく、ぞぎｌ）ν１１になるのを防ぐ。このベベル形状
の角度は６５°にするのが一般的である。メス部材の開
放端２の傾斜角に合せて他のベベル角劇を採用すること
もできる。

す１！型的４ｊ−例についＣ説明すれば、管の外径は約
４．１５インチ（０，１１４３ｍ）から約１３、ご３７
５インチ（０，３３９７２５ｍ　＞まひの範囲内にし、
肉厚は約０．５インチ（０，０１２７ｍ）から約１．２
５インチ＜０．０３１７５ｍ　）までの範囲内にする。

特に望ＨＥ　Ｌい外径はツインＴ（０，１７７８ｍ）、
７．６２５インチ（０，１９３６７５ｍ）及び９．６２
５インチ（０，２４４７５ｍ）である。テーパー、ネジ
の形状及び許容差は直径や肉厚によって変化はしないが
、ネジの長さは変化さける必要がある場合もある。

最も望ましい実施例について説明すれば、管の外径が７
．０１６インチ（０，１７８２０６４ｎ＋）であり、内
径が５．５５６インチ＜０．１４１１２２４ｍ　）であ
り、肉厚Ｅが０．７３０インチ（０、０１８５４２ｍ　
）　−Ｃある。消失ポインｉ・［〕の面から聞敢喘２ま
−（のネジの長さは５．５００インチ（０，１３９７ｍ
）であり、而りと而Ｃとの間の部分は０．８５０インチ
（０，０２１５９ｍ　）　Ｔ：ある。面Ｃど開放端２ど
の間の部分は４．６５０インチ（０，１１８１１ｍ　）
である。

第２図を参照して説明４る。メスのカップリング部材４
は実質的に管状の部材であり、軸１」を中心として軸方
向全体に伸びている穴を有する。この穴は両方の開放端
５及び６から中心位置７に向ってテーパーがついでおり
、その内面にノコ歯形式のネジ８が形成し−Ｃある。符
号Ｇによって示されでいるように、ｉ−一バーは直径で
１．７５０インチ／フ、イー１〜（０，１４５８ｍ　／
ｍ　）であり、許容差は直径でプラス０．００４５イン
チ／インブインチマイナスｏ、ｏｏｉインチ／インチ（
プラス０．００４５ｍ　／ｍないしフイノス０．００１
１１１／ｍ）である。好ましくは、第２図に↑で１号Ｉ
−（小されでいるように、メスのカッシリング部材の開
放端５及び６は３２部材のべ／＼ル形状ど同一の角度で
ベベル形状に形成する。

実際の使用にあたっ−Ｃは、第１の管のネジ付き３２部
材の端部をメスのカッシリング部材４の聞［］５５又は
６にさし込む。そして、ネジ３をネジ８にねじ結合さぜ
る。さらに第２の管のネジイ１きオス部材の端部をメス
のカッブリ〕／グ部ｌの他方の開口にさし込み、それの
ネジをメネジε３にねじ結合させる。しかる後、第１及
び第２の管をメスのカップリング部材に対して回転させ
、結合を確実にする。

ネジ３どネジ８とのねし結合の関係は第６図に示し−（
ある。

前述のような外径ツインＴ（０，１７７８ｍ）の管状の
オス部材を例にどって説明する。

製造づるカッシリング部材の外径は８．０００−インチ
（０，２０３２ｎ＋）とし、その許容差はプラス及びマ
イナス０．０６０インチ（プラス及びｖ−＋’ナス１．
５２４ｘ１０−３ｍ　＞どし、長さを１３．００インチ
（０，３３Ｃ）２ｍ）どしく補強リング付さ）、許容差
をプラス０．０５０インチないしマイナス０．０００イ
ンチ（プラス１．２７Ｘ１０−３１０ないしマイナスＯ
，０００ｍ　）とし、ネジの長さを５．５００インチ（
０，１３９７ｍ　＞よりも長くする。メスのカップリン
グ部材にはメネジを形成して、外径ツインＴ（０，１７
７８ｍ）の管状のネジ付き端部を受けいれるようにづる
。もらろん、メスのカップリング部材の＼Ｊ法は管及び
そのネジ付き端部の寸法に合わせるものである。これら
の１法が変化しても、ネジの形状、テーパー及び許容差
は変化しないが、ネジの長さや、カップリング等の外径
、又はその両方は変化させる必要があるかもしれない。

第１部材（′Ａオス部材のテーパーと第２部材（メス部
材）のテーパーとのプラス及びマイナスの許容差は、典
型的には、オス部材のｉ−バーがメス２ｉ１１　（４の
−１−−バーよりも小さくイするＪ、うに設定−りる。

このＪ、うにずれば、第９図Ｅ、：概略を示ＩＪ、うに
、両ｊ−パーにゎり“かイｆスレが生じる。このような
テーパーのズレは良好なスレど称されており、第７図ヤ
）第ε３図に概略を承り一従来のｉ−一パーと相違して
いる。第７図に承り従来のデーパ−にあっ−では、両ア
ーバーが完全に合致しＬいる。第８図に示初従来のｊ−
バーにあっては、ゎり゛かに７−パーがす゛れているが
、不都合な１−バーのズレどなっ（いる。この発明にお
りる良好なテーパーのスレはメス部材の開放端部（ｔｌ
＜にわち狭い方の端部２）の近傍の結合部にｄ３いて高
い支持Ｌ［どシーリング性をもたらり。その結合部分の
位置はメス部材の最大の肉厚の近く℃゛ある。従って、
支持圧とシーリングが最大どなり、てこでの結合が最も
強くなる。

ｊ′メリカイ゛ｊ油協会（△ＰＩ＞の規格５１３の接続
Ｍ４造にはみられない本発明による管接続構造の別の効
果は、〕７メリカイｉ油協会（へ１）Ｉ）の接続構造の
０．７ｂＯ，インｆ　ノイ−ｔ−（０，０６２５ｍ　／
ｍ　）の７−バーに苅しＵｌ、７５０−ｉ’：ｚヂ／フ
ィーｈ　（０，’１４５８ｍ／ｍ）の高いテーパーにＪ
、るしの（゛あイ）。

本発明のように高いデーパ−ぐあると、イ・完全ネジ部
（シール無しの部分）の長さが０゜０５０インチ（０，
０２１５９ｍ）ぐあり、アメリカ６油協会（△１〕■）
の接続構造にｄ３ける不完全ネジ部の１．９８４インチ
（０゜０５０３９３６ｍ　）と大幅に相３Ｍ　Ｌでいる
。

完全ネジ部が１．１３４インチ（０，０２ε３８０３６
ｎ＋）だけ増加づることにより、リーク抵抗が著【ノく
増大し、結合強度を改善づるものである。

ネジ付きカップル形式のジヨイントの強さは、第２図に
破線９により示しているＪ、う【３−、メスのカップリ
ング部材の両端のネジの無いくぼみ延長部を任意に付加
することにより増加させることができる。そのような延
長部は補強部としＣ作用し、メスのカップリング部（４
の白山端の高い引張フープ応力を減少させる７、第２図
に、、Ｊ−７’承りように、このネジの無い延長部の幅
は、好ましい実施例にあっては、０　、５　（、）　０
　（ンブ（０，０１２７ｍ　）ぐある。

Ｊ：　／、：、メスのカップリング部材の中心部には、
一体向なネジ無しの肉厚部を任意に設番ノることもＣき
る。、でれにより、結合強度は増加さ１！るが、紺（’
Ｊ　Ｉｊ後の管構造の流路直径を制限（−ることがなく
、かつ、カップリング部材の外径を増加さけることもな
い。これにより、結合領域の長さを増加させることもあ
る。

符す７て“承りように、メスのカップリング部材４の中
心部にくぼみを設４Ｊ１そこに柔軟なシールリングを配
置することもできる。このシールリングの内面はカップ
リング部材の中心部よりも小さな直径となっており、メ
ス部材の間ｈ’ｌ端２のベベルＦに合致づる角度で外方
向に向いたベベル形状づなわち傾斜形状になり（−いる
。このＪ：うなベベル形状にすることにより、メス部材
の一グｊ又（よ両１ノかメスのカップリング部材にさし
込まれるや占）ゝ）、リングがメスのカップリング部（
４内にはめ込まれるようになる。単一の柔軟４ｙシール
リングの形状及び配置をその、Ｊ、うにηることｉＪＪ
、す、聞ｔｌｉ端２を有効にシール４ることがζ゛きる
。

アメリカ石油協会（ΔＦ）■）の接続構）点にみられな
い本発明の管接続構造の他の効果は、第１部材（メス部
材）のデーパ−と第２部ｔｒＡ（メス部材）のテーパー
との許容差を制限したことによる。アメリカ石油協会（
Ａ　Ｆ）　Ｉ　）のカップリングのテーパーのｒ１容差
はメス部材でプラス０．００４５インヂ／インヂないし
マイナス０．００２５インヂ／インヂ（プラスＯ’、０
０４５ｍ／Ｉｌｌなイｂ　−？　イーＪ−ス０　。

００２５ｉ１１／ｍ）であり、メス部材でプラス０．０
０３５インヂ／インヂないしンイノース０．００１５イ
ンヂ／インヂ（プラス０．００３５ｍ／ｍないしマイナ
ス０．００１５ｍ７・／ｍ　）て゛ある。従つ−Ｃ１不
都合な最大テーパー〈りなわらメス部材でマイナス、オ
ス部材でグラス）は７）ＪメリカＥｉ油協会（ΔＰ’ｌ
）の接続１１′４造では０．００６インチ／インチ（０
゜（ン０６ｍ／ｍ）であり、これに対し、この発明の接
続１１４造にあ−）ては、０．００２インチ、７７イン
チ（０，００２ｍ　／ｍ　）であり、結局、３対１の改
良がなされたことになる。前述のプラス及びンイナスの
ｚ１容差のバラツキに鑑みζ、これはオス部材の狭い方
の端部近くにＪ３　Ｌ）るオス部材とメス部材との結合
部の高い支持圧とシール性を確実にづるものであり、結
合を最す強くりる。

アメリカ石油協会＜ＡＰｆ）の接続構造の０．７５０　
＜０．０６２５ｍ　／ｍ　）のテーパーに対して、本発
明においではテーパーを１゜７Ｆ）０インチ（０，１４
５８ｍ／ｍ）に増加したが、イーのことによるさらに別
の本発明の効宋は、完全ネジ部の長さを増加さけること
で・ある。これは、漏れ通路の長さを増加させることに
４【す、しかも結合部の強Ｉｎを増加させることにもな
るのである。外径フィシ−ｆ−（０，１７７８１１１）
、肉厚０．７３０イン１（０，０１８５４２ｍ　＞の々
−シングにり・１して、ネジ部の長さは本発明では５．
Ｅ５００インヂ（０，１３９７ｍ　＞であるのに対し、
シ′メリカ石油協会（△ＰＩ＞の接続構’Ｉ’ｌＡ　Ｔ
は４゜２００インヂ（０，１０６６８ｍ　）である。

第３図、第４図及び第５図において、基準線と軸線との
間の角度（全て９０°）はＸによっ−Ｃ示されている。

第３図を参照づる。メス部材の内部のネジ８はほぼ矩形
形状になっており、角に丸みがついており、ネジの山頂
及び谷底はｈいに平行になっており、かつピッチライン
Ｏに対しても平行になっている。これらのネジは、０゜
２００インヂ（５，０８Ｘ１０−”ｍ　）のネジビッヂ
１＜（５条／インヂし１９７条／ｍ１）を有し、３°の
負荷フランクＷをイ１し、］００の追イ側フランクＶを
有し、０．０（３２イン’／−（１，５７４８Ｘ１０−
”ｍ　＞のネジの高さ１−をイＡし、許容差がプラス０
．００１イン−ｆ−ＩＬいしンイー〕−スＯ，ＯＯｉイ
ンヂ（プラス２、　５４Ｘ　１０−”ｎｌ　＜＞いしマ
イナス２．５４Ｘ　１０’　ｍ　）　Ｆある。第３図に
示しであるように、Ｍ及びＮにＪ、って示されている距
離は各々０．０３１インチ（７，８７４Ｘ１０−４ｍ）
である。ネジの山頂１７は０．０９９イン−１（２，Ｅ
５１４　（３ｘ　Ｉ　Ｑ−Ｊｌ　）の長さＱを右し、許
容差がプラスｏ、ｏｏｏインチないしマイリス０．００
１インチ（プラス０．０００　ｍないしマイナス２．５
４Ｘ１０−５ｍ　）である。１１１頂１７の追イ側フラ
ンク端部の丸みの゛）いた角２０と山頂１７の負仙フラ
ンク端部の丸みのついた角２１はそれぞれ０．００８イ
ンチ（２，０３２ｘ１０−４ｍ　）の半径をイｊし、許
容差がプラス０．００２インチないしマイノースｏ、ｏ
ｏｏインチ（プラス５゜０８Ｘ　１０−”　ｍ　４Ｈｓ
しマイノースｏ、０００ｍ　＞Ｃ゛ある。ネジの谷底１
６は０．１０１インチ（２，５６５４Ｘ１　Ｑ−３ｍ＞
の半径Ｒを有し、許容差がプラス０．００１インヂない
しマイナスｏ、ｏｏｏインヂ（プラス２．５４Ｘ１０−
５ｍないしマイナス０．０００ｍ　）ぐある。

ネジの谷底１６の負荷フランクロ１１１部の丸みのつい
た角１８は０．００８インチ（２，０３４Ｘ１０−４ｎ
＋）の半径を有し、許容差がプラスｏ、ｏｏｏインヂな
いしマイナス０．００２インヂ（プラスＯ，０００ｍ’
、ｒいしマイナス５．０８Ｘ１０″５ｍ　＞である。ネ
ジの谷底１Ｇの追イ側フランク端部の丸みのついた角１
９は０．０３０インヂ（７，６２Ｘ１０−４ｍ）の半径
を右し、許容差がプラス０．０００インヂないしマイナ
ス０．００２インｙ（プラスＯ，０ＯＯＩ１１ないしマ
イナス５．０８Ｘ１０−５ｍ）である。

第４図を参照づ−る。オス部Ｈのネジ３はほぼ矩形形状
になっており、丸みのついた角と平行な山頂１０及び谷
底１１を有する。こ１らの谷底１１及び山頂１０はピッ
チライン［）にり・）シ（も甲（Ｊη・ある、、１−１
Ｍ１及びＮによ−）（示されＣいる。Ｊ、）に、ネジ３
のネジ高さはメス部（Δのネジ８のネジ高さと同じで゛
ある。

Ｗ及びによ・）（示さねでいるように、ネジ３の９伺フ
ランク及び追イ側フランクはぞれぞ゛れ３°及びＩＯｏ
　ぐある。従って、メス部材４と同一の角度−Ｃ゛ある
。１くにょって示されているようＩＪ１ネジビッヂは０
．２００インチ（５，０ε３ｘｌＯ−：’ｍ）で・あり
、メス部材のネジ８のネジピップと同一　（・ある。ネ
ジの谷底１１は０．１０１インヂ（２，５６５４ＸＩＯ
−３ｎ＋）の長さＳを右し、♂［容差がプラス０．００
１インヂないしマイナス０．０００インチくプラス２．
５／１Ｘ１０−５＋ｎないしマイナス０．０００ｍ）で
ある。谷底１１の追イ側フランク端部の丸みのつぃｌζ
角１４と谷底１１の０６４ノランク喘部の丸みのついた
角１５は−てれぞれ半径が０．００８インチ（２，０３
２Ｘ　１０−４ｍ　＞であり、許容差がプラス０．００
０インヂないしマイナス０゜イナス５．０８Ｘ　１０’
ｍ　）−（：ある。−≧シの山頂１０は長さ−１が０．
０１）０インヂ（２゜５’１４６ｘ１０−３ｍ）であり
、許容差がプノスｏ、ｏｏｏインヂないしンイＪス０．
０（、）１インチ（プラス０．０００ｍないしマ、イＪ
ス２．５４Ｘ１０’ｍ　＞である。ネジの山頂１０の負
荷フランク端部の丸みのある角１２は半径が０．００８
インｙ−（２，０３２Ｘ１０−４ｍ）であり、許容差が
プラス０．００２インチない（ノマイナスｏ、ｏｏｏイ
ンブ（プラス５．Ｏ８Ｘ１０４ｍないしマイナス０゜０
００ｍ）である。ネジの山］ｉ１０の追イ側フランク端
部の丸みのついた角１３は半径が０．０３０インチ（７
，６２ｘｌＯ−４…）Ｃ・・あり、許容差がプラス０．
００２イン−１４１いしマイナス０．０００インブ（プ
ラス５．０８ｘ１０−６ｍないしマイナスＯ，（’）Ｏ
Ｏ１ｌ＋　＞である。

４ス部月のネジ３とメス部材のネジε３どの谷底及び山
１ｑのム′１容差ｔよＡ１〕１の規格５１３のネジｉ′
１容差し比較して制限されており、第５図に示りＪ、う
な、ンジ形状どなる。！７なわち、最大追イ側ノランク
隙間は、旬号２３−２３及び２５−２５　’Ｃ承りよう
に、０．００４イン（（１，０１６ｘｌＯ−４＋ｎ　）
が可能となり、谷底及び山頂の最大隙間は、符号２２−
２２及び符号２／Ｉ−２／Ｉで示すように、０．００２
インチ（！ｌ）、０８Ｘ　１０−’ｍンが可能となる。

第６図においで、追イ側ノランクの公称隙間は符号２６
−２６及び符＠２７−２７で承りように０．００２イン
チ（５，０８Ｘ１０づｍ）であり、谷底と山頂どの隙間
は実質的に１口である。

Ａ　Ｐ　Ｉの現＋８５　［３のネジ許容差にＪ、るネジ
形状ぐあると、ネジの谷底及び山頂並びに３°の負倚支
持ノランクへの接触が生じ、小さイＣＦ：ＩＡｉの管１
”０．００フインチ（１，７７８ＸＩＯ−４ｍ）程度の
隙間が追イ側１０°フランクに生じ得る。この隙間は漏
れ通路を形成し、従ってネジ潤滑油内の固形物にＪ、リ
シールしな（）ればならない。他方、この発明の接続構
造による最大０．００／ｌインブ（１，０１６ｘｉＯ−
４ｍ）の追イ側−７ランクの隙間（ま最大漏れ隙間の＼
Ｊ法をＡＰ　Ｉ　＋７）接続椙）もＫｉ比較して約４３
％減少させる。従っＣ１Δｌ−）　１の規格Ｅ５　Ｉ３
の管接続構造に比較し−（、この発明の管接続構造はメ
ス側う−バーの狭いノブの端部におりるカップリング肉
厚を増大さ１！、その結果、管接続に対しも結合強度と
内部応力を増大させる。

この発明による管接続構造は長い完全ネジ部を有し、鋪
れ抵抗を増加さ１！、結合強度を著しく増大させる。例
えば、外径フインチ＜０．１７７８ｍ　＞、肉厚０．７
３０インチ＜０．０１８５４２ｍ　）のクーシングにあ
−）ては、完全ネジ部の長さは１１０％し増加づる。こ
の発明の大きなｊ−バー［Ｊ、す、メス部材のメス部材
へのざし込みはＪ、り深くイｆす、迅速な組付けと、摩
損の減少をもたら乏１゜４１／＋＝、ネジｉ：’（合ｊ
’ｒが制限されているため、八［）Ｉの接続構造（、二
比べＣ漏れ通路の断面積が１３％も減少Ｍる。オス部材
とメス部材どの位置決め許容差が減少りることにＪ、す
、正確な絹（；ｔ　ｃＪがｉ＋Ｊ能どなる３、この発明
の管接続構造の結合強度は４Ｊどんどの場合パイプ本体
の耐力を超りものぐある。

この発明のへ・接続構造は特殊な隙間についＣも作るこ
とができ、現場上場で補修可能である。

本梵明の特徴をざらに明確に示すために、研究所ぐのデ
ス１−結果を説明し、この発明に６１、る管接続構造の
効果を明らかにする。３しかしながら、これは発明の詳
細な説明するためでもなく、特許請求の範囲を制限する
ものでら４ｆい。

仙究所での〕゛ス１〜占果 次に述べる一ｉテスト外径ツイン千（０，１７７ε３ｍ
）、肉厚０．７３０インチ（０，０１ε３Ｆ５４２ｍ＞
のクーシングで、９００００ｐｓｉ　　　　（６，１７
９ｘ　　１　　０　８　１）　ａ　　　）　　　の　！
ｄ　小　白１　ツノと５．０００″　（０，１２７ｍ　
）の−ンジト乏さを有づ−るものに“ついで行−）た。

〈１〉最大及び最小組（＝ｊ　４Ｊ及びＩ・ルクの決定
。

所望の性能のために適当な組付（〕及び１〜ル′ノを得
るべく、所定の位置まで亜鉛メッキまたは錫メッキをほ
どこしたメス部＋ａ　ｌ；＝　、７３ス部柵を組付けた
。組付Ｇ−１後の管接続構造につい−（静圧デス［−を
行い、最小耐力に基づく△Ｉ）１の公称内部降伏圧力（
１７８３０ｐｓｉ　　［１゜２２４Ｘ１０”　Ｐａ　］
　）の約１００％をか【ノ、９５％肉厚を残した。この
テストに続き、結合部分を切断し−Ｃ、ネジの破損を調
べＩこ。

テスト結果は次の通りであった。１０本のオス部材と５
本のメス部材をテストした。組付けはおよそ２８００ノ
イー１へ一ボンド（３３７９７Ｎ−ｍ）ないし１５９０
０フ−ｒ　−１−＝ボンド（２１５６ＯＮ　−ｍ　）で
あり、基準１ヘルク（１０００フィート−ボンド［１３
５Ｃ３Ｎ−ｍ］）を超したネジ山は０．７５山数４「い
し・、３　、０６２山数であった。接続構造に漏れ現鍮
はなく、ネジも損傷を受ｆＪていなかっｌこ３．実際１
−１絹（＝Ｊけは曲型例について営えば５０００　”７
　イー　ｈ−ボンド（６７８ＯＮ−ｍ）４１いし８００
ノで−１〜−ボンド（１０８５ＯＮ−ｍ）の範囲内に存
在４る。従って、下限を約；）０％減少さμ下限を約５
０％増加させることにより、デス１−範囲を延ばした。

驚くべきことに、２８００フィート−ボンド（３７９７
Ｎ−ｎ＋１７）非’７：入ｔ、、：低イｈ　ルクニＪ３
　イＩさえ接続措＆　ｌｉ：漏れ現象は牛しなかった。

（２）引張デスｌ−、オス部材とメス部材を紺（；Ｊ　
ＬＪ−ｃ軸）ｊ向に引張前型をかけた。

テスト・結果は次のど（＋３りであった。８木の試１′
＋１をデス１〜した。最終破損は公称の軸方向の降伏の
１０／１．８％ないし１１７．７％または公称のＡ　Ｉ
）Ｉのノ」爾ジコインｉ−強度評価の１０３．７％４ｆ
いし１１６．５％ぐ発生した。いくつかの管接続構造に
おいては、オス部材のネジ（Ｊ破損が生じた。また、メ
ネジに破損が生じた１）のも（に）つた。また、いく）
かの管接続構造にあっては、ジー１イン１〜部に破損が
生じずに、管本体を接続構造から引−）ばったことによ
って破損が生じＡ：　ｏこれは管の強度と管接続部の強
度とに良好なバランスが存在覆ることを示している。

（３）静圧デスｌ〜。オス部材をオス部材に組付（Ｊた
。ネジ部には亜鉛メッキまたは錫メッキがしてあった。

デス１〜した静Ｙ「は最小耐力に基づく公称のＡＰＩの
内部降伏月−力（１７８３０ｐｓｉ　Ｎ、２２４ｘ１０
８Ｐａ　］）の約１００％であり、肉厚を９５％残しｌ
、二、、１ザイクル当り最高圧力で５分間で、３リイク
ル行った。実際に採用した１＝力は１７８００ｐｓｉ　
　（１，２２２ｘｌＯ８Ｐａ　）ぐあツｌコ。

これは、最小耐ノｊに基づく公称の＋１）１内部降伏圧
（１６４３０ｐｓｉ　　［１，１３３ｘ１０８Ｐａ］）
を超えるものであり、肉厚の残余が８７．５％となるも
のである。

デス１〜結果は次のと＋５っであった。９個の占ｉｃ　
１１をｊ７ス１−シｌこか、いり゛れも漏れはｑ二じノ
′ｃＩ：カ−）　１山、　−ツＵ）　３ｉｔ　ｌｌ’４
　ｆ、Ｌ偶然ニーｌ　８５００１１３１（１，２７６ｘ
ｌＯＲＰａ　）のデス１−となっノごが、漏れがなか−
）た。

（／り組合μイ：ｉｉ　ＥＱ。オス部材とメス部材とを
相（ｊｌ　＋Ｊ−’Ｃ１内部ＦＦ力、軸り向の引っばり
及び曲げを相合ｔ！てデス１−シで穴あ（］状況のシュ
ミレー１〜デス］−を行った。加えられた最大荷重ｔ、
１ｌＥ５０２Ｏｒｌｓｉ　　（１，０３１Ｘ１０８Ｐａ
）の内部圧力く△ＰＩの公称の静圧）、１゜０３５００
０ボンＦ　（／ｌ　６０４００ＯＮ＞（１）軸ツノ向の
引っばり（公称のパイプの耐力の８０％）及び１００フ
ィート当り（３０，４８１ｎ当り）１０°の二次元面げ
であった。２つの試才８１は１００フ２ｒ−トー当り（
３０，４８ｍ当り）６°の曲げテストを行い、２つの試
１１は１００ノイートー当り（３０，４８ｍ当り）　１
０　”の曲げデス１〜を行った。

デス］へ結果は次のとおりひあった。すなわち、４つの
試料をテストしたが、漏れ現象は発生しなかった。

（５）ガスデス１〜。オス部材及び′オス部材を相付け
て、１時間ドライ・二ｌ−ｏジＩ−ン・ガスで１６４３
０ｐｓｉ　　（１，１３３ｘ１０８　Ｐａ）の内圧（公
称のΔＦ）■の基準）のデス１〜を行った。

デス［へ結果は次のとＪ３っであった。２つの試料をデ
ス１−シたが漏れ現象は発生しなか−）ｌこ　。

（６〉解体デス（〜。ネジ部を廿鉛メッキまたは錫メッ
キしたオス部材及びメス部材を８３回完全に組立てた後
解体した。

デス］−結果についていえば、５つの試料をデスｌ−１
，だが、３回組（ｔ　４プ及び解体を繰り返した後、全
ての試料にネジ破損が認められなかった。

以上、この明細１１で使用しＣきた用ム１１及び表現は
あくまで便宜上説明のために使用したものであり、制限
的な意味をもＩこけようとりるものではない。従って、
明細内に記載し図面（、ニ示しＩｃ持ＩＩλ事項の均等
物をＩＩ除づる意味で、−でのような用品〜ｂ表現を採
用したものではない。ＱＣｓ　’ｕ’１品求の範囲に記
載した本発明の範囲内（こｄ３いて、種々の変形例が可
能であることを念の！こめに申し述べる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明にＪ、るオス部材を示づ拡大断面図Ｃ
゛ある。 第２図はこの発明によるメスの）ｊツブリング部材を示
す拡大断面図である。 第３図はメス部材のネジを示刀一部分拡大断面図である
。 第４図はオス部材のネジを示す部分拡大断面図である。 第（５図はネジ形状が最大隙間ｇｔｆ容差にある時のΔ
ス部材とメス部材のネジの相対関係を承り、この発明に
よる組付（〕状態の管接続構造の部分拡大断面図Ｃある
。 第６図はネジ形状が名目隙間許容差にある口）のオス部
材どメス部材のネジの相対関係を示−リ、第５図に相当
づる図面Ｃ′ある。 第７図は公称の係合テーパーを承り絹イ・Ｈノ後の接続
構造の概略を示Ｊ部分断面図（・ある。 第８図は不都合なデーパ−のズレを承り、第７図に似た
図である。 第９図はこの発明による好ま（〕いｉ−バーのズレを示
づ、第７図に似た図である。 １・・・・オス部材 ２・・・・開放端 ３・・・・ネジ ４・・・・カップリング部材 ５．６・・開放端 ７・・・・中央位置 ８・・・・ネジ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （′１）重１ｇｌら〜′・高竹能筑用の管接続構造にお
   いζ、Ａメ部月どメス部材が直径で約１．７５０インヂ
   ／′フイート（０，１４５８１１１／ｍ　）の（れぞれ
   第１及び第２の実質的に合致するノーバーに係合量１ｊ
   ヒなネジを有し、前記第１テーパーの許容差が直径でプ
   ラス０゜００１−イン−１７７インチないしマイナス０
   ゜００３・インヂ／インブ（プラス０．００１ｍ／／ｍ
   ないしマイブス０．００３ｎ＋　／ｍ　＞であり、前記
   第２ｆ−バーの８′［容差が直径でプラス０．００／！
   ５インヂ／インヂないしマイナス０．００１インヂ／イ
   ンブ〈プラス０５００４５ｍ／ｍないしマイナス０．０
   ０１ｍ／ｍ）であり、前記第１デーバー及び前記第２−
   ｔ−バーのプラス及びマイナスのに１容差は、Ａス部祠
   のデーパ−がメス部材のテーパーより小さくなるように
   なっており、 前記第１デーパ−の前記ネジが実質的にｕ２形形状どな
   っており、丸みのつい１．、：角と平行な山頂及び谷底
   を有し、前記山頂及び谷底が前記第１テーパーの而に平
   行であり、ネジピッチが０．２００インヂ（５，０８ｘ
   ｌＯすＩＩ＋）であり、負荷フランクが３°ｒ−あり、
   追イ側フランクが１０°ぐあり、ネジ高さが０゜０６２
   インチ（１，５７４８Ｘ１０’ｍ　）ｒあり、許容差が
   プラス０．００１インヂないしマイナスｏ、ｏｏｉイン
   ヂ〈プラス２．５４Ｘ１０−”ｍないしマイナス２．５
   ４Ｘ１０−！；１１）であり、前記第１テーパーのネジ
   の山頂が０．０９９インチ（２，５１４（３Ｘ１０−Ｂ
   Ｉｌ）の長さを有し、許容差がプラス０．０００インヂ
   ないしマイナス０．００１インヂ（プラス０．０００ｍ
   ないしマイナス２　、　Ｅ５４、Ｘ１０−”ｍ）であり
   、前記負荷フランク端部の丸みのある角が０．００８イ
   ンチ（２゜０３２Ｘ１０−４１１１）の半径を有し、許
   容差かグラス０．００２−インチないし・マイナス０゜
   ０００−１’　ン９−　＜グラス５．Ｏ８Ｘ１０−６ｍ
   ないしマイノス０．０００ｍ　）であり、前記追イ側フ
   ランク端部の丸みのある角が０．０３０インブＵ７．６
   ２ｘｌＯ−’ｍ　）の半径を有し、♂［容差が７゛ラス
   ０．００２インヂないしマイノース０．０００インヂ（
   プラス５．０８ｘ１０’ｎ＋　’、、ｔいしマイーｊ−
   スＯ，ｏｏｏｍ　）　であり、前記第１１−パーのネジ
   の谷底が０゜１０１インチ（２，５６５４Ｘ１０−３ｍ
   　＞の長さをイｊし、δ１容差がプラス０．００１イン
   方ないＬノマイナスｏ、ｏｏｏ、インブ（プラス２．５
   ’ｌＸ　１０−５ｍ　ｌ、Ｒいしマイナス０．００Ｏｎ
   ｌ　）　Ｔ−゛あり、前記０倚フランク喘部及び追イ側
   ノラシク端部の丸みのある角が０．００８インチ（２，
   （’、）３２ｘ１０−４ｍ　）の半径を４１しノ、許容
   差がプラスｏ、ｏｏｏインヂないしン一で１ス０．００
   ２インチ（プラス０．ＯＣ’）　Ｏｍ　’、’ｃい１ノ
   マイＪス５．０８Ｘ　１０−’ｍ　）て・あり、 前記第２デーバーの前記ネジが実質的（Ｊλ［う形の形
   状をし・ており、丸みのついｌ、角と平（ｊな山頂及び
   谷底を有し、前記山１０及び谷底か第２テーパーの面に
   平行であり、ネジピッチが０．２００インヂ＜！３．　
   ＩＩ）８Ｘ　１０−３ｍ　）であり、負荷フランクが３
   °であり、）ロイ側フランクが１０°でｄりり、ネジ高
   さが０．０６２インチ（１，５７４８Ｘ　１０’Ｔ１　
   ）であり、許容差がプラス０．００１インブ４１いしマ
   イナス０．００１インチ（プラス２．５４ＸＩＱ−５ｍ
   ないしマイノース２．５４Ｘ１０−５ｍ）であり、前記
   第２デーバーのネジの山頂が０．０９９インチ（２，５
   １４６ｘｌＯ−”ｍ）の長さを有し、許容差がプラス０
   ．０００インヂないしマイシス０．００１インブ（プラ
   ス０．０００ｍ／ｃＫいしマイノス２．Ｆ５４Ｘ１０−
   ６ｍ＞′ｃあり、前記Ω前ノランク端部及び前記追イ側
   フランク端部の丸みのある角が０．００８インチ（２、
   ０３２Ｘ　１０−４ｍ）の半径を有し、５′１容差が１
   ラメ０．００２インブないしマイノースｏ、ｏｏｏイン
   ヂくグラス５．０ε３Ｘ１０−’ｍないしマイナス（’
   ）、０００ｍ　＞ｃ・あり、前記第２デーバーのンジの
   谷底がｏ、ｉｏｉインチ（２，５６５４Ｘ　１０−３ｍ
   ）の長さをイｉし、９′ｆ容差がプラスｏ、ｏ０１イン
   ヂ４ρいしマ、イＪ″ス０．０００インｆ（グラス２．
   ５４Ｘ１０弓ＩＩｌないしマイノース０．０００１＋１
   ＞であり、前記負荷フランク端部の丸みのある角が０．
   ００８インチ（２，０ζ３２Ｘ１０−４ｍ）の半径を有
   し、許容差がグラス０．０００インヂないしマイノース
   ０．００２インチ（プラス０．０００ｍないしマイーＪ
   ス５．０８Ｘ　１０″′５ｍ　）”Ｃあり、１）ｆ１記
   追イ側−フランク端部の丸みのある角が０７０３０イン
   ブ（７，６２Ｘ　１０−’ｍ　）の半径をイ１し、１′
   ［容差がプラスｏ、ｏｏｏインヂないしマイナス０゜０
   ０２インチ（プラスＯ１ｏｏｏｍないしマイナス５．０
   ８ｘ１０−６ｍ　）Ｃ′あり、 管接続を改良しＣ効果的なｊ−パーのズレを設けて、メ
   ス部材の狭いノＪの端部の近傍（。 お（ｊる結合部で高い支Ｊｔ’＋　ＬＩＥとンーリング
   Ｍイ・（ｑて、最大ネジ隙間を減少させ、小完令ネジ部
   を少植←］、ネジの仝艮を増加さ１４、漏ね通路を茗し
   く増加させ、第２　”ｙ−−−パーの秋い方の端部にお
   けるメス部材の肉〜を増加さｔ！、さし込みを深クシ、
   Ａス部今４どメス部（４σ）１１°ｌ置訂容差を減少さ
   せたことを特徴とづる管接続構造。 （２）前記メス部材が細長いＴ３の端部（゛あり、前記
   メス部材が２つの前記メス部材を’Ｉ’［ｌｌ＃向に合
   致さＩ！て結合づるのに使用されるカッブリングである
   特Δ′１晶求の範囲第１項に記載の管接ｖｃ構造。 （３）前記メス部材が第１の細長い管の端部であり、前
   記メス部材が第２の細長い鎗の端部である特許請求の範
   囲第１項に記載の管接続構造。 （４）前記管の外径が約４．５インブ（（）。 １１４３ｍ）ないし約１３．３７５インｆ（０、３３９
   ７２５ｍ　）の範囲内にあり、肉厚が約０．５イン−ｆ
   （０，０１２７ｍ　）ｌ；ｚいし約１　、　２５インブ
   （０，０３１７５ｍ　）の範囲内（、二ある特許請求の
   範囲第２項または第３１貞に＾１〕戟の管接続（１°４
   造。