JPS5955393A - 高濃度有機性廃水の処理方法 - Google Patents
高濃度有機性廃水の処理方法Info
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- JPS5955393A JPS5955393A JP57167276A JP16727682A JPS5955393A JP S5955393 A JPS5955393 A JP S5955393A JP 57167276 A JP57167276 A JP 57167276A JP 16727682 A JP16727682 A JP 16727682A JP S5955393 A JPS5955393 A JP S5955393A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＮＨ４−Ｎ含有の高濃度有機性廃水の脱窒処理
法に係り、更に述べれば、例えば１０ｎ１程度の水深を
イイする深層タイプの曝気槽を利用した無希釈又は低希
釈し尿処理法の改良に関するものである。
法に係り、更に述べれば、例えば１０ｎ１程度の水深を
イイする深層タイプの曝気槽を利用した無希釈又は低希
釈し尿処理法の改良に関するものである。
従来、ＮＨ，−Ｎ含有廃水を深部で連通し深さ１０ ｍ
稈１度の下降流路（ｒ２）と上昇流路（ｒ３）よりなる
二重管タイプの曝気槽（６）で循環流動させて処理する
第１図のごとき方法がある。
稈１度の下降流路（ｒ２）と上昇流路（ｒ３）よりなる
二重管タイプの曝気槽（６）で循環流動させて処理する
第１図のごとき方法がある。
こうした方法にあって、負荷の増大に際しては同型の深
層曝気槽（６）を複数本直列又は並列に配置して対処さ
れている。
層曝気槽（６）を複数本直列又は並列に配置して対処さ
れている。
しかしながら、こうした複数本を直列に配置する方法で
は、七の槽数が多くなるほど各槽内を均一濃度に維持す
ることが困難となり、初段目から各種間に亘り濃度勾配
が生じシステム全体として処理効率の低下となったり、
濃度の高い槽で発泡現象が集中することから運転管理を
難しくする問題がある。
は、七の槽数が多くなるほど各槽内を均一濃度に維持す
ることが困難となり、初段目から各種間に亘り濃度勾配
が生じシステム全体として処理効率の低下となったり、
濃度の高い槽で発泡現象が集中することから運転管理を
難しくする問題がある。
又、第２図のように曝気槽（６）の複数本を並列的に配
置する方法では、原水供給箇所が槽数だけ必要となり各
種へ均等供給する為に運転管理が面倒であるという間睨
が残されている。
置する方法では、原水供給箇所が槽数だけ必要となり各
種へ均等供給する為に運転管理が面倒であるという間睨
が残されている。
本発明はこうした従来の問題を解決する為になされたも
のであって、負荷量の増大にもかかわらず処理効率や性
能を低下させることなく、しかもその施工も従来の構造
にわずかに変更を加えるだけでｊｊＪ能な深層反応槽を
もちいた脱窒処理方法を提供するものである。
のであって、負荷量の増大にもかかわらず処理効率や性
能を低下させることなく、しかもその施工も従来の構造
にわずかに変更を加えるだけでｊｊＪ能な深層反応槽を
もちいた脱窒処理方法を提供するものである。
本発明を要約すれば、活性汚泥を含有する被処理水を曝
気処理する水深１０ｍ程度の深層反応槽をその被処理水
が上下に循環する状態で直列的に複数個配圃し、終段の
反応層の処理水を初段の反応槽の被処理水流入側に返送
循環させることを特長とするものである。
気処理する水深１０ｍ程度の深層反応槽をその被処理水
が上下に循環する状態で直列的に複数個配圃し、終段の
反応層の処理水を初段の反応槽の被処理水流入側に返送
循環させることを特長とするものである。
次に本発明を実施例に基いて説明する。
第８図に示すように本実施例では、２段の深層反応槽（
６１、（６’）、硝化槽（至）、脱窒槽（２）ｌ）、再
曝気槽（２２）及び固液分離槽（３）を全て直列的に配
置し、深層反応槽（６１、（６’）においては、活性汚
泥含有状態で被処理水を循環流動させると共にその処理
水の一部を前記反応槽（６）の被処理水流入部に循環供
給し、残部は更に、硝化槽＠東脱窒槽盟）を経て硝化脱
窒処理し、その後固液分離処理し、殺菌、脱臭等の後処
理装部（４）で処理した後に放流される。
６１、（６’）、硝化槽（至）、脱窒槽（２）ｌ）、再
曝気槽（２２）及び固液分離槽（３）を全て直列的に配
置し、深層反応槽（６１、（６’）においては、活性汚
泥含有状態で被処理水を循環流動させると共にその処理
水の一部を前記反応槽（６）の被処理水流入部に循環供
給し、残部は更に、硝化槽＠東脱窒槽盟）を経て硝化脱
窒処理し、その後固液分離処理し、殺菌、脱臭等の後処
理装部（４）で処理した後に放流される。
固液分離槽（３）で沈降分離した汚泥の一部は返送汚泥
として反応槽（６）に返送さべ残部は余剰汚泥として脱
水乾燥等の後処理設備（６）に供給され処理される。
として反応槽（６）に返送さべ残部は余剰汚泥として脱
水乾燥等の後処理設備（６）に供給され処理される。
ここで、反応４１１ 、 （６／ ）は、２個直列に設
けられ各反応槽にはそれぞれ被処理水供給路（７）と処
理水取出路（８）を接続すると共に後段の反応槽（６′
）の処理水取出路（８）から前段の反応槽（６）の被処
理水供給路（７）へ循環流路（９）を設けである。
けられ各反応槽にはそれぞれ被処理水供給路（７）と処
理水取出路（８）を接続すると共に後段の反応槽（６′
）の処理水取出路（８）から前段の反応槽（６）の被処
理水供給路（７）へ循環流路（９）を設けである。
反応槽ｉ６１ 、 （６′）はそれぞれ水深１０ｍ程度
に構成され、その詳細は、第４図に示すよう（（有底筒
状外管（１１）に、下端側のみ開口し念中空管体（１２
）を内嵌し、かつ前記外Ｉ￥７ｔｌｌ＋の上部外周の一
部に脱気槽（１０）が設けられ、循環ポンプ（ｌ（６）
の吸引口が臨んでいる。
に構成され、その詳細は、第４図に示すよう（（有底筒
状外管（１１）に、下端側のみ開口し念中空管体（１２
）を内嵌し、かつ前記外Ｉ￥７ｔｌｌ＋の上部外周の一
部に脱気槽（１０）が設けられ、循環ポンプ（ｌ（６）
の吸引口が臨んでいる。
脱気槽（１０）と管体（喝の上端側とを循環ポンプ（１
３）を介装した閉管路（１４）を介して連通接続しであ
る。
３）を介装した閉管路（１４）を介して連通接続しであ
る。
被処理水は供給管（７）より脱気’ｔ２Ｍ ｔｔｏ＋に
供給し、その被処理水を前記閉管路（１４）内に形Ｉｔ
される循環流路（ｒｌ）、管体（１匈因に形成される下
降流路（ｒ２）及び管体（１力と外管（１１）の内面壁
面との間して形成される上昇流路（ｒ３）に亘って循環
流動させると共に管体（１２）の上端から突出した給気
管θ５）を介して循環被処理水中に酸素含有ガスを吸引
供給し、活性汚泥を含有した状態で被処理水を前記３流
路（ｒ＋）、（ｒ２）、（ｒ３）に亘って循環流動させ
ながら処理するようになっている。
供給し、その被処理水を前記閉管路（１４）内に形Ｉｔ
される循環流路（ｒｌ）、管体（１匈因に形成される下
降流路（ｒ２）及び管体（１力と外管（１１）の内面壁
面との間して形成される上昇流路（ｒ３）に亘って循環
流動させると共に管体（１２）の上端から突出した給気
管θ５）を介して循環被処理水中に酸素含有ガスを吸引
供給し、活性汚泥を含有した状態で被処理水を前記３流
路（ｒ＋）、（ｒ２）、（ｒ３）に亘って循環流動させ
ながら処理するようになっている。
ここで、反応槽ｉ６１ 、 （６’）の水深は深いほど
液中への酸素の吸収効率が高くなり、又管体（１ηの落
下高さが高いほど多情の空気が槽内に導入されることに
なる。
液中への酸素の吸収効率が高くなり、又管体（１ηの落
下高さが高いほど多情の空気が槽内に導入されることに
なる。
一般にし尿のようなＮ１１４−Ｎ含有の高濃度有機性廃
水を 曝気処理する場合、＜ｉ（′ｌ内のＤＯが２〜３
’ｐｐ’ｍに維持するように空気を供給すれば硝化反応
が優先し、空気の供給を完全に停止すれば脱窒反応だけ
がなされる。 従って、Ｄ。
水を 曝気処理する場合、＜ｉ（′ｌ内のＤＯが２〜３
’ｐｐ’ｍに維持するように空気を供給すれば硝化反応
が優先し、空気の供給を完全に停止すれば脱窒反応だけ
がなされる。 従って、Ｄ。
が１ ｐｐｍ以下となるようにＤＯ副調整行えば硝化及
び脱窒反応を同一反応槽内で共に起こすことができるも
のである。 本発明においては第４図に示すように前記
給気管（１５）にガス流量調節弁ＩＣ）を設け、前方反
応槽（６１、（６”ｌ内に被処理水のＤＯ値を測定する
センブーＱ７）を設け、予め設定したＤＯ値との比較に
基き、制御器（１８）により流動調節弁（１６）を自動
的に操作し、反応槽内のＤＯ値を１ ｐｐｍ以下に維持
でへるように制御されるものである。
び脱窒反応を同一反応槽内で共に起こすことができるも
のである。 本発明においては第４図に示すように前記
給気管（１５）にガス流量調節弁ＩＣ）を設け、前方反
応槽（６１、（６”ｌ内に被処理水のＤＯ値を測定する
センブーＱ７）を設け、予め設定したＤＯ値との比較に
基き、制御器（１８）により流動調節弁（１６）を自動
的に操作し、反応槽内のＤＯ値を１ ｐｐｍ以下に維持
でへるように制御されるものである。
ところで、し尿も含め高儂度有ｔ、ｌ性廃水を酸化処理
する場合には、その生物反応に伴う水温の」二昇も著し
く、４０°Ｃを超せば、生物自体の活性の劣化を捷ねく
こととなる。
する場合には、その生物反応に伴う水温の」二昇も著し
く、４０°Ｃを超せば、生物自体の活性の劣化を捷ねく
こととなる。
不発り１では、反応槽＋６１ 、 （０’）で高濃度し
尿のＢＯＤ、ＮＨ４−Ｎの９０チ以上が除去きれる結果
システム全体で生ずる生物反応熱のほとんどがこれらの
槽内で生じていることになる。
尿のＢＯＤ、ＮＨ４−Ｎの９０チ以上が除去きれる結果
システム全体で生ずる生物反応熱のほとんどがこれらの
槽内で生じていることになる。
そこで、循環流路（９）の途中に熱交換器（１９）を設
けて処理水を減温させることによって反応１ＶＨ６＋。
けて処理水を減温させることによって反応１ＶＨ６＋。
（６′）内を８５°Ｃ付近に維持させ、活性汚泥の活性
低下を回避している。 又処理水の循環量について見れ
ば、初段の反応槽（６）のＮ１１４−Ｎｉｐ″グ゛度を
２００ ｐｐｍ以下にするために次のｆｉｔ算より少く
とも１７Ｑ以上必要となる。
低下を回避している。 又処理水の循環量について見れ
ば、初段の反応槽（６）のＮ１１４−Ｎｉｐ″グ゛度を
２００ ｐｐｍ以下にするために次のｆｉｔ算より少く
とも１７Ｑ以上必要となる。
Ｑ：初段反応槽（６）への被処理水供給ｊｆし尿中のＮ
Ｈ４−Ｎ ； ４０００ ｐ ｐｍ。
Ｈ４−Ｎ ； ４０００ ｐ ｐｍ。
返送汚泥量：２Ｑ、循環液量ＸＱ
４０００／Ｔ１＋２＋Ｘ）Ｑ＝２００ Ｘ＝１７Ｑ反
応槽（６′）の処理水収出路（８）に連ねて硝化槽Ｉ２
０）を設け、残留する未硝化のＮ Ｈ４−Ｎを硝化する
ものであるが、反応槽（６１、（０’）に比較して酸素
の消費が少ない為に４ ｔｎ程度の反応槽で良い。
応槽（６′）の処理水収出路（８）に連ねて硝化槽Ｉ２
０）を設け、残留する未硝化のＮ Ｈ４−Ｎを硝化する
ものであるが、反応槽（６１、（０’）に比較して酸素
の消費が少ない為に４ ｔｎ程度の反応槽で良い。
硝化槽（２＋］）で硝化された後は、脱窒処理すべく脱
窒槽シ１）へ供給される。 脱窒槽シｌ）内では酸素供
給が不要である為、もっばら循環ポンプによる撹拌作用
だけされるものである。
窒槽シ１）へ供給される。 脱窒槽シｌ）内では酸素供
給が不要である為、もっばら循環ポンプによる撹拌作用
だけされるものである。
液層に再曝気槽（ロ）により、脱窒槽圓で発生した鷺素
ガスの脱気と嫌気状内によって発生したＢＯＤの除去が
なされるものである。
ガスの脱気と嫌気状内によって発生したＢＯＤの除去が
なされるものである。
次に循県液量が２０Ｑでの実験結果を示す。
これより、反応槽［０１、（６’）においてＮＨ，−Ｎ
。
。
ＢＯＤの９０チ以上が除去され且つＮ０ｘ−Ｎが１８．
３ｐｐｍ であることから、硝化反応、脱窒反応が共Ｇ
て行われたことがわかる。
３ｐｐｍ であることから、硝化反応、脱窒反応が共Ｇ
て行われたことがわかる。
反応槽（６′）において残留するＮＨ４−Ｎは、５４
ｐｐｍであるが、これは次段の硝化槽（３）で３゜５
ｐｐｍｔで低下している。 又、反対にＮ０ｘ−Ｎの増
加が見られるが、これは残留ＮＨ４−Ｈの硝化に起因す
るものである。
ｐｐｍであるが、これは次段の硝化槽（３）で３゜５
ｐｐｍｔで低下している。 又、反対にＮ０ｘ−Ｎの増
加が見られるが、これは残留ＮＨ４−Ｈの硝化に起因す
るものである。
以上の実験は骨化０２１の落差を３？７Ｚで行ったもの
であるが、６ｍでＭＬＳＳ’！ｆ ２００００ ｐｐｍ
。
であるが、６ｍでＭＬＳＳ’！ｆ ２００００ ｐｐｍ
。
循環量３０Ｑでの実験では処理能力が７０％の向上が見
られた。
られた。
以上のことより、本発明では反応槽間での処理液の循環
により、棲故の反応槽間での濃度勾配をなくシ、均一な
濃度とすることによって、処理効率を著しく向上できる
ものである〇又高ｔｈ度に伴う処理水の昇温を防止する
熱交換器を循環流路の途中ｔこ設けることにより、反応
槽が複数個であっても１個ですむものである。
により、棲故の反応槽間での濃度勾配をなくシ、均一な
濃度とすることによって、処理効率を著しく向上できる
ものである〇又高ｔｈ度に伴う処理水の昇温を防止する
熱交換器を循環流路の途中ｔこ設けることにより、反応
槽が複数個であっても１個ですむものである。
前記実施例によれば反応槽（ｅｌ 、’ （６”）は水
深１０ｍ、ｆ＋Ｉ！、は４ｍとなっていたが、かならず
しもこのような水深関係にある必要はなく、全く同じ水
深（例えば１０ｍ）のものを規格品として使用しても良
いことはもちろん可能である。
深１０ｍ、ｆ＋Ｉ！、は４ｍとなっていたが、かならず
しもこのような水深関係にある必要はなく、全く同じ水
深（例えば１０ｍ）のものを規格品として使用しても良
いことはもちろん可能である。
更に第５図に示すように、処理目的、処理程度に応じて
循環液の取出点及び供給点を変え処理効率の向上をはか
ることも可能である。
循環液の取出点及び供給点を変え処理効率の向上をはか
ることも可能である。
第１図は従来の直列型の処理フロー、第２図は同じく並
列型の処理フロー、第３図は本発明の実施例を示す処理
フロー、第４図は同上の反応槽の拡大図、第５図は能の
実施例を示す処理フローである。 ＋６１ 、 （６’）・・・・・・反応槽。
列型の処理フロー、第３図は本発明の実施例を示す処理
フロー、第４図は同上の反応槽の拡大図、第５図は能の
実施例を示す処理フローである。 ＋６１ 、 （６’）・・・・・・反応槽。
Claims (1)
- 被処理水を活性汚泥含有状部で循環させつつ曝気して硝
化・脱窒処理する方法であって、複数個の反応槽（６１
、（０’）を直列に構成し、前記複数個の反応槽（６１
、（０’ ）の内後段の反応槽（６′）の処理水をそれ
より前段の反応槽（６）の被処理水供給部へ循環させる
ことを特長とする高濃度有機性廃水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57167276A JPS5955393A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 高濃度有機性廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57167276A JPS5955393A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 高濃度有機性廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5955393A true JPS5955393A (ja) | 1984-03-30 |
| JPS6320199B2 JPS6320199B2 (ja) | 1988-04-26 |
Family
ID=15846738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57167276A Granted JPS5955393A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 高濃度有機性廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5955393A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03238092A (ja) * | 1990-02-13 | 1991-10-23 | Pub Works Res Inst Ministry Of Constr | 排水処理装置 |
| JP2010094566A (ja) * | 2008-10-14 | 2010-04-30 | Kubota Kankyo Service Kk | 曝気装置および廃水処理装置 |
| JP2015186799A (ja) * | 2014-03-13 | 2015-10-29 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| JP2017042714A (ja) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| WO2017033492A1 (ja) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
-
1982
- 1982-09-25 JP JP57167276A patent/JPS5955393A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03238092A (ja) * | 1990-02-13 | 1991-10-23 | Pub Works Res Inst Ministry Of Constr | 排水処理装置 |
| JP2010094566A (ja) * | 2008-10-14 | 2010-04-30 | Kubota Kankyo Service Kk | 曝気装置および廃水処理装置 |
| JP2015186799A (ja) * | 2014-03-13 | 2015-10-29 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| JP2016185545A (ja) * | 2014-03-13 | 2016-10-27 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置 |
| JP2016185546A (ja) * | 2014-03-13 | 2016-10-27 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置 |
| JP2017042714A (ja) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| WO2017033492A1 (ja) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
| JP2017042713A (ja) * | 2015-08-26 | 2017-03-02 | 栗田工業株式会社 | 有機性排水の生物処理装置及び処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6320199B2 (ja) | 1988-04-26 |
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