JPS5956828A - 最適負荷配分制御方法 - Google Patents
最適負荷配分制御方法Info
- Publication number
- JPS5956828A JPS5956828A JP57166447A JP16644782A JPS5956828A JP S5956828 A JPS5956828 A JP S5956828A JP 57166447 A JP57166447 A JP 57166447A JP 16644782 A JP16644782 A JP 16644782A JP S5956828 A JPS5956828 A JP S5956828A
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- JP
- Japan
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- turbine
- condensate
- flow rate
- steam
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、複数缶のボイラ及び複数基のタービンよりな
る発電設備を兼ね備えた受発電設備における最適負荷配
分制御に関する。
る発電設備を兼ね備えた受発電設備における最適負荷配
分制御に関する。
第１図は、本発明の対象である蒸気及び電気の供給設備
の例を示したものである。ボイラ群ＩＩ〜１ｏで発生し
た蒸気は、一旦、高圧蒸気溜２に集められ、抽気背圧タ
ービン３．２段抽気復水タービン４等のタービン群へ供
給される。蒸気は、タービンによりプロセスで必要とす
る圧力に減圧され、一方、高圧加減弁７５、中圧加減弁
８２、低圧加減弁９により流量調整され、中圧蒸気消費
プロセス１０．〜１ｏい低圧蒸気消費プロセス１１１〜
１１１．へ供給される。一方、タービンに直結した発電
機５１〜５１より発生した電気は主母線１６に連絡した
受電設備１２よりの受電電力とともに電気消費プロセス
１７．〜１７７へ供給される。この設備において、ター
ビンの抽背気量を変動させた場合、抽気背圧タービン３
においては、高圧加減弁７によりタービンの流入蒸気量
を調整し、抽背気量の加減操作が行なわれる。２致抽気
復水タービン４の第１抽気、第２抽気蓋を変動させる場
合も、高圧加減弁７、中圧加減弁８、低圧加減弁９によ
り、復水器６への復水量の加減操作により、油気と復水
の入れ替え操作が行なわれる。タービンの流入蒸気量が
変動すれば、蒸気供給元の高圧蒸気溜２の圧力変動とな
って現われるが、これはボイラの発生蒸気量を加減し、
吸収ずべく設備が博成されている。
の例を示したものである。ボイラ群ＩＩ〜１ｏで発生し
た蒸気は、一旦、高圧蒸気溜２に集められ、抽気背圧タ
ービン３．２段抽気復水タービン４等のタービン群へ供
給される。蒸気は、タービンによりプロセスで必要とす
る圧力に減圧され、一方、高圧加減弁７５、中圧加減弁
８２、低圧加減弁９により流量調整され、中圧蒸気消費
プロセス１０．〜１ｏい低圧蒸気消費プロセス１１１〜
１１１．へ供給される。一方、タービンに直結した発電
機５１〜５１より発生した電気は主母線１６に連絡した
受電設備１２よりの受電電力とともに電気消費プロセス
１７．〜１７７へ供給される。この設備において、ター
ビンの抽背気量を変動させた場合、抽気背圧タービン３
においては、高圧加減弁７によりタービンの流入蒸気量
を調整し、抽背気量の加減操作が行なわれる。２致抽気
復水タービン４の第１抽気、第２抽気蓋を変動させる場
合も、高圧加減弁７、中圧加減弁８、低圧加減弁９によ
り、復水器６への復水量の加減操作により、油気と復水
の入れ替え操作が行なわれる。タービンの流入蒸気量が
変動すれば、蒸気供給元の高圧蒸気溜２の圧力変動とな
って現われるが、これはボイラの発生蒸気量を加減し、
吸収ずべく設備が博成されている。
第２図は、２段抽気後水タービンを例にとり、タービン
の動作を説明したものである。運転員は、蒸気あるいは
電気消費プロセス側の変動にもとづき、各抽気量及び復
水量を決定し、タービン制御装置１８に対して流量目標
値を設定することにより、タービン制御装置１８は、目
標値と各流量検出器１９１〜１９３ｎより入力したフィ
ード・バック信号を比較し、偏差をなくすべく、抽気圧
力設定器２０１，２０３、ガバナ・モータ駆動装置２０
、に対し、抽気圧力設定信号、ガバナ・モータ駆動信号
を所定の制御アルゴリズムにもとづき送出し、抽気量、
復水量を加減するための高圧加減弁７、中圧加減弁８、
低圧加減弁９を操作し、各タービンの負荷を振り分けて
いる。これらのタービンが複数台設置された前記の蒸気
及び電気の供給設備において、運転員の経験に頼った負
荷配分方法では、抽気量、復水量目標値決定に際しても
試行錯誤的に行なわざるを得す、即応性に欠け、収斂を
遅くシ、負荷配分の目的・効果を大巾に減じている。ま
た、消費プロセス側の微少変動に対しては、全く追従出
来ないため、負荷配分が行なわれていないのが実情であ
る。
の動作を説明したものである。運転員は、蒸気あるいは
電気消費プロセス側の変動にもとづき、各抽気量及び復
水量を決定し、タービン制御装置１８に対して流量目標
値を設定することにより、タービン制御装置１８は、目
標値と各流量検出器１９１〜１９３ｎより入力したフィ
ード・バック信号を比較し、偏差をなくすべく、抽気圧
力設定器２０１，２０３、ガバナ・モータ駆動装置２０
、に対し、抽気圧力設定信号、ガバナ・モータ駆動信号
を所定の制御アルゴリズムにもとづき送出し、抽気量、
復水量を加減するための高圧加減弁７、中圧加減弁８、
低圧加減弁９を操作し、各タービンの負荷を振り分けて
いる。これらのタービンが複数台設置された前記の蒸気
及び電気の供給設備において、運転員の経験に頼った負
荷配分方法では、抽気量、復水量目標値決定に際しても
試行錯誤的に行なわざるを得す、即応性に欠け、収斂を
遅くシ、負荷配分の目的・効果を大巾に減じている。ま
た、消費プロセス側の微少変動に対しては、全く追従出
来ないため、負荷配分が行なわれていないのが実情であ
る。
本発明の目的は、重油ボイラ群の発生蒸気供給余力及び
タービンの抽背気景余力及び復水量余力、タービンの高
圧、中圧、低圧それぞれのセクション効率を考慮して、
効率の良いセクションに負荷全集中させるよう抽背気量
、復水量を決定することにより、タービン効率の向上、
経済性、省力化に対する効果を最大限に発揮出来る最適
負荷配分制御方式を提供するにある。
タービンの抽背気景余力及び復水量余力、タービンの高
圧、中圧、低圧それぞれのセクション効率を考慮して、
効率の良いセクションに負荷全集中させるよう抽背気量
、復水量を決定することにより、タービン効率の向上、
経済性、省力化に対する効果を最大限に発揮出来る最適
負荷配分制御方式を提供するにある。
本発明は、各重油ボイラの発生蒸気供給余力、及びター
ビンの抽背気量余カ及び復水量余力を算出し、これを抽
背気量及び復水量決定時の制約条件とし、タービン効率
ではなく、タービンの高圧。
ビンの抽背気量余カ及び復水量余力を算出し、これを抽
背気量及び復水量決定時の制約条件とし、タービン効率
ではなく、タービンの高圧。
中圧、低圧セクション効率により、効率の良いセクショ
ンに負荷をかけるよう抽背気量及び復水量を決定し、操
作することにより同等のエネルギで最大の仕事を行なわ
せることが出来る。一方、消費プロセス側の微少変動に
対しても追従を良くすると同時に収斂を早くシ、最適負
荷配分の役割を十二分に満たすものである。
ンに負荷をかけるよう抽背気量及び復水量を決定し、操
作することにより同等のエネルギで最大の仕事を行なわ
せることが出来る。一方、消費プロセス側の微少変動に
対しても追従を良くすると同時に収斂を早くシ、最適負
荷配分の役割を十二分に満たすものである。
第３図は、第１図に示した蒸気及び電気の供給設備に対
する本発明の１実施例を示したものである。設備につい
ての説明は、前述の通りであるが、本図しこ卦いて、高
圧蒸気溜２をもっているため、ボイラ効率は一定と考え
て差し支えなく、ボイラ余力を算出するための状態量（
重油流量９発生蒸気量１重油圧力等）を検出器１９Ｂよ
り演算装置２１に入力し、ボイラ発生蒸気余力は例えば
下式により算出する。
する本発明の１実施例を示したものである。設備につい
ての説明は、前述の通りであるが、本図しこ卦いて、高
圧蒸気溜２をもっているため、ボイラ効率は一定と考え
て差し支えなく、ボイラ余力を算出するための状態量（
重油流量９発生蒸気量１重油圧力等）を検出器１９Ｂよ
り演算装置２１に入力し、ボイラ発生蒸気余力は例えば
下式により算出する。
Ｍ＝Ｍ Ｉ Ｎ （Ｍｓｃ 、 ＭＦ ）
（３）ただし、 Ｍ ：ボイラ発生蒸気供給余力 Ｍｓｏ ：重油圧力より求めたボイラ発生蒸気供給余力 ＭＦ二重油流量より求めたボイラ発生蒸気供給余力 ８０ｍａｘ 二重油圧力最大値（設備よりの制約値）８
Ｇａｅｔ ：重油圧力（現在値） Ｆ□□ ：Ｍ油流量最大値（設備よりの制約値）Ｆｌ。
（３）ただし、 Ｍ ：ボイラ発生蒸気供給余力 Ｍｓｏ ：重油圧力より求めたボイラ発生蒸気供給余力 ＭＦ二重油流量より求めたボイラ発生蒸気供給余力 ８０ｍａｘ 二重油圧力最大値（設備よりの制約値）８
Ｇａｅｔ ：重油圧力（現在値） Ｆ□□ ：Ｍ油流量最大値（設備よりの制約値）Ｆｌ。
ｔ ：重油流量（現在値）
Ｓａｅｔ ：ボイラ発生蒸気量（現在値）（１）〜（
３）式は、ボイラ発生蒸気量を増加させる場合の余力で
あり、減少させる場合の余力は、重油圧力最大値、重油
流量最大値をそれぞれ重油圧力最小値、重油流量最小値
に置、きかえ（１）、 （２）式よりＭｓｏ 、 ＭＦ
を算出し、下記（４）式により算出する。
３）式は、ボイラ発生蒸気量を増加させる場合の余力で
あり、減少させる場合の余力は、重油圧力最大値、重油
流量最大値をそれぞれ重油圧力最小値、重油流量最小値
に置、きかえ（１）、 （２）式よりＭｓｏ 、 ＭＦ
を算出し、下記（４）式により算出する。
Ｍ ＝ＭＡＸ （Ｍｓｏ 、ＭＦ） （
４）ここでｉ番目のボイラ発生蒸気余力ｅＭ＋とすれば
ボイラ群の発生蒸気供給余力は、下式により算出出来る
。
４）ここでｉ番目のボイラ発生蒸気余力ｅＭ＋とすれば
ボイラ群の発生蒸気供給余力は、下式により算出出来る
。
ＭＴ＋ＩＴＡＬ ：ボイラ群発生蒸気供給余力Ｍ＋
：ｊ番目のボイラ発生蒸気供給余力ｎ ＝重
油ボイラ台数 なお、検出器類１９Ｂの故障等によりボイラ発生蒸気供
給余力が算出不可の場合は、このボイラの発生蒸気供給
余力は零として、ボイラ群の発生蒸気供給余力を算出す
る。
：ｊ番目のボイラ発生蒸気供給余力ｎ ＝重
油ボイラ台数 なお、検出器類１９Ｂの故障等によりボイラ発生蒸気供
給余力が算出不可の場合は、このボイラの発生蒸気供給
余力は零として、ボイラ群の発生蒸気供給余力を算出す
る。
一方、検出器類１９．，１９ｚ 、１９ｇにより検出さ
れたタービンの抽背気量、復水量余力を算出するための
状態量（主蒸気量、抽背気量、復水量等）を演算装置２
１に入力し、２段抽気復水タービンの抽背気量余力、復
水量余力は、例えば下式により算出する。
れたタービンの抽背気量、復水量余力を算出するための
状態量（主蒸気量、抽背気量、復水量等）を演算装置２
１に入力し、２段抽気復水タービンの抽背気量余力、復
水量余力は、例えば下式により算出する。
５Ｉｒｎ＝ （ｆｓｒ（Ｓｃ＋ｔｔＪ＋５ｃａｅｔ＋Ｓ
Ｌａ＊ｔ）−８ａｓｔ （６）ＳＬ−＝ （ｆ！］ｔ
、 （Ｓｃ、、、ｔ、、） ＋Ｓ ｃａｅｔ＋ｓ ｔａ
ｃｔ） ＝Ｓ、、ｔ（７）Ｓｃｍ ＝ ｆＳｃ（Ｗｍ＊
ｘ ） ５ｃａｅｔ （８）ただし、 Ｓｒ□：第１抽気量余力 ＳＬ□：第２抽気量余力 Ｓｃｍ：復水量余力 ’Ｂ■（ＳＣ＋ｍ１ｎ） ：復水量最小時の第１抽気邦
で、例えは、下式により算出出来る。
Ｌａ＊ｔ）−８ａｓｔ （６）ＳＬ−＝ （ｆ！］ｔ
、 （Ｓｃ、、、ｔ、、） ＋Ｓ ｃａｅｔ＋ｓ ｔａ
ｃｔ） ＝Ｓ、、ｔ（７）Ｓｃｍ ＝ ｆＳｃ（Ｗｍ＊
ｘ ） ５ｃａｅｔ （８）ただし、 Ｓｒ□：第１抽気量余力 ＳＬ□：第２抽気量余力 Ｓｃｍ：復水量余力 ’Ｂ■（ＳＣ＋ｍ１ｎ） ：復水量最小時の第１抽気邦
で、例えは、下式により算出出来る。
ｆｓＬ（ＳＣｒｎｔｎ） ：復水量最小時の第２抽気ｎ
で例えば下式により算出出来る。
で例えば下式により算出出来る。
ｆｓｃ（ＶＶ、、ｌ□）二発電機出力最大値の後水量で
例えば下式により算出出来る。
例えば下式により算出出来る。
Ｓｃ・・ｔ ：後水量（現在値）
ＳＬ・・ｔ；第２抽気門（現在価、）
Ｓ ｒ＋＋ｅｔ ：第１抽気焔（現在値）ＳＩＩＣＬ：
タービン主蒸気量 ＳＣｍ１ｎ ：復水量最小値 （第１抽気・第２抽気量より制約される。）Ｗ−８−発
１江機出力最大値 （第１抽気・第２抽気量より制約される。）Ｗ−−ｔ
：発′亀機出力（現在値）αＩ ：補正係数 （６）〜（１１）式は、タービンの抽背気景、復水量を
増加さぜる場合の抽背気量余力、復水量余力であり、抽
藷気量、復水器４を減少させる場合の余力は、復水量最
小値、発′亀機出力最大値を復水量最大値、発゛屯機出
力最小イ直に渦゛き替えることにより算出出来る。
タービン主蒸気量 ＳＣｍ１ｎ ：復水量最小値 （第１抽気・第２抽気量より制約される。）Ｗ−８−発
１江機出力最大値 （第１抽気・第２抽気量より制約される。）Ｗ−−ｔ
：発′亀機出力（現在値）αＩ ：補正係数 （６）〜（１１）式は、タービンの抽背気景、復水量を
増加さぜる場合の抽背気量余力、復水量余力であり、抽
藷気量、復水器４を減少させる場合の余力は、復水量最
小値、発′亀機出力最大値を復水量最大値、発゛屯機出
力最小イ直に渦゛き替えることにより算出出来る。
ここで先に（１）〜（３）式で求めたボイラの発生蒸気
供給余力よりの制約を加味し、それぞれのタービンの抽
背気量余力、復水量余力を決定する。一方、検出器類１
９＋ 、１９２．１９３により検出されたタービンの主
蒸気量抽背気量、復水量よりセクション流量を例えば下
式により算出する。
供給余力よりの制約を加味し、それぞれのタービンの抽
背気量余力、復水量余力を決定する。一方、検出器類１
９＋ 、１９２．１９３により検出されたタービンの主
蒸気量抽背気量、復水量よりセクション流量を例えば下
式により算出する。
Ｓ Ｈ＝ Ｓ−、ｔ （１２
）Ｓ＋＝８−０ｔ ５ｒｓｅｔ （
１３）Ｓ Ｌ ＝ Ｓい。ｔ
（１４）たたし、 Ｓ ）Ｔ ：高圧セクション流量 Ｓｌ 二中圧セクション流量 ＳＬ ：低圧セクション流量。
）Ｓ＋＝８−０ｔ ５ｒｓｅｔ （
１３）Ｓ Ｌ ＝ Ｓい。ｔ
（１４）たたし、 Ｓ ）Ｔ ：高圧セクション流量 Ｓｌ 二中圧セクション流量 ＳＬ ：低圧セクション流量。
Ｓ、。ｔ：主蒸気量（現在値）
Ｓｒａｃｔ：第１抽気量（現在値）
Ｓｔ、ａ。ｔ：第２抽気量（背気量）（現在値）ｊＥ）
Ｃａｅｔ ：復水量（現在値） ここで抽気背圧タービン３では、復水器６がないため低
圧セクション流量は零となる。
Ｃａｅｔ ：復水量（現在値） ここで抽気背圧タービン３では、復水器６がないため低
圧セクション流量は零となる。
第４図は、セクション特性（セクション流量とセクショ
ン出力の関係）を示したものであり、加減弁は複数個の
弁より構成されており、それぞれの弁が全開となった状
態（非点運転）でセクション効率が良、くなり、高効率
運転が出来る。
ン出力の関係）を示したものであり、加減弁は複数個の
弁より構成されており、それぞれの弁が全開となった状
態（非点運転）でセクション効率が良、くなり、高効率
運転が出来る。
蒸気あるいは電気消費プロセス側に変動が発生した場合
、及びタービン間で負荷配分する場合、演算装置６２１
に入力、計算したセクション流量より、セクション流量
近傍でセクション特性曲腺ヲ線形化し、線形化された一
次式の傾きに着眼し、セクション流量を減少させる方向
に傾きが最も小さい操作可能なタービン（セクション）
より、セクション流量を増加させる方向に傾きが最も大
きい操作可能なタービン（セクション）に、前記余力の
範囲内で操作量を決定し、負荷移動するに際して目標と
する抽背気流量目標値、復水流量目標値は、演算装置２
１よりタービン制御装置２０に出力され、タービン制御
装置２１により設定された目標価を確保すべくタービン
の抽背気量、復水量が加減される。この操作を繰り返す
ことによりタービン運転点（セクション運転点）が非点
運転を行なうことになる。なお、図中１４は開閉器、１
５は変圧器、４，４１，４２．４３は蒸気タービンであ
る。
、及びタービン間で負荷配分する場合、演算装置６２１
に入力、計算したセクション流量より、セクション流量
近傍でセクション特性曲腺ヲ線形化し、線形化された一
次式の傾きに着眼し、セクション流量を減少させる方向
に傾きが最も小さい操作可能なタービン（セクション）
より、セクション流量を増加させる方向に傾きが最も大
きい操作可能なタービン（セクション）に、前記余力の
範囲内で操作量を決定し、負荷移動するに際して目標と
する抽背気流量目標値、復水流量目標値は、演算装置２
１よりタービン制御装置２０に出力され、タービン制御
装置２１により設定された目標価を確保すべくタービン
の抽背気量、復水量が加減される。この操作を繰り返す
ことによりタービン運転点（セクション運転点）が非点
運転を行なうことになる。なお、図中１４は開閉器、１
５は変圧器、４，４１，４２．４３は蒸気タービンであ
る。
本発明によれば、蒸気及び電気消費プロセス側の微少変
動に際しても、負荷配分を早く収斂させることが出来る
ため、最高負荷配分制御を実現することが可能である。
動に際しても、負荷配分を早く収斂させることが出来る
ため、最高負荷配分制御を実現することが可能である。
第１図、第２図は従来のブロック図、第３図は本発明の
１実施例のブロック図、第４図はセクション効率を示す
特性曲線図である。 １７・・・′凝気消費プロセス、１９・・・各流預検出
器、２０２．２０．・・・抽気圧力設定器。 ’ｆ、＋ 目
１実施例のブロック図、第４図はセクション効率を示す
特性曲線図である。 １７・・・′凝気消費プロセス、１９・・・各流預検出
器、２０２．２０．・・・抽気圧力設定器。 ’ｆ、＋ 目
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、鬼気及び蒸気を需要先へ供給することを目的として
設置された複数缶のボイラ及び複数基のタービンと、こ
れを運転するだめの制御装置等の付属装置より構成され
る発電設備と、買電電力を需要先へ供給するための受電
設備とからなる受発電設備において、 プロセス側状態量を取り込む手段をもち、前記発電設備
を構成ず゛る前記ボイラ群の発生蒸気供給余力及び前記
各タービンの抽気、復水量の供給余力を計算、決定する
手段をもち、買電電力量を重力取引量の範囲内に保ちつ
つ、発電機出力を定格の範囲内に保ち、前記各タービン
の抽気流量、復水量全決定するに際して、電気及び蒸気
の前記需要先における過不足なく前記各タービン、前記
発′醒機の能力を最大限に活用し、前記余力の範囲内に
前記抽気流量、前記復水量を決定したことを特徴とする
最適負荷配分制御方法。 ２、特許請求の範囲第１項において、プロセス側状態量
を取り込む手段を備え、タービンの高圧。 低圧セクションの流量表出カの関係ヲ示すセクション効
率を考慮し、それに応じて負荷配分を行なうことを特徴
とする最適負荷配分制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57166447A JPS5956828A (ja) | 1982-09-27 | 1982-09-27 | 最適負荷配分制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57166447A JPS5956828A (ja) | 1982-09-27 | 1982-09-27 | 最適負荷配分制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5956828A true JPS5956828A (ja) | 1984-04-02 |
Family
ID=15831572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57166447A Pending JPS5956828A (ja) | 1982-09-27 | 1982-09-27 | 最適負荷配分制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5956828A (ja) |
-
1982
- 1982-09-27 JP JP57166447A patent/JPS5956828A/ja active Pending
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