JPS5959846A - スクラツプ中のマグネシウムを除去、回収する方法 - Google Patents
スクラツプ中のマグネシウムを除去、回収する方法Info
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- JPS5959846A JPS5959846A JP57168252A JP16825282A JPS5959846A JP S5959846 A JPS5959846 A JP S5959846A JP 57168252 A JP57168252 A JP 57168252A JP 16825282 A JP16825282 A JP 16825282A JP S5959846 A JPS5959846 A JP S5959846A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B21/00—Obtaining aluminium
- C22B21/06—Obtaining aluminium refining
- C22B21/062—Obtaining aluminium refining using salt or fluxing agents
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
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- C22B21/0038—Obtaining aluminium by other processes
- C22B21/0069—Obtaining aluminium by other processes from scrap, skimmings or any secondary source aluminium, e.g. recovery of alloy constituents
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P10/20—Recycling
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、スクラップ中のマグネシウム、特にアルミ
ニウムスクラップ中のマグネシウムを回収除去する方法
に関する。
ニウムスクラップ中のマグネシウムを回収除去する方法
に関する。
スクラップ中に含まれるマグネシウムを合理的に除去、
回収するのは従来困難とされてきた。例えばアルミニウ
ムスクラップには多くの場合−７グネシウムが含まれ、
再生二次゛１ルミニウム地金とする場合除去が必要であ
り、融体中への塩素ガスの吹込みにより除きｉηるが、
環境汚染問題のため実用化が困難であった。
回収するのは従来困難とされてきた。例えばアルミニウ
ムスクラップには多くの場合−７グネシウムが含まれ、
再生二次゛１ルミニウム地金とする場合除去が必要であ
り、融体中への塩素ガスの吹込みにより除きｉηるが、
環境汚染問題のため実用化が困難であった。
一方、マグネシウムを含有するアルミニウムスクラップ
に塩化亜鉛を作用させると、＋１１式のようΔ（！
Ｍ ｇ ＋ Ｚ ｎ Ｃｊ２２→八Ａ Ｚ ｎ ＋Ｍ
ｇ Ｃ１２−（１）に、置換反応が定量的に進め、マ
グネシウムを除去、分離できることが知られている。し
かし、この場合には、塩化亜鉛自体の潮解性が強く、塩
素と比べて高価であること、また塩化亜鉛の添加により
アルミニウム中の亜鉛含量が増加すること（例えばスク
ラップ１を当り塩化亜鉛２ ｋｇを添加すると亜鉛含量
が、０．０５％増加し、亜鉛含量０゜１９（以下の規格
の耐蝕合金等には使用できない）、更に、塩化亜１１）
は上記のようにマグネシウムと定量的に反応するが、実
際にはスクラップ中の大部分が八βであるため、次の（
２）及び（３）式のように、八ｅ （−３／ ２ Ｚ
ｎ Ｃｅ ２→Δ７ＩＣＩ１３ ＋３／２Ｚｎ−（２１
Δ１− Ｍ ｇ ＋ ２ ／ ３八ｊ！ ＣＩ！ ３→
ＭｇＣｆｆ２＋ｘ八Ｎ−（３１ 先ず、八６（Ｍ３が生成し、これがＭｇと置換してＭ
ｇ Ｃｊ！ ２となる二段階で反応が進行し、この際に
生成するΔ１ｃｅ３と最初に添加するＺ ｒｉ Ｃｊ！
２の蒸気圧が高く、そのダスｌ−及びヒユームの発生
防止及び除去が困難であること等の問題があり、実施化
できなかった。
に塩化亜鉛を作用させると、＋１１式のようΔ（！
Ｍ ｇ ＋ Ｚ ｎ Ｃｊ２２→八Ａ Ｚ ｎ ＋Ｍ
ｇ Ｃ１２−（１）に、置換反応が定量的に進め、マ
グネシウムを除去、分離できることが知られている。し
かし、この場合には、塩化亜鉛自体の潮解性が強く、塩
素と比べて高価であること、また塩化亜鉛の添加により
アルミニウム中の亜鉛含量が増加すること（例えばスク
ラップ１を当り塩化亜鉛２ ｋｇを添加すると亜鉛含量
が、０．０５％増加し、亜鉛含量０゜１９（以下の規格
の耐蝕合金等には使用できない）、更に、塩化亜１１）
は上記のようにマグネシウムと定量的に反応するが、実
際にはスクラップ中の大部分が八βであるため、次の（
２）及び（３）式のように、八ｅ （−３／ ２ Ｚ
ｎ Ｃｅ ２→Δ７ＩＣＩ１３ ＋３／２Ｚｎ−（２１
Δ１− Ｍ ｇ ＋ ２ ／ ３八ｊ！ ＣＩ！ ３→
ＭｇＣｆｆ２＋ｘ八Ｎ−（３１ 先ず、八６（Ｍ３が生成し、これがＭｇと置換してＭ
ｇ Ｃｊ！ ２となる二段階で反応が進行し、この際に
生成するΔ１ｃｅ３と最初に添加するＺ ｒｉ Ｃｊ！
２の蒸気圧が高く、そのダスｌ−及びヒユームの発生
防止及び除去が困難であること等の問題があり、実施化
できなかった。
本発明者等は上記の問題に鑑みて鋭意研究を重ねた結果
、Ｎ ａ Ｃ（！ Ｋ Ｃ１を主成分とする塩浴中で
アルミニウムスクラップを塩化亜鉛と反応させるごとに
より、生成したＡｌＣｌ２は塩浴に吸収されてＡ Ｉ
Ｃｊｌ！ ３ Ｎ ａ ＣＩｌ−Ｋ Ｃｌ！となッテ
飛１１＆することもなく、スクラップ中のＭ ｇと反応
してＭ ｇ Ｃｊ！ ２を生成し、以ってスクラップ中
のＭ ｇを効率よく除去、回収できることを見い出し、
この発明に至った。
、Ｎ ａ Ｃ（！ Ｋ Ｃ１を主成分とする塩浴中で
アルミニウムスクラップを塩化亜鉛と反応させるごとに
より、生成したＡｌＣｌ２は塩浴に吸収されてＡ Ｉ
Ｃｊｌ！ ３ Ｎ ａ ＣＩｌ−Ｋ Ｃｌ！となッテ
飛１１＆することもなく、スクラップ中のＭ ｇと反応
してＭ ｇ Ｃｊ！ ２を生成し、以ってスクラップ中
のＭ ｇを効率よく除去、回収できることを見い出し、
この発明に至った。
即し、本発明は、マグネシウムを含量ｊするスクラップ
をＮ ａ ＣＩＩ −１＜ ＣＩｔを主成分とする１１
に浴中で塩化亜鉛と反応させ、生成したΔβ−Ｚｎ合金
とＮ ａ Ｃｌ！ Ｋ Ｃｊ！ Ｍ ｇ ＣＩｔ
２浴とを分離することを特徴とする。
をＮ ａ ＣＩＩ −１＜ ＣＩｔを主成分とする１１
に浴中で塩化亜鉛と反応させ、生成したΔβ−Ｚｎ合金
とＮ ａ Ｃｌ！ Ｋ Ｃｊ！ Ｍ ｇ ＣＩｔ
２浴とを分離することを特徴とする。
本発明によれば、得られたＡβ−Ｚｎ合金は真空蒸留法
により分離し、高純度のＺｎとして取り出すことにより
純アルミニウムの製造と亜鉛製錬とを同時に行うことが
できる。一方、ＮａＣ６−Ｋ ＣＩＩ Ｍ ｇ Ｃ１
２２熔融塩電解により高純度のＭｇを分離回収すること
ができる。
により分離し、高純度のＺｎとして取り出すことにより
純アルミニウムの製造と亜鉛製錬とを同時に行うことが
できる。一方、ＮａＣ６−Ｋ ＣＩＩ Ｍ ｇ Ｃ１
２２熔融塩電解により高純度のＭｇを分離回収すること
ができる。
次に本発明を図面と共に説明する。
第１図はＡｊ２−Ｍｇ合金（Ｍｇ９．８３％、ｍ、ｐ６
１７℃、チップ）と過剰量のＺ ｎ Ｃ７！２粉末の加
熱による反応状況を示すＤ ′ｒＡ図である。（１）式
により３７０°Ｃ付近から大きな発熱ピークが見られ、
引続き生成するＺｎの融解による吸熱が４１９°Ｃにみ
られる。しかし、Ｚ ｎ Ｃｅ。が合金に刻して当量以
上の場合には、合金は全“ζ塩化され、ＺｎとＺ ｎ
Ｃ（！ ２ Ｍ ｇ Ｃｅ ２−八ｌｌＣ７！３融体
を形成する。
１７℃、チップ）と過剰量のＺ ｎ Ｃ７！２粉末の加
熱による反応状況を示すＤ ′ｒＡ図である。（１）式
により３７０°Ｃ付近から大きな発熱ピークが見られ、
引続き生成するＺｎの融解による吸熱が４１９°Ｃにみ
られる。しかし、Ｚ ｎ Ｃｅ。が合金に刻して当量以
上の場合には、合金は全“ζ塩化され、ＺｎとＺ ｎ
Ｃ（！ ２ Ｍ ｇ Ｃｅ ２−八ｌｌＣ７！３融体
を形成する。
そこで、合金中のＭｇ含１に相当するだりのＺｎＣ６２
を添加すれば、優先的に脱Ｍｇが起るとの予想の下に、
合金過剰で封管中４００℃、１００分間加熱した。その
結果、加熱後の合金チップの形状はそのままであったが
、次表ａ＞＋ｍに示されるように合金中のＭｇがＺｎに
置換していることがわかる。しかし、反応は合金チップ
表面とＺ ｎ ＣＩｌ ２融体の間で起ゲＣおり、必ず
しも選択的でない。
を添加すれば、優先的に脱Ｍｇが起るとの予想の下に、
合金過剰で封管中４００℃、１００分間加熱した。その
結果、加熱後の合金チップの形状はそのままであったが
、次表ａ＞＋ｍに示されるように合金中のＭｇがＺｎに
置換していることがわかる。しかし、反応は合金チップ
表面とＺ ｎ ＣＩｌ ２融体の間で起ゲＣおり、必ず
しも選択的でない。
ａ）４００℃１００ ｍ Ｉ ｎ 、 、 ｎ ｏ
Ｎ ａ Ｃ４−ｌ（Ｃ７！ｂ）６５０℃１００ｎｔＩｎ
、、 １５ｇＮａＣ１−１＜Ｃ１２（１： ｉｔ第
２図はＡｊ！−ＭｇとＺｎＣ７！２（７Ｊ置換反応にお
ける脱Ｍ ｇに及ばずＺ ｎ Ｃ７！２添加量の効果を
示すグラフである。このように塩浴を用いない場合には
、Ｚ ｎ、 ＣＩｌ ２の添加量が１当量でＭＭｇ率が
７０％程度に過ぎず、添加量の増加と共に脱Ｍｇ率も上
昇するが、Ｉｌの塩浴への１０失率も増加する。
Ｎ ａ Ｃ４−ｌ（Ｃ７！ｂ）６５０℃１００ｎｔＩｎ
、、 １５ｇＮａＣ１−１＜Ｃ１２（１： ｉｔ第
２図はＡｊ！−ＭｇとＺｎＣ７！２（７Ｊ置換反応にお
ける脱Ｍ ｇに及ばずＺ ｎ Ｃ７！２添加量の効果を
示すグラフである。このように塩浴を用いない場合には
、Ｚ ｎ、 ＣＩｌ ２の添加量が１当量でＭＭｇ率が
７０％程度に過ぎず、添加量の増加と共に脱Ｍｇ率も上
昇するが、Ｉｌの塩浴への１０失率も増加する。
第３図及び上記表ｂＮ閉は半れぞれ本発明の一実施例を
示す。即ち、Ａ１−Ｍｇ合金とＺ ｎ Ｃ１２−Ｎ ａ
Ｃｊ！ −Ｋ Ｃ１との反応をＺｎＣ７！２の添加量
を変えて石英封管中、６５０℃、１００分間加熱して行
った結果を示す。図から明らかなように、合金中のＭｇ
当量のＺｎＣ＃２を添加すると、Ｍｇがほぼ１００％塩
浴中に抽出されてＡ／−Ｚｎ合金が得られると共に生成
する合金中のＭｇ含量は０．０１ｗｔ％程度であり、Ａ
６の１０失も少ないことがわかる。
示す。即ち、Ａ１−Ｍｇ合金とＺ ｎ Ｃ１２−Ｎ ａ
Ｃｊ！ −Ｋ Ｃ１との反応をＺｎＣ７！２の添加量
を変えて石英封管中、６５０℃、１００分間加熱して行
った結果を示す。図から明らかなように、合金中のＭｇ
当量のＺｎＣ＃２を添加すると、Ｍｇがほぼ１００％塩
浴中に抽出されてＡ／−Ｚｎ合金が得られると共に生成
する合金中のＭｇ含量は０．０１ｗｔ％程度であり、Ａ
６の１０失も少ないことがわかる。
この（１）式に示されるＺ ｎ Ｃ（１、！によるＭｇ
の置換反応は一種のテルミット反応であり、発熱を伴な
い短時間で完結する。実施例として、Ａ６−Ｍｇ合金（
Ｍｇ１０％） ５ ｇ ）ｆｉ：Ｚ ｎ ｃ ７！２３
ｇ （当ｒｉｔＭｇに対して）とをＮａＣ１！−ＫＣ
７！ （モル比１Ｘ１’）１５ｇの混合物に添加し、６
５０℃に反応管を保持すると、第４図に示す如く、３０
分で脱Ｍｇ率が１００％に達する。
の置換反応は一種のテルミット反応であり、発熱を伴な
い短時間で完結する。実施例として、Ａ６−Ｍｇ合金（
Ｍｇ１０％） ５ ｇ ）ｆｉ：Ｚ ｎ ｃ ７！２３
ｇ （当ｒｉｔＭｇに対して）とをＮａＣ１！−ＫＣ
７！ （モル比１Ｘ１’）１５ｇの混合物に添加し、６
５０℃に反応管を保持すると、第４図に示す如く、３０
分で脱Ｍｇ率が１００％に達する。
第５図は処理温度と脱Ｍｇ率との関係を示すグラフであ
る。４００℃から塩浴が熔融し、ＺｎＣβ２− Ｋ Ｃ
１−Ｎ ａ Ｃ（ｌ融体とＡｆｆ−Ｍｇ合金が反応を開
始し、反応率は６００°Ｃで１００％に達する。
る。４００℃から塩浴が熔融し、ＺｎＣβ２− Ｋ Ｃ
１−Ｎ ａ Ｃ（ｌ融体とＡｆｆ−Ｍｇ合金が反応を開
始し、反応率は６００°Ｃで１００％に達する。
この温度ではＡｌ−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｚ ｒ＋金合金液
体となり、反応が液−液間で起るため迅速に進行する。
体となり、反応が液−液間で起るため迅速に進行する。
上記脱Ｍｇ反応によって抽出されるΔｐススクラップ中
不純物は殆どなく、卜Ｊ ａ Ｃ（１−Ｋ Ｃｅ −Ｍ
ｇ Ｇ ７！２融体中のＭ ｇ ＣＡ’ ２は高純度
であるから、−Ｊｌ貨の熔融塩電解の操業（２０％Ｎａ
Ｃｄ、２０９６ＫＣＩ！、５ Ｑ％Ｍ ｇ Ｃ１２浴）
の場合と同様に高純度のＭｇ（９９，９％）を１埋るこ
とができる。
不純物は殆どなく、卜Ｊ ａ Ｃ（１−Ｋ Ｃｅ −Ｍ
ｇ Ｇ ７！２融体中のＭ ｇ ＣＡ’ ２は高純度
であるから、−Ｊｌ貨の熔融塩電解の操業（２０％Ｎａ
Ｃｄ、２０９６ＫＣＩ！、５ Ｑ％Ｍ ｇ Ｃ１２浴）
の場合と同様に高純度のＭｇ（９９，９％）を１埋るこ
とができる。
一力、Δ１２−Ｚ ｎ合金は真空蒸留法によりＺ ｎと
八Ｃとに分Ｍｌｌするが、ＺｎはＩＳＰ法の蒸留亜鉛程
度に純度を上げることができる。また、八βはアルミニ
ウムスクラップ中に含まれるＭｇ、Ｚｎ以外のＦｅ 、
Ｓ ｉ等の残留物により、ホールエール法による純度
（９９，８％）には達しないが、更に電Ｍ、精製により
純度を」二げればよく、この場合にはに記ＮａＣ１−Ｋ
（，１−ＭｇＣｌ１２を利用することができる。
八Ｃとに分Ｍｌｌするが、ＺｎはＩＳＰ法の蒸留亜鉛程
度に純度を上げることができる。また、八βはアルミニ
ウムスクラップ中に含まれるＭｇ、Ｚｎ以外のＦｅ 、
Ｓ ｉ等の残留物により、ホールエール法による純度
（９９，８％）には達しないが、更に電Ｍ、精製により
純度を」二げればよく、この場合にはに記ＮａＣ１−Ｋ
（，１−ＭｇＣｌ１２を利用することができる。
このように、マグネシウムを含有するスクラップを塩浴
中で塩化亜鉛と反応さ・Ｕる本発明によれば次のような
効果がある。
中で塩化亜鉛と反応さ・Ｕる本発明によれば次のような
効果がある。
■ 従来の塩化亜鉛の単独使用では、その吸湿性が問題
であったが、塩化亜鉛を他の塩と混合熔融して、例えば
Ｚ ｎ Ｃｊ！ ２ Ｎ ａ ＣＩｔ −Ｋ Ｃｊ！
塩浴をつくり、この中でアルミニウムスクラップと反応
させることにより吸湿性を抑制でき、取扱いが容易とな
る。
であったが、塩化亜鉛を他の塩と混合熔融して、例えば
Ｚ ｎ Ｃｊ！ ２ Ｎ ａ ＣＩｔ −Ｋ Ｃｊ！
塩浴をつくり、この中でアルミニウムスクラップと反応
させることにより吸湿性を抑制でき、取扱いが容易とな
る。
■ 塩浴を用いることにより、反応生成物である塩化ア
ルミニウムを塩浴中に捕集し、従来ダスト或いはヒユー
ムとし゛ζ操業上のトラブルとなっていた塩化アルミニ
ウムをスクラップ中のマグネシウムと反応させ、脱マグ
ネシウムを行うごとができる（式（２）及び（３）参照
）。
ルミニウムを塩浴中に捕集し、従来ダスト或いはヒユー
ムとし゛ζ操業上のトラブルとなっていた塩化アルミニ
ウムをスクラップ中のマグネシウムと反応させ、脱マグ
ネシウムを行うごとができる（式（２）及び（３）参照
）。
■ 塩浴を用いるごとにより、アルミニウムスクラップ
に直接塩化亜鉛を作用させる場合（第１４図参照）と異
なり、スクラップ表面での局部的な激しい反応がなく、
反応をゆるやかに行ね・Ｕ、かつ液−液反応であり十分
な接触が行われるため、反応率が高く、短時間で終了す
る（第４図参照）。
に直接塩化亜鉛を作用させる場合（第１４図参照）と異
なり、スクラップ表面での局部的な激しい反応がなく、
反応をゆるやかに行ね・Ｕ、かつ液−液反応であり十分
な接触が行われるため、反応率が高く、短時間で終了す
る（第４図参照）。
■ 反応終了後の塩浴は、そのままＭ ｇ Ｃｅ ２−
Ｎ ａ Ｃｌ −Ｋ Ｃｊ！塩浴としζ、マグネシウム
電解を実施することができる。
Ｎ ａ Ｃｌ −Ｋ Ｃｊ！塩浴としζ、マグネシウム
電解を実施することができる。
■ 本発明に用いる塩化亜鉛を利用して脱マグネシウム
によるアルミニウムの製造と亜鉛製針を同時に行うこと
が可能となる。
によるアルミニウムの製造と亜鉛製針を同時に行うこと
が可能となる。
叩ら、現在亜鉛の製錬はＺ ｎ Ｓ精鉱を乾式法又は湿
式電解の何れかで行っているが、第６１氷１に示すよう
に、ＺｎＳ精鉱を酸素及び塩素により直接塩化してＺｎ
ＣＪｚを製造し、この７． ｒｔＣＩ１２を本発明に実
施した後、Ｎ ａ ＣＩｔ −Ｋ ＣＩＭ ｇ ＣＩｔ
２浴の電解により得られる塩素ガスをＺｎ５ＩＮ＃Ｊλ
の塩化に循環便用することむこより達成できる。
式電解の何れかで行っているが、第６１氷１に示すよう
に、ＺｎＳ精鉱を酸素及び塩素により直接塩化してＺｎ
ＣＪｚを製造し、この７． ｒｔＣＩ１２を本発明に実
施した後、Ｎ ａ ＣＩｔ −Ｋ ＣＩＭ ｇ ＣＩｔ
２浴の電解により得られる塩素ガスをＺｎ５ＩＮ＃Ｊλ
の塩化に循環便用することむこより達成できる。
第１図は本発明の説明に供するへ〇−Ｍｇ合金とＺｎＣ
ｎ２との反応状況を示すＤＴ八し１、第２図は同じくＡ
ｌ−Ｍｇと７． ｎ Ｃり２の置１負反）、６ＧこおＬ
Ｊる塾マグネシウムに及ぼす７． ｎ Ｃｅ ２の添Ｊ
Ｘ１電の効果を示すグラフ、第３図乃至第５図【よそ４
１゜ぞれ本発明の実施例を示すグラフ、第６図（よ本発
明の適用例を示す亜鉛製錬方法のフローシートである。 特許出願人 社団法人 １１本ｔｊｌ業会同
リケンニＬ業株式会社 遣謄１昨Ｉσ・・鳴し睨Ｍｇ＋−、汝け°’−４Ｚ ｎ
ＣＥ ２ ’ＡｉＪ呼ｔｎ 妓釆（６５０°Ｃ、ｌＯ
ｏ＃−）今に＋ｚ ｎ’ｆ）ａ ＺｎＣＱ２’Ｊｉｔ−
紅第４図 反圧時間（介） 解Ｍ９，７処ＪＪＬ暗朋〜３１１生 ６５０°Ｃ、Ａ（２−Ｍｇ 会ｉ： ｌ ｇ 、 Ｎｏ
（Ｊ！−ＫＣＱ’、 ３ｇＺｎＣＱｚ ： Ｉｇ Ｊ’ＪＱＭｇ 、１）代シ逼υ１ノ傷ｉ二’／ｉｆミと
、・τ二ｊノ１生ＺｎＣＱ２： ３ｇ 、村： ５ｇ
、 Ｎｏ（４−Ｋ（４： １５ｇ 、 １００４菓（ｌ
（至） ＺｎＳ確払
ｎ２との反応状況を示すＤＴ八し１、第２図は同じくＡ
ｌ−Ｍｇと７． ｎ Ｃり２の置１負反）、６ＧこおＬ
Ｊる塾マグネシウムに及ぼす７． ｎ Ｃｅ ２の添Ｊ
Ｘ１電の効果を示すグラフ、第３図乃至第５図【よそ４
１゜ぞれ本発明の実施例を示すグラフ、第６図（よ本発
明の適用例を示す亜鉛製錬方法のフローシートである。 特許出願人 社団法人 １１本ｔｊｌ業会同
リケンニＬ業株式会社 遣謄１昨Ｉσ・・鳴し睨Ｍｇ＋−、汝け°’−４Ｚ ｎ
ＣＥ ２ ’ＡｉＪ呼ｔｎ 妓釆（６５０°Ｃ、ｌＯ
ｏ＃−）今に＋ｚ ｎ’ｆ）ａ ＺｎＣＱ２’Ｊｉｔ−
紅第４図 反圧時間（介） 解Ｍ９，７処ＪＪＬ暗朋〜３１１生 ６５０°Ｃ、Ａ（２−Ｍｇ 会ｉ： ｌ ｇ 、 Ｎｏ
（Ｊ！−ＫＣＱ’、 ３ｇＺｎＣＱｚ ： Ｉｇ Ｊ’ＪＱＭｇ 、１）代シ逼υ１ノ傷ｉ二’／ｉｆミと
、・τ二ｊノ１生ＺｎＣＱ２： ３ｇ 、村： ５ｇ
、 Ｎｏ（４−Ｋ（４： １５ｇ 、 １００４菓（ｌ
（至） ＺｎＳ確払
Claims (1)
- マグネシウムを含有するスクラップをＮａＣβ−Ｋ Ｃ
６を主成分とする塩浴中で塩化亜鉛と反応さ、１、生成
したへｅ−Ｚｎ合金とＮ ａ Ｃ（！−１（ＣＩＭ ｇ
Ｃ（１２浴とを分離することを特徴とするスクラップ
中のマグネシウムを除去、回収する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57168252A JPS5959846A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | スクラツプ中のマグネシウムを除去、回収する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57168252A JPS5959846A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | スクラツプ中のマグネシウムを除去、回収する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959846A true JPS5959846A (ja) | 1984-04-05 |
| JPS6136570B2 JPS6136570B2 (ja) | 1986-08-19 |
Family
ID=15864562
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57168252A Granted JPS5959846A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | スクラツプ中のマグネシウムを除去、回収する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959846A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100526039B1 (ko) * | 2002-09-10 | 2005-11-09 | 인하대학교 산학협력단 | 마그네슘 스크랩의 진공증류 정제방법 |
| US8002872B2 (en) * | 2005-11-22 | 2011-08-23 | Carbontech, Llc | Methods of recovering and purifying secondary aluminum |
| US8409419B2 (en) | 2008-05-21 | 2013-04-02 | Paul R. Kruesi | Conversion of carbon to hydrocarbons |
| WO2021145293A1 (en) * | 2020-01-15 | 2021-07-22 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Metal removal method and metal recovery method |
| CN114945436A (zh) * | 2020-01-15 | 2022-08-26 | 丰田通商株式会社 | 金属除去剂 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP57168252A patent/JPS5959846A/ja active Granted
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