JPS5960179A - スラグの熱回収方法 - Google Patents
スラグの熱回収方法Info
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- JPS5960179A JPS5960179A JP57169810A JP16981082A JPS5960179A JP S5960179 A JPS5960179 A JP S5960179A JP 57169810 A JP57169810 A JP 57169810A JP 16981082 A JP16981082 A JP 16981082A JP S5960179 A JPS5960179 A JP S5960179A
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- Japan
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- water
- slag
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- pump
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
の熱回収力法に関−４−る。
製疲く用の溶鉱炉、いわゆる高炉からでるスラグに１鉄
鉱中の不純物とコークスの灰、石灰石が反応してできた
溶融物でＣａｂ，Ｓｉｎ，、、Ａ４０３ を含有してお
り．、この溶融スラグを水冷粉砕した水砕２ラグｄ［長
期の間に水第１１硬化するＮ１向があるため、スラグレ
ンガ、高炉ヒメントあるいはスラグレンガ等の上木利狗
として利用されている。かかる水砕スラグは，溶融スラ
グを急冷して粒状化することによって製造されており、
このとき高温の溶ん＋ｆスラグカ・らＪｕｌ一出さｈる
熱は熱エネルギーとして使用できるところから、その熱
の回収を図る心安があり、従来、成形ドラムによる方法
、攪拌造粒装置による方法、流動層および移動層による
方法等が行なわ力，ていたが、いずｉｌの方法もガラス
化率、粒度等の成品スラグの品質と熱回収との両名を満
）Ａするものではンンかつンク。例えば、前記成形ドラ
ムによる方法は、回転させた一対のドラムの上から溶融
スラグをθ二いで、このドラムからの熱媒を熱交換器で
顕：％５の回収をし７ながら成品スラグを製造する方法
であり、スラグの熱回収は可能であるか成品スラグのガ
ラス化率が低く、父、ガラス化率の変動も著しいため成
品スラグとしての品質が低トするものであった。
鉱中の不純物とコークスの灰、石灰石が反応してできた
溶融物でＣａｂ，Ｓｉｎ，、、Ａ４０３ を含有してお
り．、この溶融スラグを水冷粉砕した水砕２ラグｄ［長
期の間に水第１１硬化するＮ１向があるため、スラグレ
ンガ、高炉ヒメントあるいはスラグレンガ等の上木利狗
として利用されている。かかる水砕スラグは，溶融スラ
グを急冷して粒状化することによって製造されており、
このとき高温の溶ん＋ｆスラグカ・らＪｕｌ一出さｈる
熱は熱エネルギーとして使用できるところから、その熱
の回収を図る心安があり、従来、成形ドラムによる方法
、攪拌造粒装置による方法、流動層および移動層による
方法等が行なわ力，ていたが、いずｉｌの方法もガラス
化率、粒度等の成品スラグの品質と熱回収との両名を満
）Ａするものではンンかつンク。例えば、前記成形ドラ
ムによる方法は、回転させた一対のドラムの上から溶融
スラグをθ二いで、このドラムからの熱媒を熱交換器で
顕：％５の回収をし７ながら成品スラグを製造する方法
であり、スラグの熱回収は可能であるか成品スラグのガ
ラス化率が低く、父、ガラス化率の変動も著しいため成
品スラグとしての品質が低トするものであった。
本発明は、このようなスラグの熱回収の欠点を改良し、
成品スラグの品質を低下きぜることなく熱回収ができる
方法全提供することを目的としている。
成品スラグの品質を低下きぜることなく熱回収ができる
方法全提供することを目的としている。
本発明は、水砕スラグの製造として高品質の成品スラグ
が得られる高炉水砕設備を使用し、この設備にとートポ
〉ノを連結し、水砕設４１ｔｉから待ら九る温水をヒー
トポンプの熱源として使用−することにより、上記目的
を達成しプヒものである。
が得られる高炉水砕設備を使用し、この設備にとートポ
〉ノを連結し、水砕設４１ｔｉから待ら九る温水をヒー
トポンプの熱源として使用−することにより、上記目的
を達成しプヒものである。
以下、第１図を参照して本発明の一実施例を柱体的に説
明する。
明する。
高炉水砕設（１ｆｉｉ １は攪拌槽；２と、との稍１拌
槽２で（Ｕら〕１．り水砕スラグを脱水せしめる脱水槽
３および攪４’ｌ’ ＪＷ！Ｉ２に送る冷却水を貯留す
る貯水池４とからなってい乙。高炉出銑孔よＩ）流出し
てくる溶融スラグは水砕ｔ□中２ａに導がれ、水砕樋上
で圧力水を注水さｉｚて粒化、冷却さカ、粒化さカたス
ラグは温水中に混入した状態で攪拌槽２に貯留さノする
。
槽２で（Ｕら〕１．り水砕スラグを脱水せしめる脱水槽
３および攪４’ｌ’ ＪＷ！Ｉ２に送る冷却水を貯留す
る貯水池４とからなってい乙。高炉出銑孔よＩ）流出し
てくる溶融スラグは水砕ｔ□中２ａに導がれ、水砕樋上
で圧力水を注水さｉｚて粒化、冷却さカ、粒化さカたス
ラグは温水中に混入した状態で攪拌槽２に貯留さノする
。
この水砕スラグは、次に、ポンプ０５ａに」：って、脱
水槽３に送ら力１、分配ボックス３ａで各脱水槽に分け
ら′ｆ９．た後、各脱水槽３内で脱水されて、成品上し
ての水砕スラグ６となシ、搬出さノア、る３、なお、こ
の脱水の際に分離された水は貯水池４に設けられた沈降
槽４ａに供給さｈ１沈降槽４ａで」一層に上澄水、下層
に脱水槽より漏出した水砕スラグを沈降せしめるように
分離され、上澄水は貯水＼叉 池４≧Ｗ降した水砕スラグはポンプ５ｅで脱水槽３に送
シ返さノア、る７、 このような貯水池４がらの冷却水はポンプ０５ｃによっ
て、溶融スラグの人「」となる攪拌槽２の水砕樋２ａに
送らり、て溶融スラク壬化、冷却に供さり、ると共に、
分岐してポンプ５ｄにより攪拌槽２内に送らり、攪拌槽
のスラリーの攪拌１で供される。
水槽３に送ら力１、分配ボックス３ａで各脱水槽に分け
ら′ｆ９．た後、各脱水槽３内で脱水されて、成品上し
ての水砕スラグ６となシ、搬出さノア、る３、なお、こ
の脱水の際に分離された水は貯水池４に設けられた沈降
槽４ａに供給さｈ１沈降槽４ａで」一層に上澄水、下層
に脱水槽より漏出した水砕スラグを沈降せしめるように
分離され、上澄水は貯水＼叉 池４≧Ｗ降した水砕スラグはポンプ５ｅで脱水槽３に送
シ返さノア、る７、 このような貯水池４がらの冷却水はポンプ０５ｃによっ
て、溶融スラグの人「」となる攪拌槽２の水砕樋２ａに
送らり、て溶融スラク壬化、冷却に供さり、ると共に、
分岐してポンプ５ｄにより攪拌槽２内に送らり、攪拌槽
のスラリーの攪拌１で供される。
このよう々高炉水砕設備１では、溶−融スラグは低温の
冷却水によって、急冷さ九て粒状化さノア、るＺ・ら、
ガラス化率、粒度等の良好な高品質の水砕スラグが得ら
力るが、このとき、冷却に使用さカた水は高温の溶融ス
ラグによって加熱さり、て、かなり高温（８０〜９０℃
）の温水となる。本発明は、この１局水をヒートポ〉フ
’１０の熱源として使用するものである。すなわち、第
１図においては、攪拌槽２内で加熱さり、て温水となっ
た冷却水を、ポンプ５ｆによって吸い上げてヒートポン
プ１ｏの加熱管路１１に送り込み、このヒートポンプ内
で加熱管路１１に対設して配管さり、た吸熱管路１２内
を流れる吸水を加熱し、次いで、この吸水をヒートポン
プ’１０に連結さｆ′１．たフラッシュドラム２０内に
送り込んで、その一部をフラッシュ蒸発せしめて蒸気と
して取り出し、スラグの熱回収を行なっている。このよ
うな熱回収を効率良く、かつ円滑に行なうため、ヒート
ポンプ０１０の吸熱省略１２に送り込寸ねる給７Ｊ（は
、予め、熱交換器２１で加熱さ）１、る。この熱交換器
２１の熱源にも、攪拌４’２Ｖ ２内で加熱さり、た濡
水が使用さり、る。この温水はポンプ５ｆの先方で二叉
に分岐した一方の管路２２内を流れて熱交換器２１内に
送り込まノ］、熱交換器内の補給水を加熱し、その後は
前記ヒートポンノ０１０内から流わ、出、た温水と共に
リターン管路２３によって、再び攪拌槽２内に戻をれる
ように循環しており、これにより、加熱さノ１．た補給
水はフラン７ユドラム２０に補給さり、てフラッシュド
ラム２０からす１出されると共に、前記ヒート、Ｉ？ン
プ■０の吸熱管路に送も力で、加熱され、次いでフラッ
シュドラムでフラッシュ蒸発されるようになっている。
冷却水によって、急冷さ九て粒状化さノア、るＺ・ら、
ガラス化率、粒度等の良好な高品質の水砕スラグが得ら
力るが、このとき、冷却に使用さカた水は高温の溶融ス
ラグによって加熱さり、て、かなり高温（８０〜９０℃
）の温水となる。本発明は、この１局水をヒートポ〉フ
’１０の熱源として使用するものである。すなわち、第
１図においては、攪拌槽２内で加熱さり、て温水となっ
た冷却水を、ポンプ５ｆによって吸い上げてヒートポン
プ１ｏの加熱管路１１に送り込み、このヒートポンプ内
で加熱管路１１に対設して配管さり、た吸熱管路１２内
を流れる吸水を加熱し、次いで、この吸水をヒートポン
プ’１０に連結さｆ′１．たフラッシュドラム２０内に
送り込んで、その一部をフラッシュ蒸発せしめて蒸気と
して取り出し、スラグの熱回収を行なっている。このよ
うな熱回収を効率良く、かつ円滑に行なうため、ヒート
ポンプ０１０の吸熱省略１２に送り込寸ねる給７Ｊ（は
、予め、熱交換器２１で加熱さ）１、る。この熱交換器
２１の熱源にも、攪拌４’２Ｖ ２内で加熱さり、た濡
水が使用さり、る。この温水はポンプ５ｆの先方で二叉
に分岐した一方の管路２２内を流れて熱交換器２１内に
送り込まノ］、熱交換器内の補給水を加熱し、その後は
前記ヒートポンノ０１０内から流わ、出、た温水と共に
リターン管路２３によって、再び攪拌槽２内に戻をれる
ように循環しており、これにより、加熱さノ１．た補給
水はフラン７ユドラム２０に補給さり、てフラッシュド
ラム２０からす１出されると共に、前記ヒート、Ｉ？ン
プ■０の吸熱管路に送も力で、加熱され、次いでフラッ
シュドラムでフラッシュ蒸発されるようになっている。
従って、本実施例によると、高炉水砕設備で水砕スラグ
が高品質の状態で製１告できると共に、水砕スラグ製造
の際発生する泥水はヒートポンプ０の熱源として使用し
て熱回収を行なうものであるから、水砕スラグの品質向
トとスラグの効率くの良い熱回収とを両立せしめること
ができる。
が高品質の状態で製１告できると共に、水砕スラグ製造
の際発生する泥水はヒートポンプ０の熱源として使用し
て熱回収を行なうものであるから、水砕スラグの品質向
トとスラグの効率くの良い熱回収とを両立せしめること
ができる。
第２図はヒートポンプとして第２種吸収式ヒートポンノ
０奮使用した場合の実施例を示している３゜このと−ト
、ＩＰン・ノ’１０はＭ発器１３、吸収器１４゜発生器
］５及び凝縮器１６からなっており、蒸発計：：、、
１３及び発１１器１５内＋ｃＨ１、攪拌槽２かもノＷＡ
水が送ら、ｈる加熱管路１３ａ及び１５ａが配設され、
こシ９．により蒸発器■３では水の蒸発９加熱を行ない
、発／１器１５では熱媒体（臭化リチウム溶液）の濃縮
を行なっている。一方、ｉｉ１記吸収器１４は蒸発’ｄ
斥１３ ＫＪ二部が連通して蒸発’ｉ！＊ Ｉ Ｊと同
じ圧力となるように形成され、内部にはフラッシュドラ
ム２０に通じる吸熱管：烙１４ａか配設さノ１゜ている
１、又、前記凝縮器Ｉ６も、発生器１５と同じ圧力を維
持するように、その上部が発生器１５と連通ずると共に
、内部には冷却管路１６ａが配設されている。前者の吸
熱管路１４ａはフラン／フードラム２０に供給さｈ−る
給水の加熱を行ない、後者の冷却水を通水さノ１−る冷
却管路１６．ａｌ、雰囲気の水蒸気を冷却して、その凝
縮を行彦うものである。又９．凝縮器」６と蒸発器１３
とを連結する管路１ ’７ ａ、吸収器１４と発生器１
５とを連結する管路１７ｂ及び発生器工５と吸収ＭＨ１
４（！：を連結する管路１７ｃが夫々配設さ）１．てお
り、こｉｌらにより熱媒体がヒートポンプ１０内で循環
さノアるようになっている１、 以上のような第２種吸収式ヒートポンノ０は１、第１種
吸収式ヒートポ〉・プに比べ、高部領域での熱交換率が
良いため、第２種吸収式ヒートボン７°を使用した本実
施例ではスラグの熱回収の効率も一段と向上する。
０奮使用した場合の実施例を示している３゜このと−ト
、ＩＰン・ノ’１０はＭ発器１３、吸収器１４゜発生器
］５及び凝縮器１６からなっており、蒸発計：：、、
１３及び発１１器１５内＋ｃＨ１、攪拌槽２かもノＷＡ
水が送ら、ｈる加熱管路１３ａ及び１５ａが配設され、
こシ９．により蒸発器■３では水の蒸発９加熱を行ない
、発／１器１５では熱媒体（臭化リチウム溶液）の濃縮
を行なっている。一方、ｉｉ１記吸収器１４は蒸発’ｄ
斥１３ ＫＪ二部が連通して蒸発’ｉ！＊ Ｉ Ｊと同
じ圧力となるように形成され、内部にはフラッシュドラ
ム２０に通じる吸熱管：烙１４ａか配設さノ１゜ている
１、又、前記凝縮器Ｉ６も、発生器１５と同じ圧力を維
持するように、その上部が発生器１５と連通ずると共に
、内部には冷却管路１６ａが配設されている。前者の吸
熱管路１４ａはフラン／フードラム２０に供給さｈ−る
給水の加熱を行ない、後者の冷却水を通水さノ１−る冷
却管路１６．ａｌ、雰囲気の水蒸気を冷却して、その凝
縮を行彦うものである。又９．凝縮器」６と蒸発器１３
とを連結する管路１ ’７ ａ、吸収器１４と発生器１
５とを連結する管路１７ｂ及び発生器工５と吸収ＭＨ１
４（！：を連結する管路１７ｃが夫々配設さ）１．てお
り、こｉｌらにより熱媒体がヒートポンプ１０内で循環
さノアるようになっている１、 以上のような第２種吸収式ヒートポンノ０は１、第１種
吸収式ヒートポ〉・プに比べ、高部領域での熱交換率が
良いため、第２種吸収式ヒートボン７°を使用した本実
施例ではスラグの熱回収の効率も一段と向上する。
次に、第２図に示す実施例（Ｃより、本発明を具体的数
値を用いて、さらに具体的に説明する。
値を用いて、さらに具体的に説明する。
ヒートポンプ１０内における熱媒体としてＬｉＢｒ溶液
と水を使用しておシ、溶融スラグか投入されて冷却され
１．これにより加熱された攪拌槽２内の温水の温度が９
０℃である場合、まず、この温水はポンプ５ｆにより蒸
発器１３の加熱管路１３ａと発生器１５の加熱管路Ｌ５
ａ内に送ら）１．ると共に、管路２２を介して熱交換器
２１内にも送られる１、熱交換器２１でけ、この温水に
より２５℃の補給水が加熱さ力、て７０℃と々す、この
温度を維持しながら、ノラッ／ニドラム２ｏ内に補給さ
ノ１゜る、一方、前記蒸発器１３内には熱媒体である水
が貯留さノ１．でいると共に、この内部の用カは３００
ｍｍＨ！ に調整さノ１．ており、９０℃の温水の供
給１ｃより水蒸気はこの圧力における飽和温１１７６℃
に寸で加熱さノｔて飽、ｌ’ｌＪ蒸気となり、蒸発器と
連、ＩΦしている吸収器１４内（・こ送ら力、る。この
吸収器１４内には熱媒体として濃度６０係のＬｉＢｒ溶
液が貯留されており、蒸発器からの７６℃飽ｆｌｌ蒸気
を吸収し、そのときの凝縮潜熱で吸熱管路１４ａ内を流
れる給水を加熱する。この場合、圧力３００ｍｍＨｆに
おける６０％ＬｉＢｒの飽和温度は１２８℃であるから
、給水はこの１２８℃のＬｉＢｒによって１２５℃にま
で加熱されて、フラノ／ニドラム２゜に送ら九ていく。
と水を使用しておシ、溶融スラグか投入されて冷却され
１．これにより加熱された攪拌槽２内の温水の温度が９
０℃である場合、まず、この温水はポンプ５ｆにより蒸
発器１３の加熱管路１３ａと発生器１５の加熱管路Ｌ５
ａ内に送ら）１．ると共に、管路２２を介して熱交換器
２１内にも送られる１、熱交換器２１でけ、この温水に
より２５℃の補給水が加熱さ力、て７０℃と々す、この
温度を維持しながら、ノラッ／ニドラム２ｏ内に補給さ
ノ１゜る、一方、前記蒸発器１３内には熱媒体である水
が貯留さノ１．でいると共に、この内部の用カは３００
ｍｍＨ！ に調整さノ１．ており、９０℃の温水の供
給１ｃより水蒸気はこの圧力における飽和温１１７６℃
に寸で加熱さノｔて飽、ｌ’ｌＪ蒸気となり、蒸発器と
連、ＩΦしている吸収器１４内（・こ送ら力、る。この
吸収器１４内には熱媒体として濃度６０係のＬｉＢｒ溶
液が貯留されており、蒸発器からの７６℃飽ｆｌｌ蒸気
を吸収し、そのときの凝縮潜熱で吸熱管路１４ａ内を流
れる給水を加熱する。この場合、圧力３００ｍｍＨｆに
おける６０％ＬｉＢｒの飽和温度は１２８℃であるから
、給水はこの１２８℃のＬｉＢｒによって１２５℃にま
で加熱されて、フラノ／ニドラム２゜に送ら九ていく。
一方、このように水蒸気を吸収したＬｉＢｒは濃度か５
６％となつ−Ｃいるため、管路１７ｂによって発生器１
５に送らカー、濃度が６０％にまで濃縮さり、で、再生
さり、る。、この発生器１５内の圧力ば４５：ｎｍＨｆ
に調整さ力、ており、飽和温度７０℃）５６ ％ Ｌｉ
Ｂｒは、加熱管路１５ａ内に送られる９０℃の温水によ
ってｊａ熱さノ１１、水を蒸発させて６０％ＬｉＢ ｒ
になる寸で濃縮されて再４にさＪする。そしてこの様に
して両生さｈた６０係ＬＩＢｒは管路１７０により再び
吸収器１４に送ら凡て、体水の力ｐ ％５に使用さ力、
る。又、このＬｉＢｒのＬＬ］生の１％に蒸発せしめら
れ、た水蒸気は、発生器１５と連通して設けら力た凝縮
器１６内に送られ、この凝縮器１Ｇ内の冷却管路ｔ６ａ
を流れる温度３０℃冷却水によって冷却さ力て凝縮さノ
１１、水となり、管路１７ａにより蒸発器１３内に送ら
ｉｑ−て、ｒＴ］便用される。この、鴨合、冷却水の温
度は３５℃となる。以」二のようにして、９０℃の温水
を熱源として加熱さり、た１２０℃の給水１ｄ温度１２
５℃となってフラッシュドラム２０に送らノ１１、フラ
ッフニドラム２０内で減圧自己蒸発されて、１２０℃（
圧力２ Ｋ７ ／ ｃｌｒｆ ）の飽和蒸気となり、ス
ラグの熱回収が行なわｈ−る。又、自己蒸発さ力、ない
残りの給水は温度１２０℃の状態で、ｉＭびヒートポン
プの吸収器１４に送らり、で、加熱に供さノする１、第
３図は、以上のような方法でピー１−醪シゾ内を循環す
るＬｉＢｒと水の用カ一温度特性図である。
６％となつ−Ｃいるため、管路１７ｂによって発生器１
５に送らカー、濃度が６０％にまで濃縮さり、で、再生
さり、る。、この発生器１５内の圧力ば４５：ｎｍＨｆ
に調整さ力、ており、飽和温度７０℃）５６ ％ Ｌｉ
Ｂｒは、加熱管路１５ａ内に送られる９０℃の温水によ
ってｊａ熱さノ１１、水を蒸発させて６０％ＬｉＢ ｒ
になる寸で濃縮されて再４にさＪする。そしてこの様に
して両生さｈた６０係ＬＩＢｒは管路１７０により再び
吸収器１４に送ら凡て、体水の力ｐ ％５に使用さ力、
る。又、このＬｉＢｒのＬＬ］生の１％に蒸発せしめら
れ、た水蒸気は、発生器１５と連通して設けら力た凝縮
器１６内に送られ、この凝縮器１Ｇ内の冷却管路ｔ６ａ
を流れる温度３０℃冷却水によって冷却さ力て凝縮さノ
１１、水となり、管路１７ａにより蒸発器１３内に送ら
ｉｑ−て、ｒＴ］便用される。この、鴨合、冷却水の温
度は３５℃となる。以」二のようにして、９０℃の温水
を熱源として加熱さり、た１２０℃の給水１ｄ温度１２
５℃となってフラッシュドラム２０に送らノ１１、フラ
ッフニドラム２０内で減圧自己蒸発されて、１２０℃（
圧力２ Ｋ７ ／ ｃｌｒｆ ）の飽和蒸気となり、ス
ラグの熱回収が行なわｈ−る。又、自己蒸発さ力、ない
残りの給水は温度１２０℃の状態で、ｉＭびヒートポン
プの吸収器１４に送らり、で、加熱に供さノする１、第
３図は、以上のような方法でピー１−醪シゾ内を循環す
るＬｉＢｒと水の用カ一温度特性図である。
又、このような方法で熱回収がなさり、る場合のヒート
ポンプ０におけるヒートバランスは、回収する蒸気が圧
力２ Ｋ９ ／ ｃｎｉ、温度１２０℃の状態で１０時
１０トンである場合、蒸発器で＋７Ｍ水から回収する熱
は６．２２ Ｘ １０” ｋｃａｚ／ｈであり、吸収器
で給水を加熱する熱は５．７６Ｘ１０’ｋａａ４／ｈ
、又、発生器で温水から回＋１５くする熱（／’Ｊ、
５．７６ Ｘ １０Ｂｋｃａ／７ｈ 、 ｌＡｆ縮２：
÷で冷却水に奪わ）９．る熱は６．２２ｘ １０” ｋ
ｃａｔ／ｈであり、効率の良い回収が可能となる、。
ポンプ０におけるヒートバランスは、回収する蒸気が圧
力２ Ｋ９ ／ ｃｎｉ、温度１２０℃の状態で１０時
１０トンである場合、蒸発器で＋７Ｍ水から回収する熱
は６．２２ Ｘ １０” ｋｃａｚ／ｈであり、吸収器
で給水を加熱する熱は５．７６Ｘ１０’ｋａａ４／ｈ
、又、発生器で温水から回＋１５くする熱（／’Ｊ、
５．７６ Ｘ １０Ｂｋｃａ／７ｈ 、 ｌＡｆ縮２：
÷で冷却水に奪わ）９．る熱は６．２２ｘ １０” ｋ
ｃａｔ／ｈであり、効率の良い回収が可能となる、。
々お、第２図の実施例では吸収式ヒー１− 、＋ｌｌン
ゾを使用しているか、本発明（ｄこれに限らず、圧縮代
ヒートポンプ°をｒＦＪ用してもよい。又、スラブの熱
回収は最終的には蒸気でなくとも熱水としてもよく、ピ
ー１゛ポンゾにより顕熱を巨ｉｌｌ叉できるものてあね
、ば、その材質、形態−１問わない。
ゾを使用しているか、本発明（ｄこれに限らず、圧縮代
ヒートポンプ°をｒＦＪ用してもよい。又、スラブの熱
回収は最終的には蒸気でなくとも熱水としてもよく、ピ
ー１゛ポンゾにより顕熱を巨ｉｌｌ叉できるものてあね
、ば、その材質、形態−１問わない。
以−１−１詳細に説明したように、本発明によノ９ば、
溶削ニスラグが水で烏、冷さｈ７て水砕スラグになるか
ら高品質の成品スラグが製造できるばかりでなく、泡、
冷シてより加熱さ、ｈた温水が広範囲に使用できる蒸気
となって熱回収さノ１、高収率での回収が＋ｌＪ能とな
る。
溶削ニスラグが水で烏、冷さｈ７て水砕スラグになるか
ら高品質の成品スラグが製造できるばかりでなく、泡、
冷シてより加熱さ、ｈた温水が広範囲に使用できる蒸気
となって熱回収さノ１、高収率での回収が＋ｌＪ能とな
る。
第１図は本発明の一実施例を示す全体配置図、第２図は
別の実施例の要部の配置図、そして第３図は、ヒートポ
〉′プにおける圧力一温度特性図である。 ２・・・・・・攪拌槽、３・・・・・・脱水槽、４・・
・・・・貯水池、１０・・・・・・ヒートポン７０．２
０・・・・・フラツンユドラム、２１・・・・・・熱交
換器。 特 許 出 願 人 日本鋼管株式会社代理人 弁
理士 目−１中政浩
別の実施例の要部の配置図、そして第３図は、ヒートポ
〉′プにおける圧力一温度特性図である。 ２・・・・・・攪拌槽、３・・・・・・脱水槽、４・・
・・・・貯水池、１０・・・・・・ヒートポン７０．２
０・・・・・フラツンユドラム、２１・・・・・・熱交
換器。 特 許 出 願 人 日本鋼管株式会社代理人 弁
理士 目−１中政浩
Claims (1)
- 水砕スラグの製造工程で発生する温水をヒートポー′プ
の熱源として使用することを特徴とするスラグの熱回収
方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57169810A JPS5960179A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | スラグの熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57169810A JPS5960179A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | スラグの熱回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960179A true JPS5960179A (ja) | 1984-04-06 |
Family
ID=15893313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57169810A Pending JPS5960179A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | スラグの熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5960179A (ja) |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57169810A patent/JPS5960179A/ja active Pending
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