JPS5965507A - 複合サイクル発電プラントの運転方法 - Google Patents
複合サイクル発電プラントの運転方法Info
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- JPS5965507A JPS5965507A JP17462582A JP17462582A JPS5965507A JP S5965507 A JPS5965507 A JP S5965507A JP 17462582 A JP17462582 A JP 17462582A JP 17462582 A JP17462582 A JP 17462582A JP S5965507 A JPS5965507 A JP S5965507A
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- JP
- Japan
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- steam
- turbine
- temperature
- plant
- adjusting valve
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野］
本発明は複合サイクル発電プラントの運転方法に関する
。
。
複合サイクル発電プラントは通常、変圧運転を行なって
おり、負荷指令を小さくしたシ停止時等に負荷を下げだ
場合、主蒸気圧力、主蒸気温度は、排熱回収ボイラへの
入熱減少に伴い降下する。従来の運転方法では、プラン
ト停止時、低負荷帯にて蒸気加減弁を閉じていた為、温
度の低くなった蒸気をタービンに通気することになり、
蒸気タービンロータ等の温度が低くなるという欠点を有
していた。
おり、負荷指令を小さくしたシ停止時等に負荷を下げだ
場合、主蒸気圧力、主蒸気温度は、排熱回収ボイラへの
入熱減少に伴い降下する。従来の運転方法では、プラン
ト停止時、低負荷帯にて蒸気加減弁を閉じていた為、温
度の低くなった蒸気をタービンに通気することになり、
蒸気タービンロータ等の温度が低くなるという欠点を有
していた。
本発明の目的は、プラント停止時、蒸気タービンロータ
等を高温に保ち、再起動時に再起動に要する時間を短縮
する複合サイクル発電プラントの運転方法を提供するこ
とであるっ 〔発明の概要〕 複合サイクル発電プラントにはタービンバイパスが設置
されており、排熱回収ボイラ発生蒸気を蒸気タービンに
導かずにプラントの運転が可能である。このことを利用
し、本発明では、プラント停止時、蒸気温度が低くなる
前に蒸気加減弁を閉じ、蒸気タービン本体だけを蒸気サ
イクルの系外に゛置くごとにより、蒸気タービンロータ
等の温度〔発明の実施例〕 第１図に、−軸形複合サイクル発電プラントの構成図を
示す。このプラントは、ガスタービン１、ガスタービン
発電機２、ガスタービン排ガスを利用した排熱回収ボ・
ｆう３、排熱回収ボイラ発生蒸気を利用した蒸気タービ
ン４を主機として構成される。タービンバイパス１２は
、排熱回収ボイラ３の発生蒸気を配管ｉｏ、１１を介し
て蒸気タービン４へ通気させることなく、その全量を復
水器５に排気ｉ１能である。タービンバイパス弁１６は
、バイパス蒸気猜を蒸気圧力によシ制御しているっ１５
は蒸気加減弁であるっ かかる構成で、プラント停止は蒸気加減弁１５を閉し、
余剰な排熱回収ボイラ発生蒸気をタービンバイパス弁１
６を開は復水器５へ排気することにより行なっている。
等を高温に保ち、再起動時に再起動に要する時間を短縮
する複合サイクル発電プラントの運転方法を提供するこ
とであるっ 〔発明の概要〕 複合サイクル発電プラントにはタービンバイパスが設置
されており、排熱回収ボイラ発生蒸気を蒸気タービンに
導かずにプラントの運転が可能である。このことを利用
し、本発明では、プラント停止時、蒸気温度が低くなる
前に蒸気加減弁を閉じ、蒸気タービン本体だけを蒸気サ
イクルの系外に゛置くごとにより、蒸気タービンロータ
等の温度〔発明の実施例〕 第１図に、−軸形複合サイクル発電プラントの構成図を
示す。このプラントは、ガスタービン１、ガスタービン
発電機２、ガスタービン排ガスを利用した排熱回収ボ・
ｆう３、排熱回収ボイラ発生蒸気を利用した蒸気タービ
ン４を主機として構成される。タービンバイパス１２は
、排熱回収ボイラ３の発生蒸気を配管ｉｏ、１１を介し
て蒸気タービン４へ通気させることなく、その全量を復
水器５に排気ｉ１能である。タービンバイパス弁１６は
、バイパス蒸気猜を蒸気圧力によシ制御しているっ１５
は蒸気加減弁であるっ かかる構成で、プラント停止は蒸気加減弁１５を閉し、
余剰な排熱回収ボイラ発生蒸気をタービンバイパス弁１
６を開は復水器５へ排気することにより行なっている。
第２図は、多軸形の複合ザイクル発電プラント構成図で
ある。第１図と異なる点は、ガスタービン１、発電機２
、排熱回収ボイラ３等からなるガスタービン発電ユニッ
トが複数台設置され、これらから発生される蒸気を蒸−
気夕＝ピン４に供給し、蒸気タービン４はガスタービン
発電ユニットトハ別個に設置された発電機６を運転する
ように構成した点である。
ある。第１図と異なる点は、ガスタービン１、発電機２
、排熱回収ボイラ３等からなるガスタービン発電ユニッ
トが複数台設置され、これらから発生される蒸気を蒸−
気夕＝ピン４に供給し、蒸気タービン４はガスタービン
発電ユニットトハ別個に設置された発電機６を運転する
ように構成した点である。
第３図に複合サイクル発電プラントにおける負荷とガス
タービン排ガス温度（’Ｔｅａ）、主蒸気温 一度（Ｔ
ｃ＋＋ ）との関係を示す。排ガス温度が負荷により大
きく変動し、これをオ！用する排熱回収ボイラ発生蒸気
の温度も大きく寒化、する。これが従来の火力発電プラ
ントの主蒸気温度（Ｔ、、）特性と大きく異なる点とな
っている。爾４図はスチームタービンメタル温度（Ｔ−
ｏ ）の冷却特性を示し、第３図のｌ１ｌ１． ｒｐｚ
がそれぞれ第４図のＴ３＋Ｔ５に相当する。従来の停止
方法によれば、スチームタービン、ガスタービンを共に
負貫降下させ、負荷が下がシ主蒸気温度がＴ２まで下が
った時点で加減弁を閉し、蒸気タービン負荷を落として
いたが、これだと温度の低くなった蒸気がスチームター
ビンに入る為、メタルが冷却される。
タービン排ガス温度（’Ｔｅａ）、主蒸気温 一度（Ｔ
ｃ＋＋ ）との関係を示す。排ガス温度が負荷により大
きく変動し、これをオ！用する排熱回収ボイラ発生蒸気
の温度も大きく寒化、する。これが従来の火力発電プラ
ントの主蒸気温度（Ｔ、、）特性と大きく異なる点とな
っている。爾４図はスチームタービンメタル温度（Ｔ−
ｏ ）の冷却特性を示し、第３図のｌ１ｌ１． ｒｐｚ
がそれぞれ第４図のＴ３＋Ｔ５に相当する。従来の停止
方法によれば、スチームタービン、ガスタービンを共に
負貫降下させ、負荷が下がシ主蒸気温度がＴ２まで下が
った時点で加減弁を閉し、蒸気タービン負荷を落として
いたが、これだと温度の低くなった蒸気がスチームター
ビンに入る為、メタルが冷却される。
本発明では、プラント停止指令直後の高負荷、時に加減
弁を閉じ流入蒸気を御所する。そのため、ｒ３ｉｌ記方
式に較べ定格点での主蒸気温度を基準として、停止時点
で２０％以上、１０時間停止後そもｌＯ数チ蒸気タービ
ンのメタル温度が高い。 □第５図にタービンの第一段
後メタル温度と起一時間の関係を示す。一般に、起動時
間は蒸気タービンのロータ温度上昇率によって制限され
、ロータ温度の変化幅が小さい場合は温度変化率を大き
くとれるが、変化幅が天′鵡場合には変化率は小プラン
ト起動時、第一段後メタル温度が高い場合（ＭＴＨ）と
低い場合（ＭＴＬ）とを考えると定格出力時のメタル温
度との差が小さいＭＴＨの温度上昇率は大きくとれ、回
転数（）ＩＨ）も定格まで短時間に上昇させるｉとがで
き、発電機出力（Ｗ・）の増加率も犬きくとれ、０時点
で定格−力となる。一方、定格出力時のメタル温度との
差が大きいＭ Ｔ Ｌの温度上昇率はあまり大きくとれ
孜又、蒸気タービンへの流入蒸気温度とタービ・ンメタ
ル温度との差を小さく抑えなければならな（ハ）為、タ
ービン回転数口（Ｌ）を途中保持し、ｎつ、発電機出力
（ＷＬ ）の増加率も小さくする必要があり、起動から
定格出力に達するまでの時間が接くガる。 □ 以上のことより、プラントの起動時間が蒸気タービンの
１−タ等メタル温度によって大きく左右されることがわ
かろう 第６図は、プラント停止の際の蒸気ナイクル系の主集値
を示し、上から主蒸気圧力（ＭＳｌ））、主蒸気温度（
ＭＡＴ）゛、蒸気タービン第一段後メタル温度（Ｉ Ｓ
Ｎ’ ＋ｐ ） 、蒸気流量（ＭＳＦ）、発電機出力（
Ｌ）、蒸気加減弁（、ＣＶ ）開度、タービンバイパス
弁（Ｔ／ＢＶ）開度となっている。
弁を閉じ流入蒸気を御所する。そのため、ｒ３ｉｌ記方
式に較べ定格点での主蒸気温度を基準として、停止時点
で２０％以上、１０時間停止後そもｌＯ数チ蒸気タービ
ンのメタル温度が高い。 □第５図にタービンの第一段
後メタル温度と起一時間の関係を示す。一般に、起動時
間は蒸気タービンのロータ温度上昇率によって制限され
、ロータ温度の変化幅が小さい場合は温度変化率を大き
くとれるが、変化幅が天′鵡場合には変化率は小プラン
ト起動時、第一段後メタル温度が高い場合（ＭＴＨ）と
低い場合（ＭＴＬ）とを考えると定格出力時のメタル温
度との差が小さいＭＴＨの温度上昇率は大きくとれ、回
転数（）ＩＨ）も定格まで短時間に上昇させるｉとがで
き、発電機出力（Ｗ・）の増加率も犬きくとれ、０時点
で定格−力となる。一方、定格出力時のメタル温度との
差が大きいＭ Ｔ Ｌの温度上昇率はあまり大きくとれ
孜又、蒸気タービンへの流入蒸気温度とタービ・ンメタ
ル温度との差を小さく抑えなければならな（ハ）為、タ
ービン回転数口（Ｌ）を途中保持し、ｎつ、発電機出力
（ＷＬ ）の増加率も小さくする必要があり、起動から
定格出力に達するまでの時間が接くガる。 □ 以上のことより、プラントの起動時間が蒸気タービンの
１−タ等メタル温度によって大きく左右されることがわ
かろう 第６図は、プラント停止の際の蒸気ナイクル系の主集値
を示し、上から主蒸気圧力（ＭＳｌ））、主蒸気温度（
ＭＡＴ）゛、蒸気タービン第一段後メタル温度（Ｉ Ｓ
Ｎ’ ＋ｐ ） 、蒸気流量（ＭＳＦ）、発電機出力（
Ｌ）、蒸気加減弁（、ＣＶ ）開度、タービンバイパス
弁（Ｔ／ＢＶ）開度となっている。
０時点でプラント停止指令が発せられると、ガスタ］ビ
ン出力低下に伴い、主蒸気圧力（ＭＳＰ）、主蒸気温度
（ＭＳＴ）、蒸気タービン第一段後メタル温度（ＩＲｔ
’ｒ）は、それぞれ図のように降下する。従来のプラン
ト停止を実線で示すと、発電機出力が小さくなった０時
点、或いは解列直前の時点で蒸気加減弁を閉じている。
ン出力低下に伴い、主蒸気圧力（ＭＳＰ）、主蒸気温度
（ＭＳＴ）、蒸気タービン第一段後メタル温度（ＩＲｔ
’ｒ）は、それぞれ図のように降下する。従来のプラン
ト停止を実線で示すと、発電機出力が小さくなった０時
点、或いは解列直前の時点で蒸気加減弁を閉じている。
この為、低温の蒸気がタービンに流入し、第−没後メタ
ル温度は１ｓｔ’ｖ（８１で示される値となる。
ル温度は１ｓｔ’ｖ（８１で示される値となる。
本運転方式の実施例を第７図、第８図を用いて説明する
。第７図で、制御装置２０は、停止指令を受けて、本発
明の運転方式を具現する装置で、蒸気タービンの加減弁
１５の開度をみる開度計１８、タービンバイパスライン
１２の圧カドランスミッタ１９の信号を人力してガスタ
ービン（ＧＴ）の燃料流量調整弁１７、タービンバイパ
スス弁１６、加減弁１５を制御するものである。第８図
でその機能及び停止方法を説明する。停止指令が出され
ると、制御装置２０は、通常高めにセットしであるター
ビンバイパスライン１２の圧力制御設定を現在圧力にま
で下げる。次に蒸気タービン（ＳＴ）とガスタービンの
負荷をそれぞれ加減弁１５、燃料流量調整弁１７を用い
て下げる。加減弁が閉じるに従い、パイ・くスラインの
圧力が高くなり、自動的にタービンバイパス弁が開さ、
余剰蒸気を腹水器に排出する。ガスタービン負荷は排ガ
ス温度に依存する主蒸気温度が、定格時の温度とほとん
ど変わ。らないα多負荷まで下げられる。蒸気タービン
解列までは、主蒸気温度保持の為、ガスタービン負荷を
α・矛に保ち、ＳＴ解列後、ガスタービン負荷を降下す
る。ガスタービン解列後余剰蒸気が無くなった時点で、
タービンバイパス弁は自動的に閉する。
。第７図で、制御装置２０は、停止指令を受けて、本発
明の運転方式を具現する装置で、蒸気タービンの加減弁
１５の開度をみる開度計１８、タービンバイパスライン
１２の圧カドランスミッタ１９の信号を人力してガスタ
ービン（ＧＴ）の燃料流量調整弁１７、タービンバイパ
スス弁１６、加減弁１５を制御するものである。第８図
でその機能及び停止方法を説明する。停止指令が出され
ると、制御装置２０は、通常高めにセットしであるター
ビンバイパスライン１２の圧力制御設定を現在圧力にま
で下げる。次に蒸気タービン（ＳＴ）とガスタービンの
負荷をそれぞれ加減弁１５、燃料流量調整弁１７を用い
て下げる。加減弁が閉じるに従い、パイ・くスラインの
圧力が高くなり、自動的にタービンバイパス弁が開さ、
余剰蒸気を腹水器に排出する。ガスタービン負荷は排ガ
ス温度に依存する主蒸気温度が、定格時の温度とほとん
ど変わ。らないα多負荷まで下げられる。蒸気タービン
解列までは、主蒸気温度保持の為、ガスタービン負荷を
α・矛に保ち、ＳＴ解列後、ガスタービン負荷を降下す
る。ガスタービン解列後余剰蒸気が無くなった時点で、
タービンバイパス弁は自動的に閉する。
この制御の様子は、第６図で説明される。第６図の破線
で示すチャートは、上記実施例で、ガスタービン負荷を
蒸気タービン負荷降下中、排ガス温度が光分に高い範囲
で一緒に降下させたものに該当する。実線で示された従
来の停止方式に対し、蒸気タービン−＼の流入蒸気は、
温度が十分高い時に無くなる為、蒸気タービン第−没後
メタル温度（ｌｓｔＴ■）に代表されるように、蒸気タ
ービンロータが高い温度に保持され、再起動時間の短縮
が可能となる。
で示すチャートは、上記実施例で、ガスタービン負荷を
蒸気タービン負荷降下中、排ガス温度が光分に高い範囲
で一緒に降下させたものに該当する。実線で示された従
来の停止方式に対し、蒸気タービン−＼の流入蒸気は、
温度が十分高い時に無くなる為、蒸気タービン第−没後
メタル温度（ｌｓｔＴ■）に代表されるように、蒸気タ
ービンロータが高い温度に保持され、再起動時間の短縮
が可能となる。
以上Ｖよ、−軸形複合サイクル発電プラントについて示
しだが、本運転方式は第２図で示されるようなガスター
ビン１、ガスタービン発電機２と、蒸気タービン４、蒸
気タービン発電機６とが別々の軸であるような多軸形の
複合サイクル発電プラントの運転にも一軸形同様に適用
できる。
しだが、本運転方式は第２図で示されるようなガスター
ビン１、ガスタービン発電機２と、蒸気タービン４、蒸
気タービン発電機６とが別々の軸であるような多軸形の
複合サイクル発電プラントの運転にも一軸形同様に適用
できる。
次に、他の運転法を第９図を用いて説明する。
蒸気タービン温度を代表して、ここでは第−没後メタル
、温［（ＭＴ）を見ている。第９図の添字１は停止から
再起動までの゛時間が短い場合を示し、２は長い場合を
示ずつ主機の特性により決まる最小起動時間以上で、ロ
ータ等のメタル温度によりプラント起動時間が求まる場
合、次回起動スケジュールより、目標起動時間（ＤＴ＋
、ＤＴ２ ）が与えられると、メタル温度（ＭＴ＋
、ＭＴ２ ）と、回転数（ｌい、■も２ ）、プラント
出力（Ｗｌ 。
、温［（ＭＴ）を見ている。第９図の添字１は停止から
再起動までの゛時間が短い場合を示し、２は長い場合を
示ずつ主機の特性により決まる最小起動時間以上で、ロ
ータ等のメタル温度によりプラント起動時間が求まる場
合、次回起動スケジュールより、目標起動時間（ＤＴ＋
、ＤＴ２ ）が与えられると、メタル温度（ＭＴ＋
、ＭＴ２ ）と、回転数（ｌい、■も２ ）、プラント
出力（Ｗｌ 。
Ｗ２）（７Ｊ関係より、起動時の最低メタル温度（Ｔ＋
’。
’。
１ｖ２／）が求まる。ここで、蒸気タービン通気時のム
気粂件が別途与えられる場合は、目標メタル温度も蒸気
条件に対応して求められる。停止中のメタル温度降下は
冷却温度特性より求め、停止時のメタル温度（Ｔｔ 、
Ｔ２ ）を算出し、プラント停止の際、このメタル
温度で蒸気加減弁を閉じる。
気粂件が別途与えられる場合は、目標メタル温度も蒸気
条件に対応して求められる。停止中のメタル温度降下は
冷却温度特性より求め、停止時のメタル温度（Ｔｔ 、
Ｔ２ ）を算出し、プラント停止の際、このメタル
温度で蒸気加減弁を閉じる。
このようにして、起動時間の短かい場合（例としては第
９同温字１）、長い場合（第９１添字２）に応じ、或い
は起動時の蒸気条件が別途与えられる場合に、停止時に
蒸気加減弁閉のタイミングを調節することにより、適切
なプラント起動停止の管理が可能となる。
９同温字１）、長い場合（第９１添字２）に応じ、或い
は起動時の蒸気条件が別途与えられる場合に、停止時に
蒸気加減弁閉のタイミングを調節することにより、適切
なプラント起動停止の管理が可能となる。
第１０図は、上記税関を図に示しだものである。
本発明によれば、複合サイクル発電グランドの運用で毎
日起動停止、短時間起動等かなり厳しい要求が考えられ
る中、停止中蒸気タービンロータ等を高温に保持できる
為、次の起動時の蒸気タービンメタルマツチング時間の
ロスが減じ、起動に要する時間を短縮できる。
日起動停止、短時間起動等かなり厳しい要求が考えられ
る中、停止中蒸気タービンロータ等を高温に保持できる
為、次の起動時の蒸気タービンメタルマツチング時間の
ロスが減じ、起動に要する時間を短縮できる。
第１図は一軸形複合サイクル発電プラント構成を示す図
、第２図は多軸形複合サイクル発電プラント構成を示す
図、第３図は複合サイクル発電プラントの負荷と、排ガ
ス温度、主蒸気温度との関係を示す図、第４図はスチー
ムタービンメタルの特性を示す図、第６図はプラント停
止時の蒸気サイクル系の主要値の特性を示す図である。 第５図と第９図は蒸気タービン第一段後メタル温度と起
動時間との関係を示した図である。第７図は一軸形複合
サイクル発電プラントの制御構成図、第８図は複合ザイ
クル発ｅＫプラントの停止方法を説明するだめの動作図
、第１０図は停止時の蒸気加減弁閉のタイミングの求め
方を示す図である。 １・・・ガスタービン、３・・・排熱回収ボイラ、４・
・・蒸気タービン、５・・・復水器、１５・・・蒸気加
減弁、１６・・・タービンバイパス弁、１７・・・燃料
流量調整詰 ／Ｅｌ ′ ｎ 第 ３ Ｌ ψ碑 ≠４ｆｆＪＪ 第 ５ （￥Ｉ］ ｉＡｔ 回 メ ７ｒＥＪ 第 げ 囲 躬９ 口 吐Ｍ 第 、。Ｕ
、第２図は多軸形複合サイクル発電プラント構成を示す
図、第３図は複合サイクル発電プラントの負荷と、排ガ
ス温度、主蒸気温度との関係を示す図、第４図はスチー
ムタービンメタルの特性を示す図、第６図はプラント停
止時の蒸気サイクル系の主要値の特性を示す図である。 第５図と第９図は蒸気タービン第一段後メタル温度と起
動時間との関係を示した図である。第７図は一軸形複合
サイクル発電プラントの制御構成図、第８図は複合ザイ
クル発ｅＫプラントの停止方法を説明するだめの動作図
、第１０図は停止時の蒸気加減弁閉のタイミングの求め
方を示す図である。 １・・・ガスタービン、３・・・排熱回収ボイラ、４・
・・蒸気タービン、５・・・復水器、１５・・・蒸気加
減弁、１６・・・タービンバイパス弁、１７・・・燃料
流量調整詰 ／Ｅｌ ′ ｎ 第 ３ Ｌ ψ碑 ≠４ｆｆＪＪ 第 ５ （￥Ｉ］ ｉＡｔ 回 メ ７ｒＥＪ 第 げ 囲 躬９ 口 吐Ｍ 第 、。Ｕ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複合サイクル発電プラントの運転方法において、該
発電プラント停止の際、停止指令が発せられた後、排熱
回収ボイラの発生蒸気温度が十分高い時点で蒸気タービ
ンへの蒸気流入を制御する加減弁を閉じることを特徴と
する複合ザイクル発電プラントの運転方法。 ２、特許請求の範囲第１項記載の運転方法において、前
記加減弁を閉じるタイミングを、次の再起動予定時刻ま
での停止期間をパラメータとして決定することを特徴と
する複合サイクル発電プラントの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17462582A JPS5965507A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 複合サイクル発電プラントの運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17462582A JPS5965507A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 複合サイクル発電プラントの運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5965507A true JPS5965507A (ja) | 1984-04-13 |
Family
ID=15981860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17462582A Pending JPS5965507A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | 複合サイクル発電プラントの運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5965507A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013092144A (ja) * | 2011-10-03 | 2013-05-16 | Kobe Steel Ltd | 補助動力発生装置 |
| JP2014058877A (ja) * | 2012-09-14 | 2014-04-03 | Kobe Steel Ltd | 補助動力発生装置及びこの装置の運転方法 |
| JP2016173103A (ja) * | 2015-03-03 | 2016-09-29 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 発電プラント発電ユニットの制御を強化するための方法およびシステム |
| US9631521B2 (en) | 2013-03-06 | 2017-04-25 | General Electric Technology Gmbh | Method for operating a combined-cycle power plant |
| CN109826680A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-05-31 | 中国能源建设集团华北电力试验研究院有限公司 | 一种基于母管制不同参数等级机组的配汽系统及应用方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5532916A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-07 | Hitachi Ltd | Method of making temperature of steam turbine metal of combined plant constant and its device |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP17462582A patent/JPS5965507A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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