JPS5966982A - 管と管板の溶接方法 - Google Patents
管と管板の溶接方法Info
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/028—Seam welding; Backing means; Inserts for curved planar seams
- B23K9/0288—Seam welding; Backing means; Inserts for curved planar seams for welding of tubes to tube plates
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
スデナイト系ステンレス鋼管板とをオーステナイト系ス
テンレス溶加俸を用いて溶接する方法に係る，１ フェライト系ステンレス鋼管をオーステナイト系ステン
レス鋼管板孔に挿入し管端を管板に溶接固定する場合．
管板孔の管挿入背側に開先全形成した土管端を管板背側
に突出させて，オーステナイト系ステンレス溶ｊＪｌ１
棒を用いて溶接すると，溶加棒の溶融とともに開先部に
突出されたフェライト系ステンレス鋼管が溶融され。
テンレス溶加俸を用いて溶接する方法に係る，１ フェライト系ステンレス鋼管をオーステナイト系ステン
レス鋼管板孔に挿入し管端を管板に溶接固定する場合．
管板孔の管挿入背側に開先全形成した土管端を管板背側
に突出させて，オーステナイト系ステンレス溶ｊＪｌ１
棒を用いて溶接すると，溶加棒の溶融とともに開先部に
突出されたフェライト系ステンレス鋼管が溶融され。
溶融金属はフェライト系ステンレス鋼管が多量に溶は込
み，フェライト系ステンレス鋼管の希釈率４０〜６０係
程度のフェライト−オーステナイトの２和合金となり．
その硬さはビッカース硬度で２７０〜３００を示す非常
に硬いものとなる。
み，フェライト系ステンレス鋼管の希釈率４０〜６０係
程度のフェライト−オーステナイトの２和合金となり．
その硬さはビッカース硬度で２７０〜３００を示す非常
に硬いものとなる。
なお溶加（Ａとしてインコネル未溶加俸を用いた場合，
溶接金属の硬さはビＩカース硬度１５０〜１８０程度と
低いが高温高圧水素意囲気における水素誘起割れを起す
ことが考えられ．又フェライト未溶加俸を用いた場合に
はビッカース硬さ２７０〜３００の硬度とともに溶接金
属の靭性が低くなる。
溶接金属の硬さはビＩカース硬度１５０〜１８０程度と
低いが高温高圧水素意囲気における水素誘起割れを起す
ことが考えられ．又フェライト未溶加俸を用いた場合に
はビッカース硬さ２７０〜３００の硬度とともに溶接金
属の靭性が低くなる。
本発明は上記事情に鑑み，フェライト系ステンレス鋼管
とオーステナイト系ステルス鋼管板の溶接テおいて、オ
ーステナイト系ステンレス溶加俸を用いて溶接し溶接金
属の硬度をビッカース硬さ２５０以下にすることを目的
とし。
とオーステナイト系ステルス鋼管板の溶接テおいて、オ
ーステナイト系ステンレス溶加俸を用いて溶接し溶接金
属の硬度をビッカース硬さ２５０以下にすることを目的
とし。
フェライト系ステンレス鋼管をオーステナイト系ステン
レス鋼管板孔に挿入し溶接するにあたり、管端位置を、
管板孔の管挿入背側に設けた開先の底部とはシ一致させ
、オーステナイト系ステンレス溶加俸を用いて溶接し、
フェライト系ステンレス鋼管の希釈率′ｆ：３ Ｑ係以
下にすることｆｆ：特徴とする管と看板の溶接方法を提
供する。
レス鋼管板孔に挿入し溶接するにあたり、管端位置を、
管板孔の管挿入背側に設けた開先の底部とはシ一致させ
、オーステナイト系ステンレス溶加俸を用いて溶接し、
フェライト系ステンレス鋼管の希釈率′ｆ：３ Ｑ係以
下にすることｆｆ：特徴とする管と看板の溶接方法を提
供する。
本発明溶接方法においては、このようにフェライト系ス
テンレス鋼管の希釈率が３０％以下となるので、ビッカ
ース硬さは２５０以下となり、かつ靭性も充分に保つこ
とができる。
テンレス鋼管の希釈率が３０％以下となるので、ビッカ
ース硬さは２５０以下となり、かつ靭性も充分に保つこ
とができる。
本発明方法を第１図に示す実施例について説明する。
第１図（ａ）は本発明による溶接中、（ｂ）は溶接後の
状況を、それぞれ示す。図において、１はフェライト系
ステンレス鋼管、２はオーステナイト系ステンレス鋼管
板、２′はその管板孔、３は管板孔２′の管挿入背側に
設けられた開先、４はメーステナイト系ステンレス溶加
俸、５はタングステン電極、６はアーク、７は溶接金属
、８は溶接金属中に溶融して希釈されたフェライト系ス
テンレス鋼管の量を示す。
状況を、それぞれ示す。図において、１はフェライト系
ステンレス鋼管、２はオーステナイト系ステンレス鋼管
板、２′はその管板孔、３は管板孔２′の管挿入背側に
設けられた開先、４はメーステナイト系ステンレス溶加
俸、５はタングステン電極、６はアーク、７は溶接金属
、８は溶接金属中に溶融して希釈されたフェライト系ス
テンレス鋼管の量を示す。
このような構成において、先ず管１と管板２の溶接にお
いて溶接部ののと厚を十分確保するために管板２には開
先３が機械加−Ｊ二にて設けられる。そして本発明では
管の希釈率を低くするために管１の先端位置を開先３の
ほぼ底位置に配する。管板２とタングステン電極５の間
に図示しない溶接電源から通電するとアーク６が発生す
る。
いて溶接部ののと厚を十分確保するために管板２には開
先３が機械加−Ｊ二にて設けられる。そして本発明では
管の希釈率を低くするために管１の先端位置を開先３の
ほぼ底位置に配する。管板２とタングステン電極５の間
に図示しない溶接電源から通電するとアーク６が発生す
る。
この時タングステン電極５の位置が管ＩＫあまりにも近
いと管ｌの希釈が増大するので、溶接が健全に行なえる
範囲内でタングステン電極５は管１からできるだけ遠い
位置が望ましい。
いと管ｌの希釈が増大するので、溶接が健全に行なえる
範囲内でタングステン電極５は管１からできるだけ遠い
位置が望ましい。
又溶加咋４はアーク６によって溶融されるとともに管１
の表面が溶融して健全な溶融が行なえる範囲内で管１の
溶融をできるだけ少なくするために、管ＩＶｃ近い位置
に配せられる。
の表面が溶融して健全な溶融が行なえる範囲内で管１の
溶融をできるだけ少なくするために、管ＩＶｃ近い位置
に配せられる。
このようにして溶接された溶接部は健全な溶接電属７が
得られる。ここで溶接金属はオーステナイト系ステンレ
ス溶加棒４およびオーステナイト系ステンレス鋼管板２
の一部およびフェライト系ステンレス鋼管１が溶融、凝
固し９いわゆるオーステナイト＋フェライトの２和合金
となる。ここで本発明においてはフェライト系ステンレ
ス鋼管の溶融希釈を少なくしているためその量ｄ、図示
した希釈量８となり、オーステナイト＋フェライトの２
相合金のうちフェライトのパーセンｌ−ｉｆ ３０％以
下としている。
得られる。ここで溶接金属はオーステナイト系ステンレ
ス溶加棒４およびオーステナイト系ステンレス鋼管板２
の一部およびフェライト系ステンレス鋼管１が溶融、凝
固し９いわゆるオーステナイト＋フェライトの２和合金
となる。ここで本発明においてはフェライト系ステンレ
ス鋼管の溶融希釈を少なくしているためその量ｄ、図示
した希釈量８となり、オーステナイト＋フェライトの２
相合金のうちフェライトのパーセンｌ−ｉｆ ３０％以
下としている。
次にフェライト系ステンレス鋼の希釈率を３０飴以１・
とする理由を第２図について説明する。
とする理由を第２図について説明する。
第２図はフェライト系ステンレス鋼（ＡＳＴＭＡ２ｓｓ
ＸＪＶＩ２７’）Ｋオーステナイト未溶加俸（ＡＷＳ、
ＥＲａｏ９Ｌ）を用いて溶接しフェライト系ステンレス
鋼の希釈を種々変化させた場合の溶接金属の硬度測定結
果である。
ＸＪＶＩ２７’）Ｋオーステナイト未溶加俸（ＡＷＳ、
ＥＲａｏ９Ｌ）を用いて溶接しフェライト系ステンレス
鋼の希釈を種々変化させた場合の溶接金属の硬度測定結
果である。
完全なフェライト（この場合は溶加棒を送らずフェライ
ト系ステンレス鋼！ｚＴＩＧでなめづけした）および完
全なオーステナイト（この場合は３０４Ｌオーステナイ
トステンレス鋼板にオーステナイト未溶加俸を用いて溶
接・・・・・なお厳密にはこの溶接部には数条のフェラ
イトが含有されるがフェライト系ステンレス鋼の希釈を
論するためにここではオーステナイトｔｏｏ％とした）
の状態では、硬さは両者とも低いが。
ト系ステンレス鋼！ｚＴＩＧでなめづけした）および完
全なオーステナイト（この場合は３０４Ｌオーステナイ
トステンレス鋼板にオーステナイト未溶加俸を用いて溶
接・・・・・なお厳密にはこの溶接部には数条のフェラ
イトが含有されるがフェライト系ステンレス鋼の希釈を
論するためにここではオーステナイトｔｏｏ％とした）
の状態では、硬さは両者とも低いが。
オーステナイト＋フェライトの２相合金になると硬さが
高くなり、フェライト５０〜６０係でビッカース硬さ２
７０〜３００程度となる。
高くなり、フェライト５０〜６０係でビッカース硬さ２
７０〜３００程度となる。
なお硬さを低くするためにはフェライト系ステンレスの
希釈を少なくするかあるい（は非′帛に多くするか両者
の方法があるが、フェライトの希釈を多くするとＮ、Ｃ
，の含有によっては溶接部の靭・：生が劣トーするので
、ビッカース硬さを２５０以下にし、かつ溶接部に十分
な靭性を持たせるために、フェライト系ステ／レス鋼の
希釈を３（）係以１・にする必要がある。
希釈を少なくするかあるい（は非′帛に多くするか両者
の方法があるが、フェライトの希釈を多くするとＮ、Ｃ
，の含有によっては溶接部の靭・：生が劣トーするので
、ビッカース硬さを２５０以下にし、かつ溶接部に十分
な靭性を持たせるために、フェライト系ステ／レス鋼の
希釈を３（）係以１・にする必要がある。
見、１・゛に本発明方法の具体的実施例について述べる
。
。
第３図に示す開先形状で次の溶接条件で溶接したつ
すなわち管はＡＳＴＭＡ２６８ＸＭ２７制で、外径２５
４ψ、板ｊワ１６胴とし、管板は５ＴＪＳ３０４Ｌ拐と
し、溶接ワイヤは１層目３０９１．．２層目３０８Ｌの
０．８ ｍｍ Ｔ Ｉ Ｇ用ワイヤとし、溶接ワイヤを
管と管板の境界部１ｃ配し、又タングステン電極は開先
端部直し１脳の所に配し、１層目１＋ｌＯＡ、２層目１
１５Ａで自動溶接した。
４ψ、板ｊワ１６胴とし、管板は５ＴＪＳ３０４Ｌ拐と
し、溶接ワイヤは１層目３０９１．．２層目３０８Ｌの
０．８ ｍｍ Ｔ Ｉ Ｇ用ワイヤとし、溶接ワイヤを
管と管板の境界部１ｃ配し、又タングステン電極は開先
端部直し１脳の所に配し、１層目１＋ｌＯＡ、２層目１
１５Ａで自動溶接した。
溶接後の断面マクロ検査によりＸＭ２７Ｗの溶接金属へ
の希釈は約２０％であることが判り。
の希釈は約２０％であることが判り。
硬さもビッカース硬度２３０程度であった。又溶接のと
厚は約２ｍであった。
厚は約２ｍであった。
第１図は本発明方法の一実施例の要領図、第２図は本発
明方法におけるフェライト系ステンレス鋼の希釈イ１（
ｉ−説明する図表、第３図は本発明方法の実験例の開先
説明図である。 １：フェライト系ステンレス鋼管、２ニオ−ステナイト
系ステンレス鋼管板、２′：管板孔。 ３：開先、４ニオ−ステナイト系ステンレス溶加俸、７
：溶接金属１、 第１図 Ｃ（１） 小ノ 第２区 フェライト糸ステンレス矧尚の４牙に牟％第３閏
明方法におけるフェライト系ステンレス鋼の希釈イ１（
ｉ−説明する図表、第３図は本発明方法の実験例の開先
説明図である。 １：フェライト系ステンレス鋼管、２ニオ−ステナイト
系ステンレス鋼管板、２′：管板孔。 ３：開先、４ニオ−ステナイト系ステンレス溶加俸、７
：溶接金属１、 第１図 Ｃ（１） 小ノ 第２区 フェライト糸ステンレス矧尚の４牙に牟％第３閏
Claims (1)
- フェライト系ステンレス鋼管をオーステナイト系スデル
ス鋼管板孔に挿入し溶接するにあたり、管端位置を、管
板孔の管挿入背側に設けた開先の底部とはソ一致させ、
オーステナイト系ステンレス醍加俸を用いて溶接し、フ
ェライト系ステンレス鋼管の希釈率を３０％以］にする
ことを特徴とする管と管板の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17659482A JPS5966982A (ja) | 1982-10-07 | 1982-10-07 | 管と管板の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17659482A JPS5966982A (ja) | 1982-10-07 | 1982-10-07 | 管と管板の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966982A true JPS5966982A (ja) | 1984-04-16 |
| JPS6353909B2 JPS6353909B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=16016295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17659482A Granted JPS5966982A (ja) | 1982-10-07 | 1982-10-07 | 管と管板の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966982A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011120620A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Okuto Yosetsu:Kk | 消火器 |
| CN111390339A (zh) * | 2020-04-04 | 2020-07-10 | 天津津滨石化设备有限公司 | 高纯铁素体不锈钢换热器的焊接工艺 |
-
1982
- 1982-10-07 JP JP17659482A patent/JPS5966982A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011120620A (ja) * | 2009-12-08 | 2011-06-23 | Okuto Yosetsu:Kk | 消火器 |
| CN111390339A (zh) * | 2020-04-04 | 2020-07-10 | 天津津滨石化设备有限公司 | 高纯铁素体不锈钢换热器的焊接工艺 |
| CN111390339B (zh) * | 2020-04-04 | 2021-10-29 | 天津津滨石化设备有限公司 | 高纯铁素体不锈钢换热器的焊接工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353909B2 (ja) | 1988-10-26 |
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