JPS5977186A - 強靭な可撓性被覆を有する強化ホ−ス構造体 - Google Patents
強靭な可撓性被覆を有する強化ホ−ス構造体Info
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- JPS5977186A JPS5977186A JP58177195A JP17719583A JPS5977186A JP S5977186 A JPS5977186 A JP S5977186A JP 58177195 A JP58177195 A JP 58177195A JP 17719583 A JP17719583 A JP 17719583A JP S5977186 A JPS5977186 A JP S5977186A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
- F16L11/04—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics
- F16L11/08—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics with reinforcements embedded in the wall
- F16L11/081—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics with reinforcements embedded in the wall comprising one or more layers of a helically wound cord or wire
- F16L11/082—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics with reinforcements embedded in the wall comprising one or more layers of a helically wound cord or wire two layers
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は簡単な被覆を有する強化ホース構造体、特に、
勿論これに限定される訳ではないが、回転式坑井掘削機
で発生するような高圧用に好適で、簡単な被覆を有する
強化ホース構造体に関する。
勿論これに限定される訳ではないが、回転式坑井掘削機
で発生するような高圧用に好適で、簡単な被覆を有する
強化ホース構造体に関する。
比較的大径、例えば内径５．０８〜１０．１６ＣｗＬの
ホースが坑井掘削機で掘削流体や泥水を送り込んだり排
出したシするのに広く用いられている。
ホースが坑井掘削機で掘削流体や泥水を送り込んだり排
出したシするのに広く用いられている。
このホースはかなりの内圧、例えば６．４５ ｃｍ、２
当り約５，０００から２０，０００ポンドを越える内圧
に耐えるものでなければならないと同時に、掘削が進行
するに従い掘削パイプと共に下方に移動しかつつぎたし
用掘削パイプを取り付けれるようにその都度引き上げら
れるクリ−に掘削デリックの直立管を継ぎ合わすことが
可能なように十分な可撓性をも有するものでなければな
らない。このような用途や他の高圧を扱う分野で現在用
いられているホースの構造の代表的なものは、帰院材料
から成る半径方向最内層を構成するチューブとこの弾性
チューブに対する補強材と［７ての織布を１層又はそれ
以上有している。
当り約５，０００から２０，０００ポンドを越える内圧
に耐えるものでなければならないと同時に、掘削が進行
するに従い掘削パイプと共に下方に移動しかつつぎたし
用掘削パイプを取り付けれるようにその都度引き上げら
れるクリ−に掘削デリックの直立管を継ぎ合わすことが
可能なように十分な可撓性をも有するものでなければな
らない。このような用途や他の高圧を扱う分野で現在用
いられているホースの構造の代表的なものは、帰院材料
から成る半径方向最内層を構成するチューブとこの弾性
チューブに対する補強材と［７ての織布を１層又はそれ
以上有している。
これらの補強層はチューブを補強して、特にホースが比
較的小半径を以って曲げられて、曲げられた箇所の円弧
の中心から最も離れた地点のホース壁に沿ってホースの
主補強ケーブルが互に離れてしまった場合、チューブが
それらの補強ケーブルの間−から外側に押し出されてし
まうのを防止する。
較的小半径を以って曲げられて、曲げられた箇所の円弧
の中心から最も離れた地点のホース壁に沿ってホースの
主補強ケーブルが互に離れてしまった場合、チューブが
それらの補強ケーブルの間−から外側に押し出されてし
まうのを防止する。
また、殆んどの高圧用ホースに於いて、特殊な被覆スチ
ールケーブルはそのケーブルを包む少くなくとも１層又
は２層以上の弾性織布と、ホースの被覆層と本体との間
が十分に接着されるように接合用ゴム（ｔｉｅ ｇｕｍ
）を少くなくとも一層有する。一般に、被覆層も織布
を含んでいる。
ールケーブルはそのケーブルを包む少くなくとも１層又
は２層以上の弾性織布と、ホースの被覆層と本体との間
が十分に接着されるように接合用ゴム（ｔｉｅ ｇｕｍ
）を少くなくとも一層有する。一般に、被覆層も織布
を含んでいる。
本発明は回転式掘削作業のきびしい要求を満たすことの
可能な公知ホース構造体と比較して、特に被覆層の点で
かかる公知ホース構造体に比べて大幅に簡素化した強化
ホース構造体を提供するものである。
可能な公知ホース構造体と比較して、特に被覆層の点で
かかる公知ホース構造体に比べて大幅に簡素化した強化
ホース構造体を提供するものである。
すなわち、本発明は、強化ホース構造体であって、内側
から外側に向かって、 囚 弾性材料からなるチューブ； （Ｂｌ 弾性材料中に埋設され、ホースの縦軸に関し
、て相反する方向でらせん状に２層に捲回されてなる内
側補強部材及び外側補強部材；及び （Ｃ） ホースの半径方向最外表面を形成するカルボ
キシル化アクリロニトリル−ブタジェンゴムが配合され
てなる被覆、 から成る強化ホース構造体である。
から外側に向かって、 囚 弾性材料からなるチューブ； （Ｂｌ 弾性材料中に埋設され、ホースの縦軸に関し
、て相反する方向でらせん状に２層に捲回されてなる内
側補強部材及び外側補強部材；及び （Ｃ） ホースの半径方向最外表面を形成するカルボ
キシル化アクリロニトリル−ブタジェンゴムが配合され
てなる被覆、 から成る強化ホース構造体である。
本発明のホース構造体を添付の第１図に示す。
第１図は適宜省略することも可能な織布層を含む本発明
に係わるホース構造体の断面図である。
に係わるホース構造体の断面図である。
まず第１図を参照し、そこには本発明に係わるホース構
造体１０の好ましい実施態様が示されている。ホースの
内側から外側に向かって、ホースの縦軸１１のすぐ近傍
には、よりきびしい、即ち、特殊な作業条件の下で１吏
用するために必要な後でさらに詳細に説明する物性を有
する弾性材料から成るチューブ１２が設けられている。
造体１０の好ましい実施態様が示されている。ホースの
内側から外側に向かって、ホースの縦軸１１のすぐ近傍
には、よりきびしい、即ち、特殊な作業条件の下で１吏
用するために必要な後でさらに詳細に説明する物性を有
する弾性材料から成るチューブ１２が設けられている。
チューブ１２の半径方向のすぐ外側には、それぞれスチ
ールケーブル１５から成る層が少く々くとも２層１（Ｓ
、１８設けられている。これらのケーブル層１６１１．
８は、弾性材料１４中に埋設されている。これら２層１
６，１８のらせん状に捲回されたスチールケーブル１５
の外側には、ゴム引き織布材料２０が１層又はそれ以上
設けられている。このゴム引き織布材料の層２０は本発
明に必要不可欠なものではなく、省略することもできる
。このゴム引き織布材料の層２０の外側には、ホースの
半径方向最外表面を形成する、カルボキシル化アクリロ
ニトリル−ブタジェンゴムが配合されてなる特殊な被覆
２２が設けられている。
ールケーブル１５から成る層が少く々くとも２層１（Ｓ
、１８設けられている。これらのケーブル層１６１１．
８は、弾性材料１４中に埋設されている。これら２層１
６，１８のらせん状に捲回されたスチールケーブル１５
の外側には、ゴム引き織布材料２０が１層又はそれ以上
設けられている。このゴム引き織布材料の層２０は本発
明に必要不可欠なものではなく、省略することもできる
。このゴム引き織布材料の層２０の外側には、ホースの
半径方向最外表面を形成する、カルボキシル化アクリロ
ニトリル−ブタジェンゴムが配合されてなる特殊な被覆
２２が設けられている。
回転掘削用ホースは、通常縁シ返し発生する高圧、摩゛
耗註泥水、空気、水及び炭化水素系流体にさらされる。
耗註泥水、空気、水及び炭化水素系流体にさらされる。
チューブ１２を形成する弾性材料を選択する際にはこれ
らの使用条件を考慮に入れなければならない。ホースを
介して送シ込んだシ排出したシしようとしている流体の
性質やチューブを形成する弾は体に必要とされる化学的
抵抗力により、アクリロニトリル−イソプレン系共重合
体、スチレン−ブタジェン系共重合体、ポリイソプレン
類、ポリクロロプレン類、及びそれらの配合物を含む他
の弾性体も使用可能であるが、アクリロニトリル−ブタ
ジェンゴム系弾性材料が本発明の目的には特に好適であ
る。
らの使用条件を考慮に入れなければならない。ホースを
介して送シ込んだシ排出したシしようとしている流体の
性質やチューブを形成する弾は体に必要とされる化学的
抵抗力により、アクリロニトリル−イソプレン系共重合
体、スチレン−ブタジェン系共重合体、ポリイソプレン
類、ポリクロロプレン類、及びそれらの配合物を含む他
の弾性体も使用可能であるが、アクリロニトリル−ブタ
ジェンゴム系弾性材料が本発明の目的には特に好適であ
る。
チューブ１２を形成する弾性材料はＡＳＴＭ試験法Ｄ
−４１２に従って測定して伸び率２０％に於いて少くな
くとも６０ Ｄ ｐｓｉの引張り応力、ＡＳＴＭ試験法
Ｄ−４１２に従って測定して少くなくとも１５０％の破
断伸度及びＡＳＴＭ試験法Ｄ−１０５３に従って測定し
て少くなくとも２０００ｐｓｉのヤング率を有するもの
が好ましく、ＡＳＴＭ試験法１） −４１２に従って測
定して伸び率２０係で少くなくとも約１０００ ｐｓｉ
の引張υ応力、ＡｓＴＭ試験法Ｄ−４１２に従って測定
して少くなくとも２００％の破断伸度及びＡｓＴＭ試験
法１’）−１０５３に従って測定して少くなくとも３５
００ｐｓｉのヤング率を有するものがより好ましい。
−４１２に従って測定して伸び率２０％に於いて少くな
くとも６０ Ｄ ｐｓｉの引張り応力、ＡＳＴＭ試験法
Ｄ−４１２に従って測定して少くなくとも１５０％の破
断伸度及びＡＳＴＭ試験法Ｄ−１０５３に従って測定し
て少くなくとも２０００ｐｓｉのヤング率を有するもの
が好ましく、ＡＳＴＭ試験法１） −４１２に従って測
定して伸び率２０係で少くなくとも約１０００ ｐｓｉ
の引張υ応力、ＡｓＴＭ試験法Ｄ−４１２に従って測定
して少くなくとも２００％の破断伸度及びＡｓＴＭ試験
法１’）−１０５３に従って測定して少くなくとも３５
００ｐｓｉのヤング率を有するものがより好ましい。
高圧回転式掘削機に好適なホースの場合、チューブ１２
の厚さはホースの縦軸１１からホースの半径方向に沿っ
て測定して少くなくとも４．７６朋にすべきである。
の厚さはホースの縦軸１１からホースの半径方向に沿っ
て測定して少くなくとも４．７６朋にすべきである。
チューブ１２の弾性材料に必要な上述の物性は上記の群
から選択した弾性材料を（−スとした配合に、それをブ
レンドした場合に重合しうる反応性樹脂糸とを組み合わ
せることにより得 、ることかできる。これらの樹脂
系について以下に更に詳細に説明する。
から選択した弾性材料を（−スとした配合に、それをブ
レンドした場合に重合しうる反応性樹脂糸とを組み合わ
せることにより得 、ることかできる。これらの樹脂
系について以下に更に詳細に説明する。
回転掘削の分野で使用可能なものとして、次の一般組成
を有する弾性配合物が本発明に係わるホースのチューブ
１２を形成するのに必要な物性を示す。
を有する弾性配合物が本発明に係わるホースのチューブ
１２を形成するのに必要な物性を示す。
（イ） アクリロニトリルの含有量が少くなくとも２０
重ｔ％のアクリロニトリル−ジエン共重合体又はアクリ
ロニトリル−イソプレン共重合体７５〜１００重量部及
びスチレン−ブタジェン共重合体、ポリクロロプレン及
びポリイソプレンから成る群より選択された弾性材料２
５〜０重量部； 並びに、全弾性材料１００重量部当シ、（ロ）長さ約１
〜３ 〃１ｍ及び長さと直径の比が約１００〜２００の
、例えばモンサンド社から入手可能の「サントウェブＫ
」繊維のような、接着剤処理したセルロース系繊維、約
１０〜５０重量部、よシ好ましくは約２５〜３５重量部
； ｅ→ ヘキサメチレンテトラミンと重合可能な、例えば
フッカ−・ケミカフ１社から入手可能な「デユーレンツ
１２６８６Ｊ樹脂のような、反応性フェノールホルムア
ルデヒド樹脂、約１０〜５０重量部、より好ましくは約
２０〜６０部； に）へキサメチレンテトラミン、約０５〜５０重量部、
より好ましくは約１６〜２．４重量部；（羽 例えばＡ
ＳＴＭ試験法Ｎ−３３０に規定されているカーボンブラ
ック及び／又は水和゛ンリカのような補強用充填材、約
２５〜１００重量部、より好ましくは約４０〜７５重量
部；（へ）例えば重合した２、２．４−トリメチル−１
，２−ジヒドロキノリンのような酸化防止剤、約０．５
〜２０重量部； ・ （ト）酸化亜鉛、約６〜１０重量部； （カ ステアリン酸、約０．５〜２．０重量部；凹 例
えばフタル酸ジオクチルのようなゴム用可塑剤、約１０
〜４０重量部；及び （ヌ）硫黄約０．５〜６．０重量部と例えばＮ−オキシ
ジエチレン−２−ベンゾチアジルスルフエナミド 〜２．０重量部とから成る代表的な硫黄系硬化促進剤系
。
重ｔ％のアクリロニトリル−ジエン共重合体又はアクリ
ロニトリル−イソプレン共重合体７５〜１００重量部及
びスチレン−ブタジェン共重合体、ポリクロロプレン及
びポリイソプレンから成る群より選択された弾性材料２
５〜０重量部； 並びに、全弾性材料１００重量部当シ、（ロ）長さ約１
〜３ 〃１ｍ及び長さと直径の比が約１００〜２００の
、例えばモンサンド社から入手可能の「サントウェブＫ
」繊維のような、接着剤処理したセルロース系繊維、約
１０〜５０重量部、よシ好ましくは約２５〜３５重量部
； ｅ→ ヘキサメチレンテトラミンと重合可能な、例えば
フッカ−・ケミカフ１社から入手可能な「デユーレンツ
１２６８６Ｊ樹脂のような、反応性フェノールホルムア
ルデヒド樹脂、約１０〜５０重量部、より好ましくは約
２０〜６０部； に）へキサメチレンテトラミン、約０５〜５０重量部、
より好ましくは約１６〜２．４重量部；（羽 例えばＡ
ＳＴＭ試験法Ｎ−３３０に規定されているカーボンブラ
ック及び／又は水和゛ンリカのような補強用充填材、約
２５〜１００重量部、より好ましくは約４０〜７５重量
部；（へ）例えば重合した２、２．４−トリメチル−１
，２−ジヒドロキノリンのような酸化防止剤、約０．５
〜２０重量部； ・ （ト）酸化亜鉛、約６〜１０重量部； （カ ステアリン酸、約０．５〜２．０重量部；凹 例
えばフタル酸ジオクチルのようなゴム用可塑剤、約１０
〜４０重量部；及び （ヌ）硫黄約０．５〜６．０重量部と例えばＮ−オキシ
ジエチレン−２−ベンゾチアジルスルフエナミド 〜２．０重量部とから成る代表的な硫黄系硬化促進剤系
。
使用する弾性材料又は配合弾性材料によっては、例えば
ポリエーテル類、アジピン酸エステル類及ヒアゼライン
酸エステル類のような他の周知のゴム用可塑剤を使用す
ることも可能である。どの可塑剤をどの程度使用するか
という問題は弾性劇料の配合技術分野の当業者にとって
よく知られていることである。
ポリエーテル類、アジピン酸エステル類及ヒアゼライン
酸エステル類のような他の周知のゴム用可塑剤を使用す
ることも可能である。どの可塑剤をどの程度使用するか
という問題は弾性劇料の配合技術分野の当業者にとって
よく知られていることである。
反応性フェノール樹脂はメチレン提供化合物（ｄｏｎｏ
ｒ） 、例えば、ヘキサメチレンテトラミン、テトラエ
チレンテトラミン又はヘキサメトキシメチレンメラミン
と重合可能なものである。
ｒ） 、例えば、ヘキサメチレンテトラミン、テトラエ
チレンテトラミン又はヘキサメトキシメチレンメラミン
と重合可能なものである。
チューブ１２の弾性材料に好適な反応ヒフエノール樹脂
としては、ヘキサメチレンテトラミンを含有するか、又
はヘキサメチレンテトラミンを配合物に添付するのが好
ましい。これらの反応性例脂の融点又は軟化点は２５０
°Ｆ以下であるべきである。市販されている反応性フェ
ノール樹脂として、アッシュランド・ケミカルズ（アッ
シュランド・オイル社の一事業部）の「アロフェン」系
樹脂、フッカ−ケミカル社のｒ−７’ニーｖツツ」系樹
脂、アメリカンヘキスト社産業用化成品事業部の１アル
ノヴオール」系樹脂がある。
としては、ヘキサメチレンテトラミンを含有するか、又
はヘキサメチレンテトラミンを配合物に添付するのが好
ましい。これらの反応性例脂の融点又は軟化点は２５０
°Ｆ以下であるべきである。市販されている反応性フェ
ノール樹脂として、アッシュランド・ケミカルズ（アッ
シュランド・オイル社の一事業部）の「アロフェン」系
樹脂、フッカ−ケミカル社のｒ−７’ニーｖツツ」系樹
脂、アメリカンヘキスト社産業用化成品事業部の１アル
ノヴオール」系樹脂がある。
硫黄をベースとした硬化剤系との融和性が優れているた
めに反応性フェノール樹脂系を用いるのが好ましいが、
他の反応性樹脂系（ここで、「反応性」とは重合可能で
あることを意味する）もフェノール樹脂系の代りに使用
することができる。これらの例として次の樹脂系を使用
することができる。− シェラツク＋酸化亜鉛；レゾルシノールアルデヒド樹脂
子へキサメチレンテトラミンのようなメチレン提供化合
物；カテコールアルデヒド樹脂」−へキサメチレンテト
ラミンのようなメチレン提供化合物；イソシアヌレート
類を含む単量体士有機過酸化物；アクリレート類を含む
単量体十有機過酸化物；及びアリル二重結合を含む単量
体十有機過酸化物。
めに反応性フェノール樹脂系を用いるのが好ましいが、
他の反応性樹脂系（ここで、「反応性」とは重合可能で
あることを意味する）もフェノール樹脂系の代りに使用
することができる。これらの例として次の樹脂系を使用
することができる。− シェラツク＋酸化亜鉛；レゾルシノールアルデヒド樹脂
子へキサメチレンテトラミンのようなメチレン提供化合
物；カテコールアルデヒド樹脂」−へキサメチレンテト
ラミンのようなメチレン提供化合物；イソシアヌレート
類を含む単量体士有機過酸化物；アクリレート類を含む
単量体十有機過酸化物；及びアリル二重結合を含む単量
体十有機過酸化物。
本発明の実施に際して有用々単量体の代表例として以下
の化合物が挙げられる。
の化合物が挙げられる。
メタクリル酸アリル；フマールｅ）アリル；ジメタクリ
ル酸トリエチレングリコール；ジアクリル酸１，６−プ
チレングリコール；ジメタクリル酸１，６−ヘキサンジ
オール；テトラアクリル酸はンタエリスリトール；エト
キシ化ジメタクリル酸ビスフェノールＡ；トリメタクリ
ル酸トリメチロールプロノξン；シアヌール酸トリアリ
ル；イソシアヌール酸トリアリル、トリメリド酸トリア
リル；及びフタル酸ジアリル。
ル酸トリエチレングリコール；ジアクリル酸１，６−プ
チレングリコール；ジメタクリル酸１，６−ヘキサンジ
オール；テトラアクリル酸はンタエリスリトール；エト
キシ化ジメタクリル酸ビスフェノールＡ；トリメタクリ
ル酸トリメチロールプロノξン；シアヌール酸トリアリ
ル；イソシアヌール酸トリアリル、トリメリド酸トリア
リル；及びフタル酸ジアリル。
また、本発明の実施に際して有用な有機過酸化物の代表
例には次の化合物が含まれる。
例には次の化合物が含まれる。
ジクミルＲルオキシド；ジーｔ−ブチルはルオキシド；
２，４−ペンタンジオンペルオキシド；２，５−ジメチ
ル−２，５−ビス（ベンゾイルはルオキシ）へキサン；
吉草酸ｎ−ブチル−４，４−ビス（１〜ブチルペルオキ
シ）；及び１ 、１−’５− ｔ−プチルズルオキシ−
６，３゜５−トリメチルシクロヘキサン。〜 上述の一般配合において反応性樹脂系に対して示した重
量部の範囲は他の弾性材料や他の樹脂系が選択使用され
た場合にも必要とされる範囲ではないが、上記の樹脂系
は全部本発明に係わるチューブ１２を含むホースに使用
される弾性体に適当な補強を与えるものと思われる。反
応性樹脂系の使用適量を決定することは、弾性材料を配
合する技術分野の当業者にとって容易なことと思われる
。本明細書に例示的に挙げる他の配合からもわかる通り
、短い不連続繊維を□ 使用することは必ずしも不可
欠なと々ではないが、かかる繊維を回転式掘削ホースに
用いるととけ好ましい。これは、かかる繊維が他の補強
機構を介して安全性をさらに高めるからである。
２，４−ペンタンジオンペルオキシド；２，５−ジメチ
ル−２，５−ビス（ベンゾイルはルオキシ）へキサン；
吉草酸ｎ−ブチル−４，４−ビス（１〜ブチルペルオキ
シ）；及び１ 、１−’５− ｔ−プチルズルオキシ−
６，３゜５−トリメチルシクロヘキサン。〜 上述の一般配合において反応性樹脂系に対して示した重
量部の範囲は他の弾性材料や他の樹脂系が選択使用され
た場合にも必要とされる範囲ではないが、上記の樹脂系
は全部本発明に係わるチューブ１２を含むホースに使用
される弾性体に適当な補強を与えるものと思われる。反
応性樹脂系の使用適量を決定することは、弾性材料を配
合する技術分野の当業者にとって容易なことと思われる
。本明細書に例示的に挙げる他の配合からもわかる通り
、短い不連続繊維を□ 使用することは必ずしも不可
欠なと々ではないが、かかる繊維を回転式掘削ホースに
用いるととけ好ましい。これは、かかる繊維が他の補強
機構を介して安全性をさらに高めるからである。
上記の物性条件を満足する配合物の例を以下に挙げる。
それぞれの配合は弾性材料１００部当シの重量部として
示す。
示す。
例 １
１００ アクリロニトリル−ブタジェン共重合体（アク
リロニトリル含有量： ６２重量％） ５０ ＡＳＴＭ Ｎ−３３０カーボンブラツク１０
水和シリカ ２０ フタル酸ジアリル １ 酸化防止剤 ５ 酸化亜鉛 １ ステアリン酸 ３０ 接着剤処理セルロース系繊維（「サントウェブ
Ｋｌ） ２５ フェノールホルムアルデヒド樹脂（「デューレツ
ツ １２６８６Ｊ） ２ ヘキサメチレンテトラミン １．５ 硫黄 １ スルフエナミド系促進剤 上記各成分を配合し、１４５℃で６０分間硬化すると、
次の物性が得られた。
リロニトリル含有量： ６２重量％） ５０ ＡＳＴＭ Ｎ−３３０カーボンブラツク１０
水和シリカ ２０ フタル酸ジアリル １ 酸化防止剤 ５ 酸化亜鉛 １ ステアリン酸 ３０ 接着剤処理セルロース系繊維（「サントウェブ
Ｋｌ） ２５ フェノールホルムアルデヒド樹脂（「デューレツ
ツ １２６８６Ｊ） ２ ヘキサメチレンテトラミン １．５ 硫黄 １ スルフエナミド系促進剤 上記各成分を配合し、１４５℃で６０分間硬化すると、
次の物性が得られた。
伸び率２０％における
引張り応力 Ｄ−４１２１０００ｐｓｉ破
断伸度 Ｄ−４１２２９０％ヤング率
Ｄ−１０５３３７００ｐｓｉ例 ２ 次の配合物は石油をベースとする掘削用流体に対する耐
性が低いので回軒掘削用ホースのチューブに使用するこ
とは勧められないが、高圧水用ホースには使用可能であ
る。
断伸度 Ｄ−４１２２９０％ヤング率
Ｄ−１０５３３７００ｐｓｉ例 ２ 次の配合物は石油をベースとする掘削用流体に対する耐
性が低いので回軒掘削用ホースのチューブに使用するこ
とは勧められないが、高圧水用ホースには使用可能であ
る。
１００ スチレン−ブタジェン共重合体（スチレン分
：２３重量％） ８５ ＡＳＴＭ Ｎ−３３０カーボンブラック１５
芳香族石油ベースオイル ６ 酸化防止剤 ろ 酸化亜鉛 １ ステアリン酸 ２０ フェノール樹脂（「アルノヴオールＶＰＮ−１６
：ヘキスト社Ｍ） １．６ へキサメチレンテトラミン １．８ 硫黄 １２ スルフエナミド系促進剤 上記各成分を配合して、１４５°Ｃで６０分間硬化した
ところ、以下の物性が得られた。
：２３重量％） ８５ ＡＳＴＭ Ｎ−３３０カーボンブラック１５
芳香族石油ベースオイル ６ 酸化防止剤 ろ 酸化亜鉛 １ ステアリン酸 ２０ フェノール樹脂（「アルノヴオールＶＰＮ−１６
：ヘキスト社Ｍ） １．６ へキサメチレンテトラミン １．８ 硫黄 １２ スルフエナミド系促進剤 上記各成分を配合して、１４５°Ｃで６０分間硬化した
ところ、以下の物性が得られた。
伸び率２０％における
引張り応力 Ｄ−４’１２ ．７５０ｐｓ
ｉ破断伸度 Ｄ−４１２２６０％ ヤング率 Ｄ−１０５３６９００ｐｓｉ例
６ １００ アクリロニトリル−ブタジェン共重合体（アク
リロニトリル分：６９重 量％） ５ 酸化亜鉛 １ ステアリン酸 ４０ ＡＳＴＭ Ｎ−５５０カーボンブラツク２０
トリメタクリル酸トリメチロールプロパン ４．４０重量部不活性充填材担持ジクミルはルオキシド
（「ダイ−カップ４０Ｃ； パーキュレス社から入手可能） 上記各成分を配合し１５５°Ｃで３０分間硬化したとこ
ろ、次の物性が得られた。
ｉ破断伸度 Ｄ−４１２２６０％ ヤング率 Ｄ−１０５３６９００ｐｓｉ例
６ １００ アクリロニトリル−ブタジェン共重合体（アク
リロニトリル分：６９重 量％） ５ 酸化亜鉛 １ ステアリン酸 ４０ ＡＳＴＭ Ｎ−５５０カーボンブラツク２０
トリメタクリル酸トリメチロールプロパン ４．４０重量部不活性充填材担持ジクミルはルオキシド
（「ダイ−カップ４０Ｃ； パーキュレス社から入手可能） 上記各成分を配合し１５５°Ｃで３０分間硬化したとこ
ろ、次の物性が得られた。
伸び率２０％における
引張り応力 Ｄ−４１２８００ｐｓｉ破断伸
度 Ｄ−４１２１６０％ ヤング率 Ｄ−１０５３２５００ｐｓｉ回転式
掘削用ホース等の製造を企画する場合、そのチューブ用
にはアクリロニトリル含有弾性材料が特に望ましい。こ
の場合、目的とする化学的耐１生の程度により、弾性材
料中のアクリロニトリルの含有量を１７〜５０重量係の
範囲で変えることができるが、アクリロニトリルの含有
量が少くなくとも２０重量係であるのが好ましい。
度 Ｄ−４１２１６０％ ヤング率 Ｄ−１０５３２５００ｐｓｉ回転式
掘削用ホース等の製造を企画する場合、そのチューブ用
にはアクリロニトリル含有弾性材料が特に望ましい。こ
の場合、目的とする化学的耐１生の程度により、弾性材
料中のアクリロニトリルの含有量を１７〜５０重量係の
範囲で変えることができるが、アクリロニトリルの含有
量が少くなくとも２０重量係であるのが好ましい。
スチールケーブル１５を埋設する弾性材料の）彌１４ｈ
、スチールケーブル、半径方向内側に位置する弾性材料
から成るチューブ１２及び半径方向外側に位置するゴム
引き織布層２０への接着を促進するようなものから選択
される。この目的のために適する組成は当業者に良く知
られているので、本明細書ではこれ以上説明を加えない
。
、スチールケーブル、半径方向内側に位置する弾性材料
から成るチューブ１２及び半径方向外側に位置するゴム
引き織布層２０への接着を促進するようなものから選択
される。この目的のために適する組成は当業者に良く知
られているので、本明細書ではこれ以上説明を加えない
。
特殊な弾性材料から成る外側被懐２２の厚さは、その内
側にあるホース本体を十分保護しうるように、０．３’
８ ｃｍ 〜１．１４ ｃｍにするのが好ましい。
側にあるホース本体を十分保護しうるように、０．３’
８ ｃｍ 〜１．１４ ｃｍにするのが好ましい。
例 ４
混線機でポリ塩化ビニル８５部と、カルボキシル化アク
リロニトリル−ブタジェンゴム（ポリサール・ケミカル
社製ｒ ＡＣ９Ｎ ６４ Ｊ ）９２．４部と、カルボ
キシル化アクリロニトリル−ブタジェンゴム１０部、ス
テアリン酸２部、カーボンブラック５０部、混入用滑剤
２．００部、フルフラールアルコール５． ＯＯ部、油
状フルフラール−ブタジェン付加化合物１．５０部及び
テトラメチルスラムモノスルフイド０．５０部とから成
る混合物とを配合混練し、ホース本体上に約０．６鑞の
厚さで一層に押し出したのち、好ましくは１６０°Ｃで
約６０〜９０分間硬化させることにより、被覆を作成し
た。
リロニトリル−ブタジェンゴム（ポリサール・ケミカル
社製ｒ ＡＣ９Ｎ ６４ Ｊ ）９２．４部と、カルボ
キシル化アクリロニトリル−ブタジェンゴム１０部、ス
テアリン酸２部、カーボンブラック５０部、混入用滑剤
２．００部、フルフラールアルコール５． ＯＯ部、油
状フルフラール−ブタジェン付加化合物１．５０部及び
テトラメチルスラムモノスルフイド０．５０部とから成
る混合物とを配合混練し、ホース本体上に約０．６鑞の
厚さで一層に押し出したのち、好ましくは１６０°Ｃで
約６０〜９０分間硬化させることにより、被覆を作成し
た。
例 ５
／／
ボ１ｍ化ビニル７０部とカルボキシル化アクリロニトリ
ル−ブタジェン２６１部を使用した以外、例４と同様に
して別の被覆を作成した。
ル−ブタジェン２６１部を使用した以外、例４と同様に
して別の被覆を作成した。
この被覆のショア硬度は７２であったが、例４の被覆の
ショア硬度は７４であった。但し、テーパー（Ｔａｂｅ
ｒ） Ｍ耗値は例５の被覆の方が僅かに高かった。被覆
がカルボキシ化アクリロニトリル−ブタジェン中に約４
０〜７０％のポリ塩化ビニルを含有していた場合に、Ａ
ＳＴＭダイＣ試験法で測定した引裂値が改善された。従
って、これらの配合物は非常に望ましいＡＳＴＭダイＣ
引裂抵抗を有しているので特に好捷しい。また、他の配
合物を使用可能である。
ショア硬度は７４であった。但し、テーパー（Ｔａｂｅ
ｒ） Ｍ耗値は例５の被覆の方が僅かに高かった。被覆
がカルボキシ化アクリロニトリル−ブタジェン中に約４
０〜７０％のポリ塩化ビニルを含有していた場合に、Ａ
ＳＴＭダイＣ試験法で測定した引裂値が改善された。従
って、これらの配合物は非常に望ましいＡＳＴＭダイＣ
引裂抵抗を有しているので特に好捷しい。また、他の配
合物を使用可能である。
本発明を説明するために幾つかの代表的実施例を詳細に
開示してきたが、本発明の範囲から逸脱せずに種々の改
変がそれらの実施例に対して適用可能であることは当業
者にとって明らかである。
開示してきたが、本発明の範囲から逸脱せずに種々の改
変がそれらの実施例に対して適用可能であることは当業
者にとって明らかである。
＠１図は本発明の好適な実施例による強化ホース構造体
の断面図である。 図中、１０・・・ホース構造体、１１・・ホース構造体
の縦軸、１２・チューブ、１４・・・弾性材料、１５・
スチールケーブル、１６，１８・・スチールケーブルの
層、２０・ゴム引き織布層、２２・・・被覆。
の断面図である。 図中、１０・・・ホース構造体、１１・・ホース構造体
の縦軸、１２・チューブ、１４・・・弾性材料、１５・
スチールケーブル、１６，１８・・スチールケーブルの
層、２０・ゴム引き織布層、２２・・・被覆。
Claims (4)
- （１）強化ホース構造体であって、内側から外側に向か
って、 （Ａ） 弾性材料からなるチューブ；（Ｂ） 弾性
材料中に埋設され、ホースの縦軸に関して相反する方向
でらせん状に２層に捲回されてなる内側補強部材及び外
側補強部材；及び （Ｃ） ホースの半径方向最外表面を形成するカルボ
キシル化アクリロニトリル−ブタジェンゴムが配合され
てなる被覆、 から成る強化ホース構造体。 - （２）前記被覆物質がポリ塩化ビニルを混合したカルボ
キシル化アクリロニトリル−ブタジェンゴムを含有する
特許請求の範囲第１項記載のホース構造体。 - （３）前記被覆物質がポリ塩化ビニルを４０〜７０重量
％含有する特許請求の範囲第２項記載のホース構造体。 - （４）＠記弾性材料が、ＡＳＴＭ試験法１）−４１２に
従って測定した場合伸び率２０％で少くなくとも６００
ｐｓｉの引張り応力、ＡＳＴＭ試験法Ｄ−４１２に従
って測定した場合少くなくとも１５０％の破断伸度、及
びＡＳＴＭ試験法Ｄ−１０５３に従って測定した場合少
くなくとも２０００ ｐｓｉのヤング率とを有するもの
である特許請求の範囲第１項記載のホース構造体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US42849382A | 1982-09-29 | 1982-09-29 | |
| US428493 | 1982-09-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5977186A true JPS5977186A (ja) | 1984-05-02 |
| JPH022029B2 JPH022029B2 (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=23699118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58177195A Granted JPS5977186A (ja) | 1982-09-29 | 1983-09-27 | 強靭な可撓性被覆を有する強化ホ−ス構造体 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5977186A (ja) |
| AU (1) | AU561844B2 (ja) |
| BR (1) | BR8304991A (ja) |
| CA (1) | CA1209494A (ja) |
| GB (1) | GB2132307B (ja) |
| HU (1) | HU189341B (ja) |
| IT (1) | IT1168789B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08312842A (ja) * | 1995-05-18 | 1996-11-26 | Matsushita Electric Works Ltd | 可撓管 |
| WO2001048412A1 (fr) * | 1998-09-21 | 2001-07-05 | Kabushiki Kaisha Meiji Gomu Kasei | Flexible de frein en caoutchouc a tres faible expansion et son procede de production |
| JP2013002568A (ja) * | 2011-06-17 | 2013-01-07 | Bridgestone Corp | 高圧ホース |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2808861B1 (fr) * | 2000-05-11 | 2002-08-23 | Tricoflex Sa | Canalisation flexible pour le transport de matieres pulverulentes ou liquides |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5113252A (en) * | 1974-07-24 | 1976-02-02 | Tokyo Shibaura Electric Co | Hikarifuaibano seizohoho |
| JPS5224245A (en) * | 1975-08-19 | 1977-02-23 | Fujitsu Ltd | Powder coating method |
-
1983
- 1983-09-15 CA CA000436785A patent/CA1209494A/en not_active Expired
- 1983-09-15 BR BR8304991A patent/BR8304991A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-09-26 IT IT49038/83A patent/IT1168789B/it active
- 1983-09-27 JP JP58177195A patent/JPS5977186A/ja active Granted
- 1983-09-27 GB GB08325743A patent/GB2132307B/en not_active Expired
- 1983-09-28 HU HU833372A patent/HU189341B/hu unknown
- 1983-09-28 AU AU19671/83A patent/AU561844B2/en not_active Ceased
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5113252A (en) * | 1974-07-24 | 1976-02-02 | Tokyo Shibaura Electric Co | Hikarifuaibano seizohoho |
| JPS5224245A (en) * | 1975-08-19 | 1977-02-23 | Fujitsu Ltd | Powder coating method |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08312842A (ja) * | 1995-05-18 | 1996-11-26 | Matsushita Electric Works Ltd | 可撓管 |
| WO2001048412A1 (fr) * | 1998-09-21 | 2001-07-05 | Kabushiki Kaisha Meiji Gomu Kasei | Flexible de frein en caoutchouc a tres faible expansion et son procede de production |
| JP2013002568A (ja) * | 2011-06-17 | 2013-01-07 | Bridgestone Corp | 高圧ホース |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUT36241A (en) | 1985-08-28 |
| CA1209494A (en) | 1986-08-12 |
| BR8304991A (pt) | 1984-09-04 |
| IT1168789B (it) | 1987-05-20 |
| GB8325743D0 (en) | 1983-10-26 |
| JPH022029B2 (ja) | 1990-01-16 |
| HU189341B (en) | 1986-06-30 |
| AU1967183A (en) | 1984-04-05 |
| AU561844B2 (en) | 1987-05-21 |
| GB2132307A (en) | 1984-07-04 |
| GB2132307B (en) | 1986-01-15 |
| IT8349038A0 (it) | 1983-09-26 |
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