JPS5980703A - 粉、粒状鉱石のたて型炉溶融還元方法 - Google Patents
粉、粒状鉱石のたて型炉溶融還元方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
-
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/66—Heat exchange
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、粉、粒状鉱石のたて（竪）型炉溶融還元方
法に関し、とくに溶融還元によりたで型炉で発生する還
元性の排ガスを粉、粒状鉱石の予備還元ならびに副生ガ
スとして有利適切に活用することについての開発成果を
開示するものである。
法に関し、とくに溶融還元によりたで型炉で発生する還
元性の排ガスを粉、粒状鉱石の予備還元ならびに副生ガ
スとして有利適切に活用することについての開発成果を
開示するものである。
近年、鉄鉱石をはじめ各種の金属酸化物より主として成
る原料鉱石は、塊状鉱石よりはむしろ、粉、粒状鉱石の
方が多くなりつつあり、今後もますますその比率は増加
傾向にあるとみられる。粉、粒状鉱石による製錬方法と
しては、流動層を用いて粉、粒状鉱石を予備還元しこの
予備還元鉱を電炉、転炉、その他の溶解炉で溶融還元す
る方式が一般的である。
る原料鉱石は、塊状鉱石よりはむしろ、粉、粒状鉱石の
方が多くなりつつあり、今後もますますその比率は増加
傾向にあるとみられる。粉、粒状鉱石による製錬方法と
しては、流動層を用いて粉、粒状鉱石を予備還元しこの
予備還元鉱を電炉、転炉、その他の溶解炉で溶融還元す
る方式が一般的である。
この場合予備還元鉱にバインダーの添加で塊成化をしそ
の塊成物を溶解炉で溶融還元する方式が多い。しかしこ
のような方式によれば塊成化のための資材、処理費、処
理エネルギーなどを必要とするばかりでなく、塊成化を
したのち焼成を必要とする場合にはその際に焼成炉から
排出されるガス中のＮＯｘ、ＳＯｘおよびダストなどを
処理するための費用が多大に上ぼるところにも難点を伴
う。
の塊成物を溶解炉で溶融還元する方式が多い。しかしこ
のような方式によれば塊成化のための資材、処理費、処
理エネルギーなどを必要とするばかりでなく、塊成化を
したのち焼成を必要とする場合にはその際に焼成炉から
排出されるガス中のＮＯｘ、ＳＯｘおよびダストなどを
処理するための費用が多大に上ぼるところにも難点を伴
う。
また上記方式の他に、アーク炉やプラズマまたは純酸素
を利用する炉を用いて、予備還元鉱を、塊成ないしは焼
成を経ずに溶融還元する方式も企てられてはいるが、ア
ーク炉を用いる方式によれば可、力消費が莫大であるば
かりでなく立地条件にも制約があり、またプラズマを利
用する炉を用いる方式も電力消費が甚しく現在のところ
工業的規模での適用が困難であり、さらに純酸素を利用
する炉を用いる方式によれば高温雰囲気を得ることは容
易であっても還元雰囲気の維持が難しくまた酸素使用量
が嵩むなど、何れも技術的に解決を要する問題をはらん
でいる、 ところで微砕鉱石を予備還元した後、この予備還元鉱を
、石炭・酸素バーナーによる加熱により溶融還元するこ
とは、古く特公昭３４−２１０８号公報に開示されまた
とくに予備還元鉱の還元率を特定するとともにその炭素
含有量を高めて酸素導入のみで溶融還元する改良方法に
ついても発明者の一部がさきに、特公昭５６−４４９２
５号公報にて提案をしたが、これらは予備還元鉱を溶融
還元するのに燃料および還元剤として、前者で粉状石炭
また後者は還元鉄付着炭素を使用しその燃焼のために助
燃剤として常温の酸素を用いている。それに対し発明者
らはさらに進んで、炭素質固体還元剤の充てん層をたて
型炉内部で不断に形成する一層、このたで型炉の下部胴
壁に上下２段にわたり配設したそれぞれ複数の羽口群を
通して、該たて型炉から排出される還元性の排ガスを用
いて粉、粒状鉱石を予備還元した部分還元鉱をは必要な
らばさらにフラックスを〃ｕえて８００ Ｎ１３００’
ｃの高温の空気または酸素富化空気をもってする気流搬
送下にたて型炉内に吹込んで、上記部分還元鉱を溶融還
元することに関し特願昭６８−１３８２９４号の発明を
さきに提案した。
を利用する炉を用いて、予備還元鉱を、塊成ないしは焼
成を経ずに溶融還元する方式も企てられてはいるが、ア
ーク炉を用いる方式によれば可、力消費が莫大であるば
かりでなく立地条件にも制約があり、またプラズマを利
用する炉を用いる方式も電力消費が甚しく現在のところ
工業的規模での適用が困難であり、さらに純酸素を利用
する炉を用いる方式によれば高温雰囲気を得ることは容
易であっても還元雰囲気の維持が難しくまた酸素使用量
が嵩むなど、何れも技術的に解決を要する問題をはらん
でいる、 ところで微砕鉱石を予備還元した後、この予備還元鉱を
、石炭・酸素バーナーによる加熱により溶融還元するこ
とは、古く特公昭３４−２１０８号公報に開示されまた
とくに予備還元鉱の還元率を特定するとともにその炭素
含有量を高めて酸素導入のみで溶融還元する改良方法に
ついても発明者の一部がさきに、特公昭５６−４４９２
５号公報にて提案をしたが、これらは予備還元鉱を溶融
還元するのに燃料および還元剤として、前者で粉状石炭
また後者は還元鉄付着炭素を使用しその燃焼のために助
燃剤として常温の酸素を用いている。それに対し発明者
らはさらに進んで、炭素質固体還元剤の充てん層をたて
型炉内部で不断に形成する一層、このたで型炉の下部胴
壁に上下２段にわたり配設したそれぞれ複数の羽口群を
通して、該たて型炉から排出される還元性の排ガスを用
いて粉、粒状鉱石を予備還元した部分還元鉱をは必要な
らばさらにフラックスを〃ｕえて８００ Ｎ１３００’
ｃの高温の空気または酸素富化空気をもってする気流搬
送下にたて型炉内に吹込んで、上記部分還元鉱を溶融還
元することに関し特願昭６８−１３８２９４号の発明を
さきに提案した。
これについては、工業的規模における開発研究をさらに
重ねつつあるが、この段階で上記の部分還元鉱の気流搬
送による吹込み実験において、該気流の吹込み流量を増
すことにより、羞１反応性ガス、すなわち酸素含有気体
または酸化性気体をより低温裡に送・風したときでも、
たで型炉排ガス量の増加で、予備還元炉における所要熱
量が十分に充足され得ること、ここに送風温度の低下に
より、蓄熱型熱風炉の如き大規模施設の附帯を必要とぜ
ずして、たで型炉または予備還元炉排ガスとの熱交換に
よるような顕熱回収利用の如き簡便手段で代替し得るの
で熱ル（炉燃料も不要となし得ること、さらには、たで
型炉の排ガスの増加分はその全量が、副生ガスとして別
途に有利に活用され得ることなどの有用性を知見するに
至った。そこでこの発明は、粉、粒状鉱石の部分還元鉱
を１炭素系固体還元剤の充てん層が形成されたたて型炉
の胴壁下部でそれぞれ複数多段にわたり配設した羽口を
通して予熱下の反応性ガスの吹込みを行い該たて型炉か
ら排出される還元性の排ガスを用いて粉−粒状鉱石を予
備還元した部分還元鉱を必要により加えたフラックスと
ともに上記羽口群に導入して予熱下の反応性ガス気流に
帯同させたて型炉内に吹込み装入を行って溶融還元し、
この溶融還元によりたで型炉で発生する還元性の排ガス
を粉、粒状鉱石の予備還元に有効、適切に活用すること
で、止揚した従来方式の粉、粒状鉱石の触針方法におけ
る問題点の一層有利な克服を成就したものである〇 この発明において予熱下の反応性ガス気流にて搬送し、
羽口群からたて型炉内に吹込み装入を行う装入物は、羽
目先端部周辺で該炉内部に形成された炭素系固体還元剤
の充てん層の高熱領域中を滴下する間に溶融還元され炉
床に蓄溜するので適時に該炉から取り出せばよい。
重ねつつあるが、この段階で上記の部分還元鉱の気流搬
送による吹込み実験において、該気流の吹込み流量を増
すことにより、羞１反応性ガス、すなわち酸素含有気体
または酸化性気体をより低温裡に送・風したときでも、
たで型炉排ガス量の増加で、予備還元炉における所要熱
量が十分に充足され得ること、ここに送風温度の低下に
より、蓄熱型熱風炉の如き大規模施設の附帯を必要とぜ
ずして、たで型炉または予備還元炉排ガスとの熱交換に
よるような顕熱回収利用の如き簡便手段で代替し得るの
で熱ル（炉燃料も不要となし得ること、さらには、たで
型炉の排ガスの増加分はその全量が、副生ガスとして別
途に有利に活用され得ることなどの有用性を知見するに
至った。そこでこの発明は、粉、粒状鉱石の部分還元鉱
を１炭素系固体還元剤の充てん層が形成されたたて型炉
の胴壁下部でそれぞれ複数多段にわたり配設した羽口を
通して予熱下の反応性ガスの吹込みを行い該たて型炉か
ら排出される還元性の排ガスを用いて粉−粒状鉱石を予
備還元した部分還元鉱を必要により加えたフラックスと
ともに上記羽口群に導入して予熱下の反応性ガス気流に
帯同させたて型炉内に吹込み装入を行って溶融還元し、
この溶融還元によりたで型炉で発生する還元性の排ガス
を粉、粒状鉱石の予備還元に有効、適切に活用すること
で、止揚した従来方式の粉、粒状鉱石の触針方法におけ
る問題点の一層有利な克服を成就したものである〇 この発明において予熱下の反応性ガス気流にて搬送し、
羽口群からたて型炉内に吹込み装入を行う装入物は、羽
目先端部周辺で該炉内部に形成された炭素系固体還元剤
の充てん層の高熱領域中を滴下する間に溶融還元され炉
床に蓄溜するので適時に該炉から取り出せばよい。
この発明において、炭素系固体還元剤としてとくに好ま
しくは粒径２５〜７５酩程度の塊コークスを可とするが
、石炭塊やチャーなどもまた利用でき、何れも、たて型
炉内にその頂部から連続供給して、充てん層を不断に形
成させる。
しくは粒径２５〜７５酩程度の塊コークスを可とするが
、石炭塊やチャーなどもまた利用でき、何れも、たて型
炉内にその頂部から連続供給して、充てん層を不断に形
成させる。
次に予備還元炉にてたて型炉から放出される還元性の排
ガスと好ましくは対向接触させる流動層貸元に供するを
可とする粉、粒状鉱石は、粒径０．５〜２ 雪ｘ （７
） Ｍ Ｂ Ｒ鉱石、フイリツビン産クロム磁石、オー
ストラリア産マンガン鉱石などをそのまままたときに必
要ならば常法に従う造粒を経たものも用い得る。
ガスと好ましくは対向接触させる流動層貸元に供するを
可とする粉、粒状鉱石は、粒径０．５〜２ 雪ｘ （７
） Ｍ Ｂ Ｒ鉱石、フイリツビン産クロム磁石、オー
ストラリア産マンガン鉱石などをそのまままたときに必
要ならば常法に従う造粒を経たものも用い得る。
部分還元鉱は必要により、石灰石、けい石ドロマイトさ
らには蛇紋岩などの７ラツクスを鉱石の種別性状に応じ
て混合するなりまた、上記造粒過程にて粉、粒状鉱石と
フラックスとの混合粒子として、予備還元を行うかして
から、予熱下の反応ガス気流によりたて型炉内に吠込み
、装入をし溶融還元を行わせる。
らには蛇紋岩などの７ラツクスを鉱石の種別性状に応じ
て混合するなりまた、上記造粒過程にて粉、粒状鉱石と
フラックスとの混合粒子として、予備還元を行うかして
から、予熱下の反応ガス気流によりたて型炉内に吠込み
、装入をし溶融還元を行わせる。
予熱下の反応性ガス気流は、上記予備還元炉で発生する
還元性の排ガスとの熱交換による顕熱回収で、ａＯＯ〜
８００’Ｃの範囲の温度に予熱すれば足り、反応性ガス
は、たとえば空気のような酸素含％程度以下）その他酸
素−アルゴン混合気のような、上記温度域にて送風配管
に問題を生じることのない酸化性ガスが利用できる、 この発明では、斤ｉ分還元鉱の予熱下の反応性ガス気流
によるたて型炉内への吹込みを為上段羽口群で行い〜下
段羽目群は、反応性ガスのみの吹込みを行うこと、また
該気流を、予備還元炉の排ガスとの熱交換により予熱す
ること、そして部分還元鉱が、粉、粒状鉱石の、たで型
炉の排ガスを用いた流動層還元によるものであることを
実咋上好適とする。
還元性の排ガスとの熱交換による顕熱回収で、ａＯＯ〜
８００’Ｃの範囲の温度に予熱すれば足り、反応性ガス
は、たとえば空気のような酸素含％程度以下）その他酸
素−アルゴン混合気のような、上記温度域にて送風配管
に問題を生じることのない酸化性ガスが利用できる、 この発明では、斤ｉ分還元鉱の予熱下の反応性ガス気流
によるたて型炉内への吹込みを為上段羽口群で行い〜下
段羽目群は、反応性ガスのみの吹込みを行うこと、また
該気流を、予備還元炉の排ガスとの熱交換により予熱す
ること、そして部分還元鉱が、粉、粒状鉱石の、たで型
炉の排ガスを用いた流動層還元によるものであることを
実咋上好適とする。
第１図にこの発明の実施に適合する溶融還元系統を模式
に示し、■は粉、粒状鉱石の供給装置、２は予備還元炉
、８は溶融還元に供したたで型炉であり、４はたで型炉
８の頂部から炭素質固体還元剤たとえば塊コークスの装
入を司り、該炉の内部に充てん層を形成するための還元
剤供給装置、また５、５′はたで型炉８の胴周下部で上
下２段にそれぞれ複数あて配設した羽口群である。
に示し、■は粉、粒状鉱石の供給装置、２は予備還元炉
、８は溶融還元に供したたで型炉であり、４はたで型炉
８の頂部から炭素質固体還元剤たとえば塊コークスの装
入を司り、該炉の内部に充てん層を形成するための還元
剤供給装置、また５、５′はたで型炉８の胴周下部で上
下２段にそれぞれ複数あて配設した羽口群である。
この羽目群５，５′を通してたとえば空気を予熱下に吹
込むことによりたで型炉８内の充てん層に着火し、かく
してたで型炉８中で発生する還元性の排ガスを、排気口
６から、その一部を分岐管６′より予備還元炉２の底部
に導き予備還元炉２内に装入された粉、粒状鉱石を乾燥
、加熱し予備還元させる。かくして予備還元された部分
還元鉱は排鉱ロアより破線で示す給鉱管７′を通り１羽
口す、５′を経て予熱空気と共にたで型炉８内に吹き込
み装入する。この際給鉱−管７′内における予備還元鉱
の移送を容易にするため、分岐管６′内排ガスの一部を
昇［Ｅ機８により加圧してこれにより搬送を助成させる
ことができる。
込むことによりたで型炉８内の充てん層に着火し、かく
してたで型炉８中で発生する還元性の排ガスを、排気口
６から、その一部を分岐管６′より予備還元炉２の底部
に導き予備還元炉２内に装入された粉、粒状鉱石を乾燥
、加熱し予備還元させる。かくして予備還元された部分
還元鉱は排鉱ロアより破線で示す給鉱管７′を通り１羽
口す、５′を経て予熱空気と共にたで型炉８内に吹き込
み装入する。この際給鉱−管７′内における予備還元鉱
の移送を容易にするため、分岐管６′内排ガスの一部を
昇［Ｅ機８により加圧してこれにより搬送を助成させる
ことができる。
たで型炉８内に吹込む予熱空気は８００〜８００°Ｃが
好ましく、ここにことさらガス加熱炉のような燃料を必
要とする加熱設備を要せずに、たとえば予備還元炉排ガ
スの顕熱を回収するように、熱交換器９に分岐管６′か
ら排ガスを導いて空気を予熱するようにすれば操業コス
トが極めて安価となる。
好ましく、ここにことさらガス加熱炉のような燃料を必
要とする加熱設備を要せずに、たとえば予備還元炉排ガ
スの顕熱を回収するように、熱交換器９に分岐管６′か
ら排ガスを導いて空気を予熱するようにすれば操業コス
トが極めて安価となる。
なおたで型炉８内に部分還元鉱を予熱空気によって吹込
みを行うのに上段の羽口群６を用し１、そσ〕溶融還元
製錬を有利に行わせるため図示しなし）カイ７ラツクス
なも羽目群５から同時吹込みをし、下段の羽目群５′は
予熱空気のみの吹込みとすることがのぞましい。
みを行うのに上段の羽口群６を用し１、そσ〕溶融還元
製錬を有利に行わせるため図示しなし）カイ７ラツクス
なも羽目群５から同時吹込みをし、下段の羽目群５′は
予熱空気のみの吹込みとすることがのぞましい。
こうしてたて型炉８内に形成された充てん層力５羽ロ先
端近傍で高炉の羽口先におけると同様なレースウェイを
生成して高温領域が形成され、この領域内に予熱空気と
共に吹込まれる部分還元鉱＋１直ちに加熱され、容易に
溶融し、たで型炉８の下部に向は滴下する間に還元され
て溶融金属と溶融スラグが生成して製錬が行われる。炉
床部（こ蓄溜した溶融金属を出湯口ｌＯより適時炉外に
取出し、ｆｇ 融ス５グについても同様とする０なお充
てん層の高温領域を形成するレースウェイ部周辺は塊状
の炭素系還元剤の燃焼雰囲気下Ｇこ酸素含有量が低く、
すなわち酸素分圧が低くなっているので、たて型炉８内
のレースウェイ部で溶融される部分還元鉱の還元は極め
て好適に行われる０ この発明において炭素系固体還元剤として塊コークスが
好適であるが塊状のチャーや石炭をもって代え、またそ
れらを併用することもできる。
端近傍で高炉の羽口先におけると同様なレースウェイを
生成して高温領域が形成され、この領域内に予熱空気と
共に吹込まれる部分還元鉱＋１直ちに加熱され、容易に
溶融し、たで型炉８の下部に向は滴下する間に還元され
て溶融金属と溶融スラグが生成して製錬が行われる。炉
床部（こ蓄溜した溶融金属を出湯口ｌＯより適時炉外に
取出し、ｆｇ 融ス５グについても同様とする０なお充
てん層の高温領域を形成するレースウェイ部周辺は塊状
の炭素系還元剤の燃焼雰囲気下Ｇこ酸素含有量が低く、
すなわち酸素分圧が低くなっているので、たて型炉８内
のレースウェイ部で溶融される部分還元鉱の還元は極め
て好適に行われる０ この発明において炭素系固体還元剤として塊コークスが
好適であるが塊状のチャーや石炭をもって代え、またそ
れらを併用することもできる。
たで型炉３は通常の高炉に比しはるかに低くすることが
できるので操業に至便なほかとくに部分還元鉱をたで型
炉８の胴壁下部の羽目群５からたて型炉内に吹込み供給
するので、高炉におけるように強度の大きい還元剤は全
く必要なく、シたがって高価な強粘結炭でなくとも弱粘
結炭や、非粘結炭でも充分利用でき経済的にも有利であ
る。
できるので操業に至便なほかとくに部分還元鉱をたで型
炉８の胴壁下部の羽目群５からたて型炉内に吹込み供給
するので、高炉におけるように強度の大きい還元剤は全
く必要なく、シたがって高価な強粘結炭でなくとも弱粘
結炭や、非粘結炭でも充分利用でき経済的にも有利であ
る。
また部分還元鉱はレースウェイ部において、加熱空気中
の酸素との間の反応熱によっても加熱されるほか予備還
元炉ｚ内の環境温度下にその保有熱がたて型炉３内に持
込まれるので有利である。
の酸素との間の反応熱によっても加熱されるほか予備還
元炉ｚ内の環境温度下にその保有熱がたて型炉３内に持
込まれるので有利である。
なお予０１１１還元率は鉱石の種類その他により一定し
ないが、３０〜８０％の範囲内のとき最も良い結果を得
ることができる。
ないが、３０〜８０％の範囲内のとき最も良い結果を得
ることができる。
この発明において羽目群５，５′を上下２段に配設した
のはこれらの羽目群５，５′または羽口群５のみを経て
予熱空気と共に炉内に吹込まれる部分還元鉱が羽口先端
近傍で溶融還元されるために必要な熱量がもしも不足す
ると、たとえ羽口先端近傍で溶融したとしても、炉底部
に向う途中で熱の補給が不充分になって還元が阻害され
るような炉床の冷え込みにより操業できなくなるおそれ
をなくするためで、この短味で部分還元鉱を主として上
段の羽目群５より供給し、下段の羽目群５′によって炉
床部を高温に加熱してここに滴下する溶融物の還元に必
要な熱量を（ｉ（ｆｈ保することがのぞましいわけであ
る。
のはこれらの羽目群５，５′または羽口群５のみを経て
予熱空気と共に炉内に吹込まれる部分還元鉱が羽口先端
近傍で溶融還元されるために必要な熱量がもしも不足す
ると、たとえ羽口先端近傍で溶融したとしても、炉底部
に向う途中で熱の補給が不充分になって還元が阻害され
るような炉床の冷え込みにより操業できなくなるおそれ
をなくするためで、この短味で部分還元鉱を主として上
段の羽目群５より供給し、下段の羽目群５′によって炉
床部を高温に加熱してここに滴下する溶融物の還元に必
要な熱量を（ｉ（ｆｈ保することがのぞましいわけであ
る。
実施例１
第１図に示した系統方式に従う試験炉で実掩した。その
結果を下記する。
結果を下記する。
１）鉱石の銘柄： フィリッピン産鉱石粒径： ０．４
關以下 供給ｊｉＪ、： ８０１ ｋｑ／ｈｒ２）炭素系固
体還元剤の種類、コークス粒径：２０〜４ｏ關 供給ｆｆｌ ： ５０２ ｋｇ／ｈｒ８）たて型
炉への送風量？ １２１０ Ｎｍ８／ｈｒ送風湿度
： ７６０”Ｃ 送風羽口：上下各４本 計 ８本 （上段４本に部分還元鉱を供給） 予イ１１１１還元率＝ ３５％ ４）フェロクロム生産屓： １７１ ｋｇ／ｈｒ組成Ｑ
ｒ： ５２．０％、Ｇ：６．７％。
關以下 供給ｊｉＪ、： ８０１ ｋｑ／ｈｒ２）炭素系固
体還元剤の種類、コークス粒径：２０〜４ｏ關 供給ｆｆｌ ： ５０２ ｋｇ／ｈｒ８）たて型
炉への送風量？ １２１０ Ｎｍ８／ｈｒ送風湿度
： ７６０”Ｃ 送風羽口：上下各４本 計 ８本 （上段４本に部分還元鉱を供給） 予イ１１１１還元率＝ ３５％ ４）フェロクロム生産屓： １７１ ｋｇ／ｈｒ組成Ｑ
ｒ： ５２．０％、Ｇ：６．７％。
Ｓｉ： ５．２％
５）スラグ排出量； ８０８ ｋ７／ｈｒ６）たて型
炉炉頂温度： １１９０°Ｃ実施例 実施例１と同様な試験結果を下記する。
炉炉頂温度： １１９０°Ｃ実施例 実施例１と同様な試験結果を下記する。
ｌ）クロム鉱石の銘柄：フィリッピン産クロム鉱石粒径
： Ｑ、４ｍｍ以下 供給量： ２５０ ｋｇ／ｈｒ ２）炭素系固体還元剤の種類： コークス粒径：２０〜
４０間 供給量： ６９０ ’９／ｈｒ ３）たて型炉への送風ｆｆｉ ： １２４５ Ｎｍ８
／ｂｒ（内富化酸素量 １９５ Ｎｍ ／ｈｒ ）送風
温度： ８５０℃ 送風羽目二 上下各４本 計８本 （上段４本に予備還元生成物を供給） 予備還元率： ３１％ ４）フェロクロム生産Ｎ ： １４０ Ｉｒ９／ｈｒ
Ｘ、Ｉｉ成： Ｏｎ ５１．（１％、０６．１％。
： Ｑ、４ｍｍ以下 供給量： ２５０ ｋｇ／ｈｒ ２）炭素系固体還元剤の種類： コークス粒径：２０〜
４０間 供給量： ６９０ ’９／ｈｒ ３）たて型炉への送風ｆｆｉ ： １２４５ Ｎｍ８
／ｂｒ（内富化酸素量 １９５ Ｎｍ ／ｈｒ ）送風
温度： ８５０℃ 送風羽目二 上下各４本 計８本 （上段４本に予備還元生成物を供給） 予備還元率： ３１％ ４）フェロクロム生産Ｎ ： １４０ Ｉｒ９／ｈｒ
Ｘ、Ｉｉ成： Ｏｎ ５１．（１％、０６．１％。
Ｓｌ ５．１％
５）スラグ排出ｊｊｆ、 ’ ２９５ ｋｇ／ｈｒ６
）たて型炉炉頂温度：１１７５’Ｃ 実施例３ 実施例１と同様な試験結果を下記する。
）たて型炉炉頂温度：１１７５’Ｃ 実施例３ 実施例１と同様な試験結果を下記する。
１）−ｒンｊｆンｆｆｉ石の銘柄：オーストラリア産マ
ンガンｆｉｚ 石粒 径： １ｍｍ以下 供給ｈｉ ； ２５０ ｋｇ／ｈｒ ２）炭素系固体還元剤の種類： コークス粒径：２０〜
４０謝ｎ 供給ｆｄ ； ８２０ ｋｑｌｈｒ ３）たて型炉への送風ｔａ ： １１７０ Ｎｍ８／
ｈｒ送風渇度ニア５０’Ｃ 送風羽口：上下各４本 計８本 （上段４本に予備還元生成物を供給） 予備還元率： ５１％ ４）フェロマンガン生産量： １８５ ｋｑｌｈｒ組
成： Ｉｎ ７２．３％、 ０７．３％倉Ｓｉ ２．３
％ ５）スラグ排出Ｅｅｌ ： ｔｓｏｋｖｈｒ６）たて型
炉炉頂温度： １１２０’ｃこの発明によれば高価な
電力の使用を要せずまた必ずしも強粘結炭でなくとも比
較的安価な弱粘結炭や非粘結炭を用いて、これら炭素質
固体還元剤の充てん層を形成したたて型炉に比較的低温
の反応性ガス気流をもって部分還元鉱の吹込み操入を行
うので、反応性ガスの予熱温度の低下に見合う吹込み流
ｔｄの増加によってたて型炉の排ガス流量が増加し、こ
の副生ガスの別途利用による利益も多大であり近年益々
エネルギーコストの上昇が危惧される今後の粉、粒状鉱
石の製錬方法として期待されるところが大きい。
ンガンｆｉｚ 石粒 径： １ｍｍ以下 供給ｈｉ ； ２５０ ｋｇ／ｈｒ ２）炭素系固体還元剤の種類： コークス粒径：２０〜
４０謝ｎ 供給ｆｄ ； ８２０ ｋｑｌｈｒ ３）たて型炉への送風ｔａ ： １１７０ Ｎｍ８／
ｈｒ送風渇度ニア５０’Ｃ 送風羽口：上下各４本 計８本 （上段４本に予備還元生成物を供給） 予備還元率： ５１％ ４）フェロマンガン生産量： １８５ ｋｑｌｈｒ組
成： Ｉｎ ７２．３％、 ０７．３％倉Ｓｉ ２．３
％ ５）スラグ排出Ｅｅｌ ： ｔｓｏｋｖｈｒ６）たて型
炉炉頂温度： １１２０’ｃこの発明によれば高価な
電力の使用を要せずまた必ずしも強粘結炭でなくとも比
較的安価な弱粘結炭や非粘結炭を用いて、これら炭素質
固体還元剤の充てん層を形成したたて型炉に比較的低温
の反応性ガス気流をもって部分還元鉱の吹込み操入を行
うので、反応性ガスの予熱温度の低下に見合う吹込み流
ｔｄの増加によってたて型炉の排ガス流量が増加し、こ
の副生ガスの別途利用による利益も多大であり近年益々
エネルギーコストの上昇が危惧される今後の粉、粒状鉱
石の製錬方法として期待されるところが大きい。
第１図はこの発明の系統方式を示す模式図である。
百璽図
第１頁の続き
０発 明 者 藤田勉
千葉市川崎町１番地川崎製鉄株
式会社千葉製鉄所内
０発 明 者 浜田俊二
千葉市川崎町１番地川崎製鉄株
式会社千葉製鉄所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 炭素系固体還元剤の充てん層をたて型炉内部で不断
に形成する一方、このたで型炉の胴壁下■（で上下２段
にわたり配設したそれぞれ！ 複数の羽口群を通して予熱下の反応性ガスの吹込みを行
い、該炉から排出される還元性の排ガスを用いて粉、粒
状鉱石を予備還元した部分還元鉱を必要な７ラツクスと
ともに上記羽目群に導入して予熱下の反応性ガス気流に
帯同させたて型炉内に吹込み装入を行うことから成る粉
、粒状鉱石のたで型炉溶融還元方法。 区 部分還元鉱の予熱下の反応性ガス気流によるたて型
炉内吹込みを、上段羽目群で行い、下段羽目群は反応性
ガスのみの吠込みを行うｌ記載の方法。 ＆ 予熱下の反応性ガス気流が、予備還元炉の排ガスと
の熱交換によるものである１または２記載の方法。 ４ 部分還元鉱が、粉、粒状鉱石のたで型炉の排ガスを
用いた流動層還元によるものである１、２または８記載
の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57189934A JPS5980703A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | 粉、粒状鉱石のたて型炉溶融還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57189934A JPS5980703A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | 粉、粒状鉱石のたて型炉溶融還元方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5980703A true JPS5980703A (ja) | 1984-05-10 |
Family
ID=16249650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57189934A Pending JPS5980703A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | 粉、粒状鉱石のたて型炉溶融還元方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5980703A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63157807A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 炭材充填層型溶融還元炉の操業方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5918452A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁超音波計測装置 |
-
1982
- 1982-10-28 JP JP57189934A patent/JPS5980703A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5918452A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁超音波計測装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63157807A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 炭材充填層型溶融還元炉の操業方法 |
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