JPS5980719A - 珪素鋼スラブの処理方法 - Google Patents
珪素鋼スラブの処理方法Info
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- JPS5980719A JPS5980719A JP18886482A JP18886482A JPS5980719A JP S5980719 A JPS5980719 A JP S5980719A JP 18886482 A JP18886482 A JP 18886482A JP 18886482 A JP18886482 A JP 18886482A JP S5980719 A JPS5980719 A JP S5980719A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は一方向性珪素鋼板の製造におけるスラブ処理
方法に関するものである。
方法に関するものである。
周知のように一方向性珪素鋼板は所謂ゴス方位、すなわ
ち（１１０）＜００１＞方位の二次再結晶粒が高度に集
積された集合組織で構成されており、圧延方向に優れた
磁気特性を示す。このような二次再結晶集合組織は珪素
鋼板の製造工程中の最終高温焼鈍工程においてゴス方位
の二次再結晶を選択的に急速酸−長させることによって
得られるものであるが、この際、ゴス方位以外の結晶粒
を二次再結晶が完了するまで成長を抑制する必要があシ
、そのためにＭｎＳ 、 ＭｎＳｅ 、 Ａ１３Ｎ等の
いわゆるインヒビターと称される析出分散相が利用され
ている。
ち（１１０）＜００１＞方位の二次再結晶粒が高度に集
積された集合組織で構成されており、圧延方向に優れた
磁気特性を示す。このような二次再結晶集合組織は珪素
鋼板の製造工程中の最終高温焼鈍工程においてゴス方位
の二次再結晶を選択的に急速酸−長させることによって
得られるものであるが、この際、ゴス方位以外の結晶粒
を二次再結晶が完了するまで成長を抑制する必要があシ
、そのためにＭｎＳ 、 ＭｎＳｅ 、 Ａ１３Ｎ等の
いわゆるインヒビターと称される析出分散相が利用され
ている。
このような析出分散相によって不適当な方位の結晶粒成
長を抑制するためには、熱間圧延前のスラブ加熱時にこ
れらの析出分散相を充分にＳ離固溶させ、その後の工程
、すなわち熱間圧延、冷間圧延、焼鈍工程を通して数１
００Ｘの微細析出物として適量分散させることが必要で
ある。このように熱間圧延前に析出分散相を充分に解離
固溶させるため、スラブは通常１．３００℃以上の高温
で長時間加熱される。
長を抑制するためには、熱間圧延前のスラブ加熱時にこ
れらの析出分散相を充分にＳ離固溶させ、その後の工程
、すなわち熱間圧延、冷間圧延、焼鈍工程を通して数１
００Ｘの微細析出物として適量分散させることが必要で
ある。このように熱間圧延前に析出分散相を充分に解離
固溶させるため、スラブは通常１．３００℃以上の高温
で長時間加熱される。
上述のような一方向性珪素鋼板の製造における高温長時
間のスラブ加熱のためには、一般にプッシャ一式加熱炉
またはウオーキングビーム式加熱炉が使用されている。
間のスラブ加熱のためには、一般にプッシャ一式加熱炉
またはウオーキングビーム式加熱炉が使用されている。
プッシャ一式加熱炉においては、スラブをプッシャーに
より一方向へ押送して、均熱炉床上を摺動搬送するため
、炉から抽出されたスラブの形状は平坦であるが、その
反面スラブ下面に擦り疵が生じる欠点がある。そこで最
近では擦り疵回避のため、ウオーキングビーム式加熱炉
を使用することが多くなっている。ウオーキングビーム
式加熱炉においては、第１図に示すようにスラブ１は間
隔を置いて配設されたウオーキングビーム２によって持
ち上げられて、そのウオーキングビーム２の動きにより
一定距離だけ前進した後、各ウオーキングビーム２の間
に定置されているスキッドビーム３上に載置される一連
の動作が繰返されて搬送される。したがってウオーキン
グビーム式加熱炉においてはスラブ１の下面に擦シ疵が
生じることは殆どない。しかるに珪素鋼は通常の鋼と比
較して熱間強度が著しく低いため、ウオーキングビーム
式加熱炉を使用した場合、間隔を置いて配置されている
スキッドビーム３上に載置される際、あるいは同じく間
隔を置いて設けられているウオーキングビーム２によシ
持ち上げられる際に、スラブ１の自重によって第２図に
示すように長手方向に波状に撓む問題がある。加熱後の
スラブは炉から抽出された後テーブルローラーによって
圧延機へ搬送されるが、上述のように波状に撓んだスラ
ブが加熱炉から抽出されれば、そのスラブの下面の波状
白部分がテーブルローラーから衝撃を受け、その際、結
晶粒界に微小な割れを生じる。このような割れは圧延に
よってその圧延方向に伸長し、製品段階で線状ヘゲと称
される表面欠陥となって商品価値を著しく減する。
より一方向へ押送して、均熱炉床上を摺動搬送するため
、炉から抽出されたスラブの形状は平坦であるが、その
反面スラブ下面に擦り疵が生じる欠点がある。そこで最
近では擦り疵回避のため、ウオーキングビーム式加熱炉
を使用することが多くなっている。ウオーキングビーム
式加熱炉においては、第１図に示すようにスラブ１は間
隔を置いて配設されたウオーキングビーム２によって持
ち上げられて、そのウオーキングビーム２の動きにより
一定距離だけ前進した後、各ウオーキングビーム２の間
に定置されているスキッドビーム３上に載置される一連
の動作が繰返されて搬送される。したがってウオーキン
グビーム式加熱炉においてはスラブ１の下面に擦シ疵が
生じることは殆どない。しかるに珪素鋼は通常の鋼と比
較して熱間強度が著しく低いため、ウオーキングビーム
式加熱炉を使用した場合、間隔を置いて配置されている
スキッドビーム３上に載置される際、あるいは同じく間
隔を置いて設けられているウオーキングビーム２によシ
持ち上げられる際に、スラブ１の自重によって第２図に
示すように長手方向に波状に撓む問題がある。加熱後の
スラブは炉から抽出された後テーブルローラーによって
圧延機へ搬送されるが、上述のように波状に撓んだスラ
ブが加熱炉から抽出されれば、そのスラブの下面の波状
白部分がテーブルローラーから衝撃を受け、その際、結
晶粒界に微小な割れを生じる。このような割れは圧延に
よってその圧延方向に伸長し、製品段階で線状ヘゲと称
される表面欠陥となって商品価値を著しく減する。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、一方向
性珪素鋼用のスラブをウオーキングビーム式加熱炉で加
熱して、加熱炉から抽出後テーブルローラーで搬送する
に際し、テーブルローラーからの衝撃によってスラブに
生ずる微小割れの発生頻度を可及的に減少させ、これに
より製品の線状ヘゲを防止して、表面性状の優れた一方
向性珪素鋼板を得るためのスラブ処理方向を提供するこ
とを目的とするものである。
性珪素鋼用のスラブをウオーキングビーム式加熱炉で加
熱して、加熱炉から抽出後テーブルローラーで搬送する
に際し、テーブルローラーからの衝撃によってスラブに
生ずる微小割れの発生頻度を可及的に減少させ、これに
より製品の線状ヘゲを防止して、表面性状の優れた一方
向性珪素鋼板を得るためのスラブ処理方向を提供するこ
とを目的とするものである。
すなわち本発明者等は、加熱炉から抽出された珪素鋼ス
ラブが圧延機へ至るまでの間にスラブ下面の微小割れ発
生に及ぼす要因について鋭意調査、研究を重ねた結果、
テーブルローラによりスラブに衝撃が与えられる際のス
ラブ下面温度が微小割れの発生に大きな影響を及ぼして
おり、スラブに衝撃が与えられる際のスラブ下面温度を
特定温度以下に制御すると同時にその温度に至るまでの
スラブ下面冷却速度を特定の冷却速度以下の徐冷とする
ことによって、スラブ下面における微小割れの発生を顕
著に抑制し得ることを新規に知見し、この発明をなすに
至ったのである。
ラブが圧延機へ至るまでの間にスラブ下面の微小割れ発
生に及ぼす要因について鋭意調査、研究を重ねた結果、
テーブルローラによりスラブに衝撃が与えられる際のス
ラブ下面温度が微小割れの発生に大きな影響を及ぼして
おり、スラブに衝撃が与えられる際のスラブ下面温度を
特定温度以下に制御すると同時にその温度に至るまでの
スラブ下面冷却速度を特定の冷却速度以下の徐冷とする
ことによって、スラブ下面における微小割れの発生を顕
著に抑制し得ることを新規に知見し、この発明をなすに
至ったのである。
具体的には、この発明のスラブ処理方法は、Ｓｉ２．５
〜４．５％、Ｍｎ ０．０３〜０．１０ ％、Ｓおよび
Ｓｅの１種または２種を合計量で０．００５〜０、１０
％含有する珪素鋼スラブを、ウオーキングビーム式加
熱炉でスラブ下面温度が１２７０℃以上となるように加
熱し、加熱炉から抽出後テーブルローラーにより圧延機
へ搬送するにあたり、抽出後にスラブの下面温度を３°
Ｃ／ｓｅｃ以下の速度で１２５０℃以下に冷却せしめ、
しかる後にスラブをテーブルローラーで搬送することを
特徴とするものである。
〜４．５％、Ｍｎ ０．０３〜０．１０ ％、Ｓおよび
Ｓｅの１種または２種を合計量で０．００５〜０、１０
％含有する珪素鋼スラブを、ウオーキングビーム式加
熱炉でスラブ下面温度が１２７０℃以上となるように加
熱し、加熱炉から抽出後テーブルローラーにより圧延機
へ搬送するにあたり、抽出後にスラブの下面温度を３°
Ｃ／ｓｅｃ以下の速度で１２５０℃以下に冷却せしめ、
しかる後にスラブをテーブルローラーで搬送することを
特徴とするものである。
以下この発明のスラブ処理方法についてさらに詳細に説
明する。
明する。
この発明の方法において処理すべきスラブは、前述のよ
うにＳｉ２．５〜４．５％、Ｍｎ０Ｏ３〜０１０％、Ｓ
およびＳｅの１種または２種を合計量で０．００５〜０
．１０％含有するものである。これらの成分限定理由に
ついて説明すると、Ｓｉは製品の鉄損値を低減するに有
効な元素であシ、鉄損値の低い優れた特性の一方向性珪
素鋼板を得るに必須のものであるが、２．５％未満では
充分に鉄損値が低減されず、一方４５チを越えれば冷間
加工性が低下して脆性割れを生じ易くなるから、Ｓｉは
２．５〜４．５−の範囲とした。Ｍｎ 、 Ｓおよび／
またはＳｅは、最終高温焼鈍工程において（１１０）＜
００１＞方位の二次再結晶粒を選択的に急速成長させる
べく不適当な方位の結晶粒の成長を抑制するだめのイン
ヒビターとしての析出分散相であるＭｎＳ 、 ＭｎＳ
ｅを生成させるに必要、なものであり、Ｍｎ ０．０３
％未満、Ｓおよび／またはＳｅの合計量０、００５１未
満では析出分散相の生成が不充分であり、一方Ｍｎ Ｏ
，１０チ、Ｓおよび／またはＳｅの合計量０．１０％を
越えれば、熱間、冷間の加工性が低下するから、Ｍｎを
０．０３〜０．１０％、Ｓ。
うにＳｉ２．５〜４．５％、Ｍｎ０Ｏ３〜０１０％、Ｓ
およびＳｅの１種または２種を合計量で０．００５〜０
．１０％含有するものである。これらの成分限定理由に
ついて説明すると、Ｓｉは製品の鉄損値を低減するに有
効な元素であシ、鉄損値の低い優れた特性の一方向性珪
素鋼板を得るに必須のものであるが、２．５％未満では
充分に鉄損値が低減されず、一方４５チを越えれば冷間
加工性が低下して脆性割れを生じ易くなるから、Ｓｉは
２．５〜４．５−の範囲とした。Ｍｎ 、 Ｓおよび／
またはＳｅは、最終高温焼鈍工程において（１１０）＜
００１＞方位の二次再結晶粒を選択的に急速成長させる
べく不適当な方位の結晶粒の成長を抑制するだめのイン
ヒビターとしての析出分散相であるＭｎＳ 、 ＭｎＳ
ｅを生成させるに必要、なものであり、Ｍｎ ０．０３
％未満、Ｓおよび／またはＳｅの合計量０、００５１未
満では析出分散相の生成が不充分であり、一方Ｍｎ Ｏ
，１０チ、Ｓおよび／またはＳｅの合計量０．１０％を
越えれば、熱間、冷間の加工性が低下するから、Ｍｎを
０．０３〜０．１０％、Ｓ。
Ｓｅの１ｍまだは２種の合計量を０．００５〜０．１０
％の範囲に限定した。この発明においては上述のような
範囲のＳｉ、Ｍｎ、Ｓおよび／またはＳｅのほかは実質
的にＦｅおよび不可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを
用いれば良いが、このほか℃は０、０８ ％程度まで含
有されることが許容される。
％の範囲に限定した。この発明においては上述のような
範囲のＳｉ、Ｍｎ、Ｓおよび／またはＳｅのほかは実質
的にＦｅおよび不可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを
用いれば良いが、このほか℃は０、０８ ％程度まで含
有されることが許容される。
まだこのほかＭｎＳもしくはＭｎＳｅによる不適当な方
位の結晶粒の成長を抑制する効果を補強するため、Ｓｂ
、 Ｓｎ 、 Ｂｉ 、 Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｃｕ
、 Ｂ 、 ＡＪ３等を含有することも差し支えない。
位の結晶粒の成長を抑制する効果を補強するため、Ｓｂ
、 Ｓｎ 、 Ｂｉ 、 Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｃｕ
、 Ｂ 、 ＡＪ３等を含有することも差し支えない。
上述のような成分の珪素鋼スラブを得る方法は特に限ら
れるものではなく、通常の製鋼法によって精錬された溶
鋼から常法にしたがって造塊−分塊圧延法あるいは連続
鋳造法によって製造されたスラブを用いれば良い。
れるものではなく、通常の製鋼法によって精錬された溶
鋼から常法にしたがって造塊−分塊圧延法あるいは連続
鋳造法によって製造されたスラブを用いれば良い。
この発明のスラブ処理方法においては、上述のような成
分の珪素鋼スラブを熱間圧延する前のスラブ加熱を、ウ
オーキングビーム式加熱炉で行なう。このスラブ加熱に
おいては、ＭｎＳおよび／またはＭｎＳｅを充分に解離
固溶させるため、通常の鋼のスラブ加熱の場合よりも高
温で加熱する必要がある。すなわち、ＭｎＳおよび／ま
たはＭｎＳｅの解離固溶の程度がスラブ加熱温度に依存
するだめ、最終製品の磁気特性にスラブ加熱温度が強い
影響を及ぼす。本発明者等は、Ｓｉ２．８〜３３％、Ｍ
ｎ０．０３〜０．０８％、ＳおよびＳｅを合計量で０．
０１３〜０．０３５％それぞれ含有する２５０ｒｒｒｒ
Ａ厚の連鋳スラブを種々の温度で加熱し、２．８〜３、
０ ｍ＋１厚に熱間圧延した後、中間焼鈍を挾む２回の
冷間圧延によって０．３Ｏｆｌｌｌｌの最終板厚とし、
次いで湿水素中において８２０℃で脱炭焼鈍した後、焼
鈍分離剤としてマグネシアスラリーを塗布し、水素雰囲
気中で１２００℃×１０時間の最終高温・焼鈍を施して
一方向性珪素鋼板の製品を得る実験を行ない、その実験
におけるスラブ加熱温度（スラブＦ面温度）と製品の磁
気特性との関係を調べたところ、第３図に示す結果が得
られた。第３図から、良好な製品磁気特行を安定して得
るためには、スラブ下面温度が１２７０’Ｃ以上の高温
となるようにスラブ加熱を施す必要があることが明らか
である。したがってこの発明のスラブ処理方法において
は、ウオーキングビーム式加熱炉におけるスラブ加熱を
、スラブ下面温度１２７０’Ｃ以上と規定した。
分の珪素鋼スラブを熱間圧延する前のスラブ加熱を、ウ
オーキングビーム式加熱炉で行なう。このスラブ加熱に
おいては、ＭｎＳおよび／またはＭｎＳｅを充分に解離
固溶させるため、通常の鋼のスラブ加熱の場合よりも高
温で加熱する必要がある。すなわち、ＭｎＳおよび／ま
たはＭｎＳｅの解離固溶の程度がスラブ加熱温度に依存
するだめ、最終製品の磁気特性にスラブ加熱温度が強い
影響を及ぼす。本発明者等は、Ｓｉ２．８〜３３％、Ｍ
ｎ０．０３〜０．０８％、ＳおよびＳｅを合計量で０．
０１３〜０．０３５％それぞれ含有する２５０ｒｒｒｒ
Ａ厚の連鋳スラブを種々の温度で加熱し、２．８〜３、
０ ｍ＋１厚に熱間圧延した後、中間焼鈍を挾む２回の
冷間圧延によって０．３Ｏｆｌｌｌｌの最終板厚とし、
次いで湿水素中において８２０℃で脱炭焼鈍した後、焼
鈍分離剤としてマグネシアスラリーを塗布し、水素雰囲
気中で１２００℃×１０時間の最終高温・焼鈍を施して
一方向性珪素鋼板の製品を得る実験を行ない、その実験
におけるスラブ加熱温度（スラブＦ面温度）と製品の磁
気特性との関係を調べたところ、第３図に示す結果が得
られた。第３図から、良好な製品磁気特行を安定して得
るためには、スラブ下面温度が１２７０’Ｃ以上の高温
となるようにスラブ加熱を施す必要があることが明らか
である。したがってこの発明のスラブ処理方法において
は、ウオーキングビーム式加熱炉におけるスラブ加熱を
、スラブ下面温度１２７０’Ｃ以上と規定した。
ウオーキングビーム式加熱炉によって上述のような高温
にスラブを加熱すれば、既に述べたようにスラブは長手
方向に波状に撓み、そのため加熱炉から抽出後テーブル
ローラーで搬送する際にスラブ下面の曲部分がローラー
から衝撃を受け、結晶粒界に微小割れを生ずることにな
る。このような衝撃による微小割れの発生を防止する方
策を見出すため、前記実験に用いたと同様な成分の珪素
鋼スラブから小試片を切出し、これを１２５０〜１４０
０℃の種々の温度に加熱し、加熱後の種々の温度の小試
片表面に重錘を落下させて衝撃を付加する試験を行ない
、その重錘落丁時の試片表面温度と微小割れ発生頻度と
の関係を調べたところ、第４図に示すように微小割れ発
生頻度は重錘落丁時すなわち衝撃付加時の試片表面温度
に強く依存しており、特に試片表面温度が１２５０℃以
下となれば微小割れ発生頻度が著しく低下することが判
明した。このことから、加熱炉から抽出されたスラブを
テーブルローラーによシ搬送するに際しては、スラブ下
面温度を１２５０℃以丁の温度に降下させてから搬送す
ることが微小割れ発生の防止に有効であることを見出し
た。
にスラブを加熱すれば、既に述べたようにスラブは長手
方向に波状に撓み、そのため加熱炉から抽出後テーブル
ローラーで搬送する際にスラブ下面の曲部分がローラー
から衝撃を受け、結晶粒界に微小割れを生ずることにな
る。このような衝撃による微小割れの発生を防止する方
策を見出すため、前記実験に用いたと同様な成分の珪素
鋼スラブから小試片を切出し、これを１２５０〜１４０
０℃の種々の温度に加熱し、加熱後の種々の温度の小試
片表面に重錘を落下させて衝撃を付加する試験を行ない
、その重錘落丁時の試片表面温度と微小割れ発生頻度と
の関係を調べたところ、第４図に示すように微小割れ発
生頻度は重錘落丁時すなわち衝撃付加時の試片表面温度
に強く依存しており、特に試片表面温度が１２５０℃以
下となれば微小割れ発生頻度が著しく低下することが判
明した。このことから、加熱炉から抽出されたスラブを
テーブルローラーによシ搬送するに際しては、スラブ下
面温度を１２５０℃以丁の温度に降下させてから搬送す
ることが微小割れ発生の防止に有効であることを見出し
た。
さらに本発明者等は、上記同様な重錘落丁試験を行うに
あたシ、スラブ加熱温度から電離落下温度まで試片表面
温度を降下させる際の冷却速度を、水スプレー噴射、強
制空冷、自然放冷、炉冷等の方法で変化させて実験し、
冷却速度が微小割れ発生に及ぼす影響を調べたところ、
第５図に示す結果が得られた。但しここでスラブ加熱温
度は１３００°Ｇ、１３５０°Ｃ，１４００°Ｃの３種
類に変化させ、まだ重錘落下時の表面温度は１２００°
Ｃとしだ。第５図から、スラブ加熱温度から重錘落丁温
度までの冷却速度を、３°Ｃ／ｓ ｅｃ以下の徐冷とす
ることが微小割れ発生防止に有効であることが判明した
。しだがってウオーキングビーム式加熱炉から抽出され
たスラブをテーブルローラーにより搬送する前にスラブ
Ｆ面温度１２５０℃以下に冷却するに際しては、３°Ｃ
／ｓｅｃ以丁の冷却速度とすることが微小割れ発生に有
効であることが明らかである。
あたシ、スラブ加熱温度から電離落下温度まで試片表面
温度を降下させる際の冷却速度を、水スプレー噴射、強
制空冷、自然放冷、炉冷等の方法で変化させて実験し、
冷却速度が微小割れ発生に及ぼす影響を調べたところ、
第５図に示す結果が得られた。但しここでスラブ加熱温
度は１３００°Ｇ、１３５０°Ｃ，１４００°Ｃの３種
類に変化させ、まだ重錘落下時の表面温度は１２００°
Ｃとしだ。第５図から、スラブ加熱温度から重錘落丁温
度までの冷却速度を、３°Ｃ／ｓ ｅｃ以下の徐冷とす
ることが微小割れ発生防止に有効であることが判明した
。しだがってウオーキングビーム式加熱炉から抽出され
たスラブをテーブルローラーにより搬送する前にスラブ
Ｆ面温度１２５０℃以下に冷却するに際しては、３°Ｃ
／ｓｅｃ以丁の冷却速度とすることが微小割れ発生に有
効であることが明らかである。
以上のように、スラブ加熱後に３°Ｃ／ｓ ｅ ｃ以下
の冷却速度で徐冷して、テーブルローラーにより衝撃が
、与えられる時点でのスラブＦ面温度を降下させておく
ことによって結晶粒界の微小割れを抑制し得る理由は次
のように考えられる。すなわち鋼中のＳおよび／または
Ｓｅは、スラブ加熱時に固溶し、その一部は結晶粒界に
高濃度で偏析する。このため粒界は著しく脆化しておシ
、この状態で衝撃が付加されれば、その粒界から容易に
微小割れが生じる。ところがスラブ加熱後、衝撃付加ま
での間にスラブを徐冷すれば、粒界に偏析していたＳお
よび／−！、たはＳｅの一部はＭｎＳおよび／またはＭ
ｎＳｅとして析出して粒界偏析濃度が低Ｆするため、粒
界強度が回復し、衝撃を与えても割れが発生し難くなる
ものと思われる。
の冷却速度で徐冷して、テーブルローラーにより衝撃が
、与えられる時点でのスラブＦ面温度を降下させておく
ことによって結晶粒界の微小割れを抑制し得る理由は次
のように考えられる。すなわち鋼中のＳおよび／または
Ｓｅは、スラブ加熱時に固溶し、その一部は結晶粒界に
高濃度で偏析する。このため粒界は著しく脆化しておシ
、この状態で衝撃が付加されれば、その粒界から容易に
微小割れが生じる。ところがスラブ加熱後、衝撃付加ま
での間にスラブを徐冷すれば、粒界に偏析していたＳお
よび／−！、たはＳｅの一部はＭｎＳおよび／またはＭ
ｎＳｅとして析出して粒界偏析濃度が低Ｆするため、粒
界強度が回復し、衝撃を与えても割れが発生し難くなる
ものと思われる。
なおスラブ徐冷の際に、スラブ内部においてもＭｎＳお
よび／″ｉたはＭｎＳｅの析出が生じてＳおよび／また
ばＳｅの固溶量が減少すれば製品磁気特性の劣化を招く
ことになるが、スラブ内部の降温はスラブ表面と比較し
て著しく遅いから、スラブ表面（下面）が割れ防止のた
めに適当な析出状態に達した時点ではスラブ内部は未だ
充分に高濃度の固溶Ｓおよび／またはＳｅを保持してお
り、シたがって後述する実施例にも示されているごとく
、製品の磁気特性が劣化するおそれはない。
よび／″ｉたはＭｎＳｅの析出が生じてＳおよび／また
ばＳｅの固溶量が減少すれば製品磁気特性の劣化を招く
ことになるが、スラブ内部の降温はスラブ表面と比較し
て著しく遅いから、スラブ表面（下面）が割れ防止のた
めに適当な析出状態に達した時点ではスラブ内部は未だ
充分に高濃度の固溶Ｓおよび／またはＳｅを保持してお
り、シたがって後述する実施例にも示されているごとく
、製品の磁気特性が劣化するおそれはない。
上述のようにしてウオ−キングビーム式加熱炉から抽出
されたスラブの下面温度を３°Ｃ／ｓ ｅｃ以下の冷却
速度で１２５０°Ｃ以Ｆの温度まで徐冷しだ後、スラブ
をテーブルローラーで熱間圧延機へ搬送し、以下従来公
知の一方向性珪素鋼板の製造方法にしたがって処理する
。例えば熱間圧延後、中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を
施して最終板厚とし、脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布し
て最終高温焼鈍を行えば良い。このようにして得られた
製品の一方向性珪素鋼板は、加熱したスラブのテーブル
ローラー搬送時の微小割れに起因する線状ヘゲ、が発生
せず、しだがって表面性状が従来と比較して格段に良好
となる。
されたスラブの下面温度を３°Ｃ／ｓ ｅｃ以下の冷却
速度で１２５０°Ｃ以Ｆの温度まで徐冷しだ後、スラブ
をテーブルローラーで熱間圧延機へ搬送し、以下従来公
知の一方向性珪素鋼板の製造方法にしたがって処理する
。例えば熱間圧延後、中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を
施して最終板厚とし、脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布し
て最終高温焼鈍を行えば良い。このようにして得られた
製品の一方向性珪素鋼板は、加熱したスラブのテーブル
ローラー搬送時の微小割れに起因する線状ヘゲ、が発生
せず、しだがって表面性状が従来と比較して格段に良好
となる。
なお、スラブ加熱後にテーブルローラーで搬送する際の
下限温度は特に規定しないが、続く熱間加工における加
工性の問題や、前述のように内部まで冷却された場合の
ＭｎＳ 、 ＭｎＳｅの析出に伴う製品磁気特性の劣化
等の問題から、通常は１０００℃程度以上とすることが
望ましい。
下限温度は特に規定しないが、続く熱間加工における加
工性の問題や、前述のように内部まで冷却された場合の
ＭｎＳ 、 ＭｎＳｅの析出に伴う製品磁気特性の劣化
等の問題から、通常は１０００℃程度以上とすることが
望ましい。
以上この発明の実施例を記す。
実施例
Ｃ０，０４５％、Ｓｉ ３．０５％、 Ｍｎ Ｏ，０８
％ 、 ５Ｏ１００７％、ＳｅＯ，０２５１！＋、Ｓｂ
Ｏ，０３０％を含有する２５０鰭厚の連鋳スラブをウオ
ーキングビーム式加熱炉で加熱し、抽出時のスラブｒ面
温度を放射温度計による測定で１３４０’Ｃとした。ス
ラブ抽出後放冷し、下面温度が１１５０〜１３４゜°Ｃ
の範囲内の種々の温度に到達口た時点で、テーカローラ
ーによりスラブを搬送した。次いでスラブを熱間圧延し
て３．０ Ｍ厚とし、Ｉ Ｏ００℃Ｘ１分間の中間・焼
鈍を挾み、冷延圧下率７５チの一次冷間圧延および圧下
率６０％の二次冷間圧延を施す２回冷延工程により０．
３０ ｆＩｌｍの最終板厚とし、次いで湿水素中で８５
０’ＣＸａ分間の脱炭焼鈍を施した後、焼鈍分離剤とし
てのマグネシアスラリーを塗布し、水素中で８５０ ’
ＣＸ ３０時間および１２００℃ＸＩＯ時間の仕上焼鈍
を施した。得られた製品の線状ヘゲ発生率、すなわちコ
イル長さ５０７７ｍを１ブロツクとした場合のヘゲ発生
ブロックの割合、および磁気特性を調べた結果を、スラ
ブ加熱後テーブルローラー搬送開始時までの放冷時間お
よびテーブルローラー搬送開始時のスラブＦ面加熱開始
時のスラブ丁面温度と対応して第１表に示す。
％ 、 ５Ｏ１００７％、ＳｅＯ，０２５１！＋、Ｓｂ
Ｏ，０３０％を含有する２５０鰭厚の連鋳スラブをウオ
ーキングビーム式加熱炉で加熱し、抽出時のスラブｒ面
温度を放射温度計による測定で１３４０’Ｃとした。ス
ラブ抽出後放冷し、下面温度が１１５０〜１３４゜°Ｃ
の範囲内の種々の温度に到達口た時点で、テーカローラ
ーによりスラブを搬送した。次いでスラブを熱間圧延し
て３．０ Ｍ厚とし、Ｉ Ｏ００℃Ｘ１分間の中間・焼
鈍を挾み、冷延圧下率７５チの一次冷間圧延および圧下
率６０％の二次冷間圧延を施す２回冷延工程により０．
３０ ｆＩｌｍの最終板厚とし、次いで湿水素中で８５
０’ＣＸａ分間の脱炭焼鈍を施した後、焼鈍分離剤とし
てのマグネシアスラリーを塗布し、水素中で８５０ ’
ＣＸ ３０時間および１２００℃ＸＩＯ時間の仕上焼鈍
を施した。得られた製品の線状ヘゲ発生率、すなわちコ
イル長さ５０７７ｍを１ブロツクとした場合のヘゲ発生
ブロックの割合、および磁気特性を調べた結果を、スラ
ブ加熱後テーブルローラー搬送開始時までの放冷時間お
よびテーブルローラー搬送開始時のスラブＦ面加熱開始
時のスラブ丁面温度と対応して第１表に示す。
第１表から、スラブ抽出後１２５０’″Ｃ以ドに放冷し
てから搬送を開始したスラブでは、製品における線状ヘ
ゲの発生が著しく少なくなっており、しかも製品の磁気
特性はスラブ抽出後１２５０°Ｃを越える時点で搬送を
開始した場合と遜色ない優れた値を示すことが明らかと
なった。
てから搬送を開始したスラブでは、製品における線状ヘ
ゲの発生が著しく少なくなっており、しかも製品の磁気
特性はスラブ抽出後１２５０°Ｃを越える時点で搬送を
開始した場合と遜色ない優れた値を示すことが明らかと
なった。
以上の説明で明らかなようにこの発明の珪素鋼スラブ処
理方法によれば、ウオーキングビーム式加熱炉から抽出
された波状の撓みを有するスラブをテーブルローラーに
より搬送するに際して、そのスラブ下面の凸部に対しロ
ーラーから衝撃が加えられても粒界微小割れが発生する
ことが防止され、その結果最終製品としての一方向性珪
素鋼板に線状ヘゲが発生することが有効に防止されるか
ら、表面性状の優れた一方向性珪素鋼板を得ることがで
き、また製品の磁気特性も特に劣化することがない等の
効果が得られる。
理方法によれば、ウオーキングビーム式加熱炉から抽出
された波状の撓みを有するスラブをテーブルローラーに
より搬送するに際して、そのスラブ下面の凸部に対しロ
ーラーから衝撃が加えられても粒界微小割れが発生する
ことが防止され、その結果最終製品としての一方向性珪
素鋼板に線状ヘゲが発生することが有効に防止されるか
ら、表面性状の優れた一方向性珪素鋼板を得ることがで
き、また製品の磁気特性も特に劣化することがない等の
効果が得られる。
第１図はこの発明の方法で使用されるウオーキングビー
ム式加熱炉の一例を示す略解的な断面図、第２図はウオ
ーキングビーム式加熱炉力１ら抽出された珪素鋼スラブ
の一例を示す略解的な（ｌ！ｌ １Ｍｉ図、２ｇ３図は
ウオーキングビーム式加熱炉ｅこおｔする珪素鋼スラブ
加熱時のスラブ下面温度と最終的に１１られた一方向性
゛珪素鋼板の磁気特性（磁束密ＩＬＬＢ および鉄損Ｗ
１７１５゜）との関係を示す相１力図、第０ ４図は加熱された珪素鋼スラブの小試片に対する重錘落
下試験における重錘落下時の試片表面温度と微小割れ発
生頻度との関係を示す相関図、第５図は同じく重錘落下
試験における所定温度カロ熱後重錘落丁時までの冷却速
度を変化させた場合の冷却速度と微小割れ発生頻度との
関係を示す相１欄図である。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （ほか１名） 第１図 第２ ［Ａ 第３図 スラブ加憩圓の１：面遍＆（’Ｃ） ＠４図 書入゛片刃ｏ％渚ｉｓ 屯鍾洛下量、＆ （’Ｃ）
ム式加熱炉の一例を示す略解的な断面図、第２図はウオ
ーキングビーム式加熱炉力１ら抽出された珪素鋼スラブ
の一例を示す略解的な（ｌ！ｌ １Ｍｉ図、２ｇ３図は
ウオーキングビーム式加熱炉ｅこおｔする珪素鋼スラブ
加熱時のスラブ下面温度と最終的に１１られた一方向性
゛珪素鋼板の磁気特性（磁束密ＩＬＬＢ および鉄損Ｗ
１７１５゜）との関係を示す相１力図、第０ ４図は加熱された珪素鋼スラブの小試片に対する重錘落
下試験における重錘落下時の試片表面温度と微小割れ発
生頻度との関係を示す相関図、第５図は同じく重錘落下
試験における所定温度カロ熱後重錘落丁時までの冷却速
度を変化させた場合の冷却速度と微小割れ発生頻度との
関係を示す相１欄図である。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士豊田武人 （ほか１名） 第１図 第２ ［Ａ 第３図 スラブ加憩圓の１：面遍＆（’Ｃ） ＠４図 書入゛片刃ｏ％渚ｉｓ 屯鍾洛下量、＆ （’Ｃ）
Claims (1)
- Ｓｉを２．５〜４．５％（重量％、以下同じ）、Ｍｎを
０．０３〜０．１０％、ＳおよびＳｅの１種または２種
を合計量で０．００５〜０．１０％それぞれ含有する珪
素鋼スラブを、ウオーキングビーム式加熱炉でスラブＦ
面温度が１２７０℃以上となるように加熱し、加熱炉か
ら抽出後、テーブルローラーにより熱間圧延機へ搬送す
るにあたシ、抽出後にスラブの下面温度を３ ’Ｃ／ｓ
ｅｃ以下の冷却速度で１２５０℃以下に徐冷し、しかる
後にスラブをテーブルローラーで搬送することを特徴と
する珪素鋼スラブの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18886482A JPS5980719A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 珪素鋼スラブの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18886482A JPS5980719A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 珪素鋼スラブの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5980719A true JPS5980719A (ja) | 1984-05-10 |
| JPH0338324B2 JPH0338324B2 (ja) | 1991-06-10 |
Family
ID=16231196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18886482A Granted JPS5980719A (ja) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | 珪素鋼スラブの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5980719A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63100128A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性と表面性状の良好な方向性珪素鋼板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5440054A (en) * | 1977-09-06 | 1979-03-28 | Toshiba Corp | Information process system |
-
1982
- 1982-10-27 JP JP18886482A patent/JPS5980719A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5440054A (en) * | 1977-09-06 | 1979-03-28 | Toshiba Corp | Information process system |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63100128A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性と表面性状の良好な方向性珪素鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0338324B2 (ja) | 1991-06-10 |
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