JPS5982924A - ガスの増産方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、酸素または窒素の液化ガスの気化（こ対し
て従来廃棄されていたエネルギーの効率的な活用を目的
とする酸素ガスまたは窒素ガスの増産方法に関するもの
である。

酸素や窒素等のガスは、従来、空気を液化清潔して、そ
れぞれの成分に分ｕ＋ｌ　Ｌ−このようにして得られた
液化酸素および液化窒素は液状で貯蔵もしくは輸送され
一液状のまままたはこれを気化させてガス状で広く利用
されている。

近時−各種エネルギーは−特に石油１６　機以来、コス
トの」二昇がきわめて激しく、一般産業の経営２人きく
圧迫する要因となっており一酸素や窒素等のカスについ
ても、それが広範な用途に利用されるものであるだけに
、生産性の回」−が社会の各方面から強く要請されてい
る。

この発明は、このような社会的要請に応じ、酸素や窒素
を安価で供給し、空気から分離される酸素、窒素もしく
はアルゴン等のいわゆる分離カス相互間の需要の変化に
対応して、製鋼−冶金一化学一発酵等の分野で発生する
酸素窒素含有ガスのｌ、う用１１ｆｉ：ｉ囲を広＋する
とともに一液化カスを気化するときに従シ１（廃棄され
ていた寒冷エネルギーを活用すること（こよって−酸素
ガスおよび窒素カスを増産し一イ〕１わぜで、酸素窒素
混合ガスの分Ｈｑ（（（条件に関するＶ［技術をも探求
しようとするものであって、第１原料である液化酸素ま
たは液化窒素を気化させて一酸素ガスまたは窒素ガスと
して利用するに際して一第２原料である別の原料源から
得られる酸素と窒素とを３有するガスを第１原料の気化
に′川する蒸発潜熱および顕熱の寒冷工オルギ−によっ
て一８Ｃ〜−−１４０℃の低温に保たれた分子篩吸着剤
床に送入１．て−第２原料中に営まれる酸素をこの吸着
剤床の吸着剤に吸着さぜ一第２原料中にζ−イまれる窒
素を非吸Ｍ　成分として流出させることにより第？原料
中に含まれる酸素と窒素とを分離し−この吸着剤に吸着
された酸素は脱着回収することによって、これらの第２
原料から分離される酸素カスおよび窒素ガスをそれぞれ
第１原料から気化する酸素ガスまたは窒素ガスと併わせ
で利用することを特徴とするガスの増産方法を提供する
ものである。

従来、空気等の酸素窒素含有ガスＣ以下原料ガスと称す
）をその成分に吸着分離する方法としては、常温で天然
または合成ゼオライト等の分子篩吸着剤を用いて窒素を
吸着し酸素から分１ｉｉｌｌする方法か一般的であった
。しかし−この常温での分離方法では一単位吸着剤当り
の吸着ガス量が小さいうえ、一般に原料ガスである空気
中の酸素より量の多い窒素を選択的に吸着するので一吸
着分離効果が悪く一製品ガス単位当りの吸着剤所要量が
大きくなり一装置眞規模や原料ガス圧縮のための動力原
単位も太きく　ｒｊり一また一吸着剤に悪影響を及ぼす
原料ガス中の水分や炭酸ガスなどの不純物を除去するた
め（天然または合成ゼオライト吸着剤は一酸素、窒素よ
り水分、炭酸ガスの方か選択吸着特性があるため一水分
一炭酸ガスを除去しハければ一酸素、窒素は吸着出来な
い〕の吸着前処理装置を必要とするｆｘどの難点を有し
ていた。

そこで、この発明者らは原料ガスを空気とし一混合状態
にある酸素と窒素とを分離するとき一酸素の方が１戊分
量として少なく−この酸素を吸着させて酸素−窒Ｘを分
ｊＪｊｔｉする方が一必要吸着剤量として少な（てすむ
点に着目しこの方法について検、−・ｊした。しかし、
従来の常温下での圧力変動式吸着分′、１ｅ＋１法の場
合−天然または合成ゼオライト吸着剤は一前記のとおり
、窒素を選択吸着するため一酸素を吸着させて吸着剤量
を少ｔくすることは不ｙｌ（、昭和４２年１り月］日発
行−第１６４頁、に示されているが、この明相１潜第３
図には４λのイＩ１１・化径を持つ合成ゼオライトの０
℃以下の各温度（こおける酸素−窒素それぞれ単一の吸
着量が示されていて−この図を見れば０℃から一１００
℃付近までは酸素の吸着量よりも窒素の吸着量の方が大
きいか一窒素の吸着＠は一１００℃付近をピーク番こし
て−さらに低温では急激番こ低下し、一方、酸素の吸着
１、：゛は低ｔＡＩＸはど人きく　１．にり一特に−１
５０℃以下の低温ドては、窒素をほとんど吸着しないが
酸素は吸着し、その吸着ガス量も常温に比べはるかに大
きいことが示されている。

つぎに吸着剤１１１位当りの吸着ガス量を比較−１−２
゜と、従来の常温法で使用される代表的−１，；　５　
Ｘ合成ゼオライトは一窒素を選択吸着し−この窒素の吸
着量は約０．７８重量％（吸着剤当りの重駈比〕である
。一方、４λ合成ゼオライトＣマ、−１９６°Ｃ低温下
では、酸素を選択吸着し、この酸素は約２４重量％以」
−の吸着能力を有す。この結果−′帛ｊ＋ＩＴＬ　！２
着と低温吸着の服務能力差は一低温吸着か約３０倍以」
二と非常に大きくなる。低温］；でおきるこの効果を利
用して一吸着操作を特に−１，５０’Ｃ以下で行ない原
料ガス中の少ない方の成分である酸素を吸脱着させ、窒
素を非吸着成分として流出させれは一必要吸着剤量が非
常に少なくてすむと考えられる。

既に述べたように、第３図から判断すれば、低温になる
ほど酸素と窒素の分離効果Ｃま太き（−窒素はｌヨとん
ど吸着せず酸素のみの吸着が可能と予想されたのである
が−この発明者らかこの低温下で混合状態にある酸素、
窒素について鋭意検討した結果は、意外にも前記公知文
献に示された図かう予想されるところと全く異なる結論
を得てこの発明を完成する足掛りを得るに至った。得ら
れた結果を図示すると第４図のようになる。この図には
一用力変動吸着法で温度を夏化さぜ一空気を原料ガスと
して酸素、窒素の吸着量と、製品窒素量の変化とを示し
たが一酸素吸着量は−１１０℃付近で最高となり、この
ピークより高い温度でも低い温度でも吸着量は減少する
。また−窒素の吸着量は−１３（，１’Ｃ付近で最少と
ン了りこの温度より高くても低くても吸着量を増加する
。製品窒素量は一−ＩＩＯ’Ｃ付近で最高と１よりこれ
以外の温度では減少する１ｘど一第３図から予想された
低温になるほど吸着効果が同上するという結論とは全く
異った結果を確認した。この結果、この発明においては
窒素と酸素の分離に有効な温度範囲として、−８０〜−
１４０に制御するのがよいことを着想する（こ至った。

この発明においては前記したとおり吸着操作温度を−８
０〜〜１．４　ｔＪ　’Ｃとするため一原料ガスを分子
篩吸着剤床に入れる前当然この温度範囲に冷却しなけれ
ばならず、この温度では、水分、炭酸ガスは凍結凝固す
るため、自すと原料カス中の水分、炭酸ガスなどは凝結
除去されるから一水分や炭酸ガスを除去するための吸着
前処理は不要にＩぶる。

この発明は、以」二述べたような分子飾吸着剤床を−８
０〜−１４０℃の低温に保つための寒冷エネルギーとし
て一液化酸素または液化窒素が気化する際の気化熱（す
なわち−蒸発潜熱もしくは顕熱等の寒冷エネルギーは、
従来廃棄されて全く顧みられなかったものである〕を利
用しようとする着想に基ついてなされたものである。

この発明の方法においては、第２原料である酸素と窒素
とを含有するガスを−８０〜−１４０℃に保たれた分子
篩吸着剤床に送入［７て、原料中の酸素をこの吸着剤床
の吸着剤に吸着させ、原料中の窒素を非吸着剤Ｉ成分と
して流出さぜることにより一第２原料中に含まれる酸素
と窒素とに分離するものであるから、第２原料としては
酸素と窒素とを含む混合ガスであれば、いかなる組成の
ものてあっても使用できるが、特に空気のように酸素含
量船こ比べて窒素含計の大きい原料ガスの場合には分離
効率がよいので、窒素ガスに富むガスを使用することは
好ましい。

一方、第１原料としては一液化酸素または液化窒素のい
ずれを使用し、でもよく、必要に応じて、同一の装置で
両者を切替えて使用することもできるが一切替え時には
両者の混合によって純度の低下したガスを生成するので
、用途もしくは需要家の要求する純度に対応できるよう
な配瞠は当然必要である。この発明の方法は一第１原料
である液化酸素または液化窒素の保有する寒冷エネルギ
ーを活用（２て、第２原料からも酸素や窒素を分離し−
これらを併わせで利用するものであり、第１原料から得
られる製品ガスと、第２原料から得られる製品ガスとは
−それぞれ単独で用いてもよく、または混合して用いて
もよいが、第１原料から得られる製品ガスと第２原料か
ら得られる製品ガスとは自ずと純度牟異るから、最終の
用途に応じて、半独便用するか、混合使用するか−もし
混合使用するとすればその混合比等は、当然のことなが
ら適宜使い分けることが必要である。この発明の方法は
一段で実施したり、製品の高純度の要求に応じて多段で
実施したりすることも任意になし得る。

この発明の方法を実施する装置は、前述したように、水
分および炭酸ガスを除去するための前処理装置は不要で
あり一窒素に富んだ第２原料を使用するときの分離効率
は高いので一装置は比較的小型で済み、圧縮機も小型で
よく、分子篩吸着剤床中にガスを通すという方法であり
、かつ−従来廃棄していた寒冷エネルギーを活用するも
のであるンク１ら、動力や冷却エネルギー等を多量に必
要とするということもす＜、操作も簡単である。

この発明の方法（こおいて、第１原料として用いる低温
液体酸素−窒素は、大気圧の貯蔵温度がそれぞれ一１８
３℃、−１９６℃と非常に低温度で、この発明の原料ガ
スを冷却するに充分なる温度と寒冷エネルギーを保有し
ており−この低温吸着分離方法を実施することにより従
来の常温法の短所を改善するとともに、製品として得よ
うとするガスと同一の低温７ｆシ化ガスを冷媒として基
／ｆｉを得ることを容易とし、この冷媒をブｂセス停止
時に外１、％侵入熱（こより吸着剤床の２Ｍ度」二昇を
防止するため、吸石イ１１床中もしくＣマその周囲に設
けられた熱交換パイプ中に通して外部からの侵入熱によ
る吸着剤床の温度」二昇を抑制し、窒素による吸着妨害
を防ぎ一低温吸着法の欠点である装置起動時の吸着剤床
を低温にする操作を無くし、常に装置を正常γＳ低温状
態に保つよう（こすることもできろ。

この製品と同一の低温液化ガス−すなわち、製品カース
か非吸着成分である窒素の場合は液体堅素−吸着成分で
ある酸素の場合は液体酸素−を冷媒とすることは、前記
のようにプロセス停止時にも寒冷源を有し吸着剤床の温
度上昇を抑制する効果の他に、吸着分離ガス単位ではそ
の純度により用途の限られたものが、冷媒である液化ガ
スの蒸発ガスと混合されることにより純度が上昇し用途
が広くなるという効果もある。すなわち、低温吸着によ
り一窒素を製品とする場合−吸着塔の製品窒素は一般１
こ９９．０〜９９９．容量％の純度で一冷媒と。

ｆｌる低温液化窒素は９９．９９９容量％である。また
、酸素を製品とする場合、吸着製品酸素は９０〜９７容
呈％で、冷媒の液化酸素は９９６容量％であり、これら
を混合すると吸着製品ガス純度は回」ニする。

ます、この発明の第１の実施例として２基の吸着塔を父
互に用いて空気から窒素ガスを製造する装置の（既要を
第１図に基づいて説明する。

図において−１は原料としての空気の導入管であって、
この管１に圧縮機２−冷却器３が順次連結され、冷却器
３の出口に連結された管４は２本に分岐して弁５　ａ　
、　５１）−管５　ａ　、　５１）を経て２基の熱交換
器７ａ　、７ｂに連結される。

この両熱父換器７ａ、７ｂの出口に連結された管は弁８
ａ・８１〕を経て再ひ１木の管９となり熱交換器１０に
連結される。この熱交換器１０の出口に連結した管１１
は、２木（こ分岐して弁１２ａ。

１２１〕を経て２基の吸着塔１３ａ、１３１）に連結さ
れる。この吸着ｑ　ｉ　３　ａ　、　ｌ　３　ｂは合成
ゼオライトの如き分子篩吸着剤床を有するものて、その
」一部には弁１４１．１４１）を介して管１５が連結さ
れ−この管１５に連結した管１６は２木に分岐して弁１
７１．１７１）、管１８１．１８１３を経て前記熱ダ換
器７ａ　、７ｂの熱交換部１９ａ、１９ｂに連結される
が、この両熱交換部１９ａ、１９１３の出［−１は管２
０により連結されている。

＋ｉｉＪ記熱交換器７ａ　、７ｂ内には別の熱交換部η
ａ１２２１）があり−この各熱交換部２２ａ、２２＋）
の入１」はそれぞれ弁２１　ａ　、２１　ｂを有する管
（こより前記管１８ａ、１Ｂ＋）に連結され、出ｒ］は
弁２３ａ・２３１〕を介して１本の製品導出管２４に連
結されている。

２５は液化ガス貯槽であって、この例では液体窒素が入
っている。この槽２５に連結した管２６は２木に分岐し
、一方の管は弁２７を経て前記熱交換器１０の熱交換部
２８の入口（こ連結され、その出口は弁２９を介して前
記管１５．１６に連結されている。また他方の管は弁４
３を経て分岐し一１ｉＪ記各吸着塔１３ａ、１３ｂ内の
熱交換パイプ４４を経て再ひ１本の導出管４５に接続さ
れている。

３１は前記各吸着塔１３ａ、１３ｂ　　に弁３０ａ。

３０１〕　　を介して連結した管で−この管３１は２木
に分岐して弁３２ａ、３２ｂ　　を介し一７ＹＪ記各熱
交換器７　ａ　、　７１）のもう−−）　ノ熱交換部３
３ａ、３３ｂ　　に連結され、この熱交換部３３１．３
３１）の出口にそれぞれ連結した管３４ａ、３４１）は
１木の管３５に連結され、この管３５に管３６．４２が
連結される。

管３６（こは大気に通じる放出弁３７と真空ポンプ３９
の入口に通じる弁３８が設けられ一真空ポンブ３９の排
気口には排気管４０を連結する。また前記管４２は２本
に分岐して弁４１ａ、４１１）を介して前記管５ａ　、
５ｂに連結されている。

つぎに」二記装置を用いた窒素ガスの分離方法の一例に
ついて説明する。

弁５　ｂ　、　８１３　、１２ｂ、１４ｂ、１７ｂ、２
１ａ、２３Ｌ］、３０ａ　、３２ｂ　、４１　ａ　、　
３８　、４３を閉じ他の全ての弁を開いた状態で、圧縮
機２を運転すると、管１から供給された原料空気は圧縮
機２により約３ｋｇ／ｃ／に圧縮されて冷却器３で冷却
水などにより圧縮熱を除去されたのち管４→弁５ａ→管
６ａと流れ熱交換器７ａにより約−１４５℃に冷却され
て水分−炭酸カスｒｊどの不純物が熱交換部１９ａによ
り凝結除去されて消浄な低／１１１Ｆ空気とγＸり導出
されて、弁８ａ’ｉ＋ｉ’　９を経て熱交換器１０番こ
導入される。熱交換器１０内の熱交換部２８（こは貯Ｊ
：Ｈｊｊｉ　２５から管２６−弁２７を経て液体窒素が
供給されており一管９よりＭ人された原料空気はこの液
体窒素と熱交換して約−１７０℃に冷却され一管１１、
弁１２ａを経て吸着塔１３ａ＋？：、、Ｍ人される。一
方、熱交換部２８ζこ供給された液体窒素は原料空気と
の熱交換で蒸発してガス化し、弁２９を経て後述の吸着
分離窒素と混合される。

吸着塔１３ａ、１３１）は何れも低温下で酸素を選択的
Ｉこ吸着する合成ゼオライト等の分子篩吸着剤が充填さ
れており一所定の時間間隔で周期的に吸？“１と再生を
交互に繰り返す。いま、吸着塔１３ａが吸ｌｉ、ｌＩ−
１３１）が再生器ｔこあるから一熱父換器１０より導出
された原料空気Ｃま、前記のように管１１、弁１２ａを
経て吸着塔１３ａに導入され一塔内に充填された吸着剤
に、より酸素が選択的ζこ吸着されて窒素が非吸着成分
として弁１４ａを経て導出される。

吸着塔１３ａより導出された吸着分離窒素は、弁１４ａ
−管１５を経て前述の冷媒液体窒素の蒸発ガスと混合さ
れ一管１６−弁１７ａ−管１８ａを経て熱交換器／’ａ
内の熱交換部１９Ｈに導入されて原料空気と熱交換して
ほぼ常温に昇温した後−管２０を経てもう一方の再生中
の熱交換器７１〕内の熱交換部１９１〕に導入された混
合窒素は−（１−コて前周期に耐結された水分、炭酸カ
ス等の不純物と熱交換して再び冷却され、管１８Ｉ）、
弁２１１）を経て熱交換器７ａ内の熱交換部２２ａに入
り、再ひ原料空気と熱交換してほぼ常温にｆ、ｆす、弁
２３１−管２４を通って製品窒素として所要部へ供給さ
れる。

再生器にある吸着塔１３１〕からは、前周期（こ吸着さ
れた酸素が一弁３０ｂ−管３１、弁３２ａを・経て熱交
換器７ａ内の熱交換部３３ａ（こ入り、原料空気と熱交
換して昇温された後、管３４ａ％３５．３６、弁３７を
経て大気に放出され一吸着塔１３ｂ内の圧力が吸着圧力
から大気圧に減圧される。

吸着塔１３１〕内の圧力が大気圧まで減圧された後−弁
３７が閉し−かイっりに弁３８が開かれて一上述の圧力
放出時と同じ過程を経て吸着塔１３ｂ内の酸素か真空ポ
ンプ３９により吸引され、排気前句を通って系外に排出
される。同時に、前述の混合窒素により加熱解氷された
熱交換器７ｂ内の水分、炭酸ガスなとの不純物が一管６
１）、弁４１ｂ−管４２．３６、弁３８を経て真空ポン
プ３９により吸引され、排気管４０を通って同じく系外
（こ排出される。

−１−述の操作を一定時間続けたのち、これまで閉して
いた弁を開き、開いていた弁を閉じて（弁２７．２９．
４３はそのまま）吸着塔１３ｂを吸着期とし一吸着塔１
３ａを再生器として前述と同様の運転を行ｆよう。

また、プロセス停止時（こは弁２７を閉とし、弁４３を
開として貯４％Ｍ　２５から液体窒素を管２６、弁４３
を経て一吸着塔１３ａ、ｉ３ｂ内の熱交換パイプ４４１
こ供給し一外部からの侵入熱による熱着剤の温度上昇を
抑制し、蒸発−ガス化した窒素は管４５を通って系外へ
出る。

本発明の最大の効果を発揮できるのは、前ｐこも記載し
たとおり、現在低温液体酸素−窒素を使用している工場
において、大気中（こ−１８３℃・−１９６℃（いずれ
も沸点〕という低温寒冷エネルギーを全く利用しないで
放出していたものを−この発明の内容に従って有効利用
することにある。

具体的にその効果を説明すると−」二記の第１の実施例
では図に示した２塔切換式の場合で、８ＯＮｍ／時の吸
着分離窒素を製造するために必要な吸着剤は１塔当り約
９　ｏ　ｋｇで従来方法よりも少なくなる。従来の常温
法（こよる窒素カス生産では、天然、合成ゼオライト、
または運転方法により差はあるが、大略同一窒素生産量
に対し一吸着剤は１２００〜２０００　ｋｇとなり、こ
の発明の低温吸着においては、従来の常温吸着法に比べ
、吸着剤ＪｉｉＪｉｌ／６〜１／１１と大幅に減少され
、その効果は絶大なるものである。

また、製品窒素純度９９〜９９．９％の範囲内で、冷媒
液体窒素１へｍ３に対し一吸着分離窒素が２〜４　Ｎ＋
ｎ１得られ、現在液体窒題を蒸発−ガス化して使用して
いるところでＣま、その寒冷を利用して２〜４倍の窒素
の増量が可能である。

第２図は空気から酸素カスを製造する第２の実施例を示
すもので一大部分は第１の実施例と同様であるから相違
点のみについて説明する。

第２図において一熱交換器１０の熱交換器２８の出［−
１には管４６を連結してこの管を２木番こ分岐し一各熱
交換器７ａ・７１〕にさらに設けた熱交換部４８ａ、４
８ｂへ弁４７ａ、４７１）を介して連結する。また、こ
の両熱交換部４８ａ、４Ｂ＋）の出口は管４９ａ　、４
９ｂ　を介して弁５０に連結し、この弁５０を酸素取出
管５１に連結し、真空ポンプ３９の吐出［］および弁３
７を前記取出管５１に連結する。

この実施例のプロセスでは貯槽２５に液体酸素を充填す
る点が異なり、吸着塔１３ａを・吸着量、吸着塔１３Ｉ
）を再生期とする場合は前記貯槽から弁２７を経て熱交
換器１０内の熱又換部２Ｂに供給された液体酸素は原料
空気との熱交換で蒸発してガス化し、管４６−弁４７ａ
を経て熱交換器７ａ内の熱交換器４８ａに導入され、さ
らに原料空気と熱交換して昇温され、管４９ａ−弁５０
を通って吸着分離酸素と混合され一管５１より製品酸素
として供給されることになる。また、吸着塔１３ａを再
生期、吸着塔１３１〕を吸着量とする場合は管４６から
の酸素は弁４７１）熱交換器４８１）から弁５０に流れ
る。一方、窒素ガスは管２４を経て排出される。

この発明Ｌｔ上記の各実施例のように空気のような酸素
窒素含有ガス中の少ない方の成分である酸素を低温でよ
り多く吸着させることによって吸着性トＩＷ効率の同上
が得られることは勿論であるが、低温を得るための冷媒
として製品とするガスと同一の低温液体ガス、すなわち
、窒素を製品とする場合は低温液体窒素、酸素を製品と
４−る場合は低温液体酸素を用い、熱交換によりガス化
Ｌ５たこれらの冷媒を製品ガスに混合することにより、
冷媒を有効に利用できる利点がある。またープロセス中
において必然的に要求される原料ガスを冷却する低温＋
ｉを利用１−．て水分や炭酸カスなどの不純物の凝結除
去が行なえ、さらに、プロセス中に常備される液化ガス
を寒冷源としてプロセス停止時（こおいて、吸着塔内の
吸着剤床を吸Ｍ温度に保つことが可能なために一低温吸
着の問題点であった起動時の吸着剤床の冷却が不用と１
ｘり一起動時間力５大幅に短縮されるなどの効果もある
。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図はこの発明の各実施例を示す系統図、第
３図は窒素、酸素それぞれ単独の温度−吸着量の関係を
示す図、第４図は窒素−酸素共存峙の温度と吸着はおよ
び温度と製品窒素量を示す図である。 ２・・圧縮機、３・・・冷却器、７ａ　、７ｂ・・・熱
交換器−１０・・・熱交換器、１３ａ、１３’）・・・
吸着塔−２５・・・液化ガス貯槽、３９・・・真空ポン
プ。 特ｄ′１出願人　　犬賜酸素株式会社 ＩＩ７＋　　　ｉ−ｅ　通入　　　ｊｉｌｌＦ　　　）
１−１　　　ケ　　−第３図 第１１図 ｕ８＜＋　　１４０−　＋ｃ＋ｏ　　６（１−２（１一
温度°Ｃ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 第１原料である液体酸素または液化窒素を気化させて一
   酸素ノＪスまたは窒素ガスとして利用するに際して、第
   ２原料である別の原料源から得られる酸素と窒素とを含
   有するガスを第１原料の気化（こ安する蒸発温熱および
   顕熱の寒冷エネルギーによって−８０〜−１４ｔＪ　”
   Ｃの低温に保たれた分子篩吸着剤床に送入して一第２原
   料中に含まれる酸素をこの吸着剤床の吸着剤に吸着させ
   、第２原料中に含まれる窒素を非吸着成分として流出さ
   せることＩこより第２原料中に含まれる酸素と窒素とを
   分離（−一この吸着剤に吸着された酸素は脱着回収する
   こと（こよって−これらの第２原料から分離される酸素
   カスおよび窒素ガスをそれぞれ第１原料から気化する酸
   素ガスまたは窒素ガスと併わせで利用することを特徴さ
   するガスの増産方法。