JPS5983718A - 高速度鋼の表面処理方法 - Google Patents
高速度鋼の表面処理方法Info
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- JPS5983718A JPS5983718A JP19510582A JP19510582A JPS5983718A JP S5983718 A JPS5983718 A JP S5983718A JP 19510582 A JP19510582 A JP 19510582A JP 19510582 A JP19510582 A JP 19510582A JP S5983718 A JPS5983718 A JP S5983718A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高速度鋼の特性殊に切削性能を改善する為の
表面処理方法に関するものである。
表面処理方法に関するものである。
一般の高速度鋼中にはＷ、、Ｍｏ、、Ｃｒ、、ｖ等の合
金元素からなる１次炭化物が多量台まれており（通常焼
入状態で１０重量％前後）、切削性能の向上に多大な影
響を与えている。そして切削性向上に関する研究は上記
１次炭化物の形態に着目したものが多く、基本的には下
記２つの流れに分けることができる。
金元素からなる１次炭化物が多量台まれており（通常焼
入状態で１０重量％前後）、切削性能の向上に多大な影
響を与えている。そして切削性向上に関する研究は上記
１次炭化物の形態に着目したものが多く、基本的には下
記２つの流れに分けることができる。
（１）１次炭化物量の増加
ＭＯｌＷｌｖ等の炭化物生成元素を、それに見合う量の
Ｃと共に多量添加し、１次炭化物量を増加させることに
よって耐摩耗性を高めようとするものであり、硬質のＭ
Ｃ型炭化物を形成する■の効果が最も大きいとされてい
る。そしてＪＩＳＭ格では１９６８年に高Ｃ−高Ｖ系（
ＤＳＫＨ５Ｂ、５ＫＨ５４，５Ｋ）Ｉ５７等が追加され
、その後も更に合金元素ホを増加或いは調整したものが
開発されつつある。しかし何れにしても、１次炭化物禾
を増加させたものは偏析が生じ易く、又角状の粗大炭化
物も増加して靭性が極端に劣化するという問題があり、
更に合金元素量が多く価格が高騰するという事情もあっ
て、現在のところ特殊な用途（難削材の加工）に使用さ
れているにすぎない。
Ｃと共に多量添加し、１次炭化物量を増加させることに
よって耐摩耗性を高めようとするものであり、硬質のＭ
Ｃ型炭化物を形成する■の効果が最も大きいとされてい
る。そしてＪＩＳＭ格では１９６８年に高Ｃ−高Ｖ系（
ＤＳＫＨ５Ｂ、５ＫＨ５４，５Ｋ）Ｉ５７等が追加され
、その後も更に合金元素ホを増加或いは調整したものが
開発されつつある。しかし何れにしても、１次炭化物禾
を増加させたものは偏析が生じ易く、又角状の粗大炭化
物も増加して靭性が極端に劣化するという問題があり、
更に合金元素量が多く価格が高騰するという事情もあっ
て、現在のところ特殊な用途（難削材の加工）に使用さ
れているにすぎない。
（２）１次炭化物の偏析の＠減及び微細化高速度鋼の切
削性能を向上させるに当っては、耐摩耗性の他靭性も改
善する必要がある。特に高Ｖ系高速度鋼の様に１次炭化
物を多く含有するものでは、靭性の改善が特に重要とな
り、その為には１次炭化物の偏析を軽減すると共に、そ
の結晶を微細化するのが有効である。こうした基本思想
に沿う代表的な改善策としてＥＳＲ法と粉末冶金法が挙
げられる。しがし前者のＥＳＲ法では、１次炭化物の偏
析は相当抑制されるものの炭化物粒度は粗大化する傾向
があり、又元々炭化物の分布が均一な小物部品には効果
が少なく、且つ製造工程が複雑であるので価格も高騰す
る。また後者の粉末冶金法の場合は、１次炭化物の偏析
がなく且つ粒子も微細化されるので靭性は相当改善され
るものの、通常の溶解材と同成分では耐摩耗性が劣化す
る傾向があり、しかも製造工程が複雑で製品コストが高
くなる。
削性能を向上させるに当っては、耐摩耗性の他靭性も改
善する必要がある。特に高Ｖ系高速度鋼の様に１次炭化
物を多く含有するものでは、靭性の改善が特に重要とな
り、その為には１次炭化物の偏析を軽減すると共に、そ
の結晶を微細化するのが有効である。こうした基本思想
に沿う代表的な改善策としてＥＳＲ法と粉末冶金法が挙
げられる。しがし前者のＥＳＲ法では、１次炭化物の偏
析は相当抑制されるものの炭化物粒度は粗大化する傾向
があり、又元々炭化物の分布が均一な小物部品には効果
が少なく、且つ製造工程が複雑であるので価格も高騰す
る。また後者の粉末冶金法の場合は、１次炭化物の偏析
がなく且つ粒子も微細化されるので靭性は相当改善され
るものの、通常の溶解材と同成分では耐摩耗性が劣化す
る傾向があり、しかも製造工程が複雑で製品コストが高
くなる。
この様に従来法では、高速度鋼の耐摩耗性を高めようと
すると靭性が犠牲となり、靭性を改善しようとすると経
済性に問題がでてくる。従って靭性を劣化させることな
く耐摩耗性を高めることができ、しかも容易且つ廉価に
生産し得る様な技術の開発が待たれている。
すると靭性が犠牲となり、靭性を改善しようとすると経
済性に問題がでてくる。従って靭性を劣化させることな
く耐摩耗性を高めることができ、しかも容易且つ廉価に
生産し得る様な技術の開発が待たれている。
本発明者等はこうした状況を踏まえ、合金成分量の調整
だけでは本質的な改善を図ることが困難であると考え、
成形後の表面処理法を工夫することによって表面特性を
改善すべく鋭意研究を進めてきた。本発明はかかる研究
の結果完成されたものであって、その構成は、焼入れ処
理した高速度鋼の表面にレーザービームを、吸収エネル
ギー密度２０００３７ｃｍ２以上、ビームと被処理物と
の相対移動速度（以下ビーム移動速度という）２ｍ／分
以上で照射して鋼表面を溶融し、表面層の１次炭化物を
マ） ＩＪフックス中固溶せしめ、その後焼戻し処理す
ることによって固溶した炭化物を微細析出させるところ
に要旨が存在する。
だけでは本質的な改善を図ることが困難であると考え、
成形後の表面処理法を工夫することによって表面特性を
改善すべく鋭意研究を進めてきた。本発明はかかる研究
の結果完成されたものであって、その構成は、焼入れ処
理した高速度鋼の表面にレーザービームを、吸収エネル
ギー密度２０００３７ｃｍ２以上、ビームと被処理物と
の相対移動速度（以下ビーム移動速度という）２ｍ／分
以上で照射して鋼表面を溶融し、表面層の１次炭化物を
マ） ＩＪフックス中固溶せしめ、その後焼戻し処理す
ることによって固溶した炭化物を微細析出させるところ
に要旨が存在する。
本発明では高速度鋼を一旦焼入れ処理した後、その表面
に高エネルギー密度のレーザービームを特定速度以上の
移動速度で照射させることによって表面の１次炭化物を
７１１ンクス中に固溶させ、靭性に悪影響を及ぼす１次
炭化物を殆んど含まない表面層を形成させると共に、そ
の後の焼戻しによって固溶した炭化物を微細析出させ、
２次硬化量を大幅に増大させることによって耐摩耗性、
ひいては切削性能の向上を図ったものである。
に高エネルギー密度のレーザービームを特定速度以上の
移動速度で照射させることによって表面の１次炭化物を
７１１ンクス中に固溶させ、靭性に悪影響を及ぼす１次
炭化物を殆んど含まない表面層を形成させると共に、そ
の後の焼戻しによって固溶した炭化物を微細析出させ、
２次硬化量を大幅に増大させることによって耐摩耗性、
ひいては切削性能の向上を図ったものである。
以下実験経過を追って本発明の構成及び作用効果を明確
にしていく。
にしていく。
一般にレーザーは非常に高いエネルギー密度を有してお
り、材料表面に局部的な急熱急冷を与えることができる
。特に表面のみを溶融させることによって得られる急冷
凝固層の組織は、通常の熱処理組織に比べて１次炭化物
の形態、合金元素の固溶析出状態、結晶粒径等の点でか
なりの違いが期待され、硬度をはじめ機械的性質を大幅
に高める可能性がある。そこでまず高速度鋼として５Ｋ
Ｈ９の焼入れ処理材を選択し、下記の条件でレーザービ
ーム照射処理を行った場合のレーザー照射部とその影響
を受けていない母材部分との内部組織を光学顕微鏡によ
り比較した。
り、材料表面に局部的な急熱急冷を与えることができる
。特に表面のみを溶融させることによって得られる急冷
凝固層の組織は、通常の熱処理組織に比べて１次炭化物
の形態、合金元素の固溶析出状態、結晶粒径等の点でか
なりの違いが期待され、硬度をはじめ機械的性質を大幅
に高める可能性がある。そこでまず高速度鋼として５Ｋ
Ｈ９の焼入れ処理材を選択し、下記の条件でレーザービ
ーム照射処理を行った場合のレーザー照射部とその影響
を受けていない母材部分との内部組織を光学顕微鏡によ
り比較した。
熱 源 ：ＣＯ２レーザー
出カニ ８ ＫＷ〜５ＫＷ
エネルギー密度： ２Ｂ００〜４８００ Ｊ／σ２ビー
ム移動速移動速度ニア ｍ／部 ：自然冷却 その結果は第１図（レーザー照射部の図面代用顕微鏡写
真）、及び第２図（母材部の図面代用顕微鏡写真）に示
す通りであり、通常の熱処理材（母材：第２図）では多
く認められる１次炭化物が、レーザー照射部（第１図）
では完全に消滅しており、レーザー照射により１次炭化
物がマトリックス中に固溶し極めて均一な結晶組織が得
られている。
ム移動速移動速度ニア ｍ／部 ：自然冷却 その結果は第１図（レーザー照射部の図面代用顕微鏡写
真）、及び第２図（母材部の図面代用顕微鏡写真）に示
す通りであり、通常の熱処理材（母材：第２図）では多
く認められる１次炭化物が、レーザー照射部（第１図）
では完全に消滅しており、レーザー照射により１次炭化
物がマトリックス中に固溶し極めて均一な結晶組織が得
られている。
またこのレーザー照射処理材について焼戻し処理温度と
２次硬化の関係を調べたところ、第８図の結果が得られ
た。この図よりレーザー照射の影響を受けていない母材
部分では、焼戻し温度を上げるにつれて硬度は低下し、
特に焼戻し温度が約６００°Ｃを越えると硬度は急激に
低下する。これに対しレーザー照射部では異質の傾向が
見られ、５００〜６００℃の焼戻しによって急激な２次
硬化を生じ、最終製品表層部（レーザー照射部）の焼戻
し硬さはＨｖ １１００まで上昇し、焼戻し軟化抵抗も
優れていることが確認された。又第４図は、レーザービ
ーム出方を８ＫＷ又は５ＫＷとし焼戻し温度を５５０
’Ｃに設定した他は上記と同様の処理を行い、表面から
の距離と硬度との関係を調べた実験グラフである。この
図より、レーザー出方を８ＫＷとするとレーザー照射面
から約７００μｍ１５ＫＷとすると約１２００μｍの深
さに亘って表面硬化層が得られており、レーザー出方を
高めるにつれて２次硬化層を深くすることができる。し
かし硬化層の硬度はほぼＨｖｌｌｏｏで一定値を示して
おり、硬度に与えるレーザー出方の影響は殆んど認めら
れない。
２次硬化の関係を調べたところ、第８図の結果が得られ
た。この図よりレーザー照射の影響を受けていない母材
部分では、焼戻し温度を上げるにつれて硬度は低下し、
特に焼戻し温度が約６００°Ｃを越えると硬度は急激に
低下する。これに対しレーザー照射部では異質の傾向が
見られ、５００〜６００℃の焼戻しによって急激な２次
硬化を生じ、最終製品表層部（レーザー照射部）の焼戻
し硬さはＨｖ １１００まで上昇し、焼戻し軟化抵抗も
優れていることが確認された。又第４図は、レーザービ
ーム出方を８ＫＷ又は５ＫＷとし焼戻し温度を５５０
’Ｃに設定した他は上記と同様の処理を行い、表面から
の距離と硬度との関係を調べた実験グラフである。この
図より、レーザー出方を８ＫＷとするとレーザー照射面
から約７００μｍ１５ＫＷとすると約１２００μｍの深
さに亘って表面硬化層が得られており、レーザー出方を
高めるにつれて２次硬化層を深くすることができる。し
かし硬化層の硬度はほぼＨｖｌｌｏｏで一定値を示して
おり、硬度に与えるレーザー出方の影響は殆んど認めら
れない。
第５図はレーザー照射後５５０ ℃で１時間焼入れを行
った高切削鋼について、表層部硬化層（レーザー処理部
）と母材（通常熱処理部）との耐摩耗性を比較した実験
グラフである。尚試験条件は下記の通りとした。
った高切削鋼について、表層部硬化層（レーザー処理部
）と母材（通常熱処理部）との耐摩耗性を比較した実験
グラフである。尚試験条件は下記の通りとした。
試験法 ：大部式摩耗試験
巾 径
相手材 ： ５ＵＪ２．１．５ ｒｔｓ 、 Ｘ ８０
朋（ＨｉＣ＝６０摩擦距離：４００ｍ 荷重：８．８Ｋｇ この図からも明らかな様に、レーザー照射による表面硬
化層は特に高速摩耗域で優れた耐摩耗性を示した。
朋（ＨｉＣ＝６０摩擦距離：４００ｍ 荷重：８．８Ｋｇ この図からも明らかな様に、レーザー照射による表面硬
化層は特に高速摩耗域で優れた耐摩耗性を示した。
第６図は本発明のレーザー照射材と通常の熱処理材を用
いて作製した切削具を使用し、下記の条件で連続切削試
験を行った実験グラフである。
いて作製した切削具を使用し、下記の条件で連続切削試
験を行った実験グラフである。
バイト取付角： ０−１５−６−６−１５−１５−Ｒｏ
、４突出量：８４゜ 切込量：１，５渭 送 リ 二 〇、２ 調波削材： Ｓ
ＮＣＭ８ （ＨＲＣ８２）潤 滑 ：な し 寿命判定 ：完全寿命 又第７図は同様の切削条件（但し被削材は９０’毎に巾
１０ｍの溝付けを付したものとし、寿命判定はＶ ｍａ
ｚ ＝ ０．６ｍとした）で行った断続切削） 試験結
果を示したものである。
、４突出量：８４゜ 切込量：１，５渭 送 リ 二 〇、２ 調波削材： Ｓ
ＮＣＭ８ （ＨＲＣ８２）潤 滑 ：な し 寿命判定 ：完全寿命 又第７図は同様の切削条件（但し被削材は９０’毎に巾
１０ｍの溝付けを付したものとし、寿命判定はＶ ｍａ
ｚ ＝ ０．６ｍとした）で行った断続切削） 試験結
果を示したものである。
第６．７図からも明らかな様に、本発明法に従ってレー
ザー照射及び焼戻し処理を行ったものは、従来の熱処理
材に比べて優れた切削性を有している。殊に高度の靭性
が要求される断続切削においても優れた性能を有してい
ることが分かる。
ザー照射及び焼戻し処理を行ったものは、従来の熱処理
材に比べて優れた切削性を有している。殊に高度の靭性
が要求される断続切削においても優れた性能を有してい
ることが分かる。
この様に本発明では、焼入れ処理後表面にレーザービー
ムを照射することによって、表層部における粗大１次炭
化物の析出をなくすと共に、その後に行われる特定温度
の焼戻し処理により２次硬化を著しく促進せしめ、もっ
て硬度及び靭性の双方を高めて切削性を大幅に改善する
ことができる。
ムを照射することによって、表層部における粗大１次炭
化物の析出をなくすと共に、その後に行われる特定温度
の焼戻し処理により２次硬化を著しく促進せしめ、もっ
て硬度及び靭性の双方を高めて切削性を大幅に改善する
ことができる。
しかしこうした効果はレーザービーム照射時の吸収エネ
ルギー密度及びビーム移動速度によって相当変動する傾
向があり、目的達成の為には吸収エネルギー密度を２０
００ Ｊ／ａｍ２以上、ビート移動速度を２ｍ／分以上
に設定しなければならない。
ルギー密度及びビーム移動速度によって相当変動する傾
向があり、目的達成の為には吸収エネルギー密度を２０
００ Ｊ／ａｍ２以上、ビート移動速度を２ｍ／分以上
に設定しなければならない。
但し吸収エネルギー密度とは次式より算出される値を言
う。
う。
吸収エネルギー密度（Ｊ７４肩）
の通りである。即ち吸収エネルギー密度については、前
記第６図で該密度を大きくする程硬化層を深くすること
ができることを明らかにしたが、レーザー照射による溶
融層（即ち硬化層）の深さと吸収エネルギー密度の関係
を更に詳細に検討したところ、第８図に示す結果が得ら
れた。この図からも明らかな様に、レーザー照射によっ
て表層部に硬化層を形成する為には、吸収エネルギー密
度を少なくとも２０００ Ｊ／ｃｍ２以上としなければ
ならないことが分かる。そしてこれ以上であれば吸収エ
ネルギー密度を大きくする程焼戻し処理後の硬化層は深
くなり切削性は向上するが、この照射効果は約４０００
ＪｋＩｎ２で飽和状態に達し、それ以上の吸収エネル
ギー密度の増大はレーザー発生装置の出力を無為に増大
するだけとなる。一方策９図は、ビーム移動速度とレー
ザー処理ままの炭化物の体積率並びにその後の焼戻し処
理（５５０°Ｃ×１ｈｒ）を施したときの硬さとの関係
を示した実験グラフであり、この図より、レーザー照射
による硬化促進効果を有意に発揮させる為には、ビーム
移動速度を２００ｚ／’分以上に設定すべきであること
が分かる。
記第６図で該密度を大きくする程硬化層を深くすること
ができることを明らかにしたが、レーザー照射による溶
融層（即ち硬化層）の深さと吸収エネルギー密度の関係
を更に詳細に検討したところ、第８図に示す結果が得ら
れた。この図からも明らかな様に、レーザー照射によっ
て表層部に硬化層を形成する為には、吸収エネルギー密
度を少なくとも２０００ Ｊ／ｃｍ２以上としなければ
ならないことが分かる。そしてこれ以上であれば吸収エ
ネルギー密度を大きくする程焼戻し処理後の硬化層は深
くなり切削性は向上するが、この照射効果は約４０００
ＪｋＩｎ２で飽和状態に達し、それ以上の吸収エネル
ギー密度の増大はレーザー発生装置の出力を無為に増大
するだけとなる。一方策９図は、ビーム移動速度とレー
ザー処理ままの炭化物の体積率並びにその後の焼戻し処
理（５５０°Ｃ×１ｈｒ）を施したときの硬さとの関係
を示した実験グラフであり、この図より、レーザー照射
による硬化促進効果を有意に発揮させる為には、ビーム
移動速度を２００ｚ／’分以上に設定すべきであること
が分かる。
ところで高速度鋼の表面硬度を高めるのにレーザービー
ム照射を利用する技術は特開昭５５−６２１１９号公報
にも開示されている。しかしこの技術は、公開明細書の
記載からも明らかな様に、焼入れ・焼戻処理した高速度
鋼工具の表面にレーザービームを照射し急速加熱、自己
冷却を行うものであり、本発明の様に（１，）焼入処理
後のレーザー照射によって表層部の組織を殆んど炭化物
を含まないものとし〔炭化物の大きさ１μｍ以下：第１
図、同体積率２％以下：第９図〕、且つ■レーザー照射
後の焼戻処理により２次硬化させて表面硬度を飛躍的に
高める、という思想は全く示されていない。ちなみに本
発明では上記■の組織を得る為にビーム移動速度を２０
０□□□／分以上に設定することが不可欠であるが、前
記公開発明に示された同移動速度は４０ひ７分と極めて
遅く、また最終製品の表面硬度にしても前記公開発明で
は高々ＨＲＣ６９（Ｈｖ約１０００）であるのに対し、
本発明ではＨｖ １１００程度まで高めることができる
。
ム照射を利用する技術は特開昭５５−６２１１９号公報
にも開示されている。しかしこの技術は、公開明細書の
記載からも明らかな様に、焼入れ・焼戻処理した高速度
鋼工具の表面にレーザービームを照射し急速加熱、自己
冷却を行うものであり、本発明の様に（１，）焼入処理
後のレーザー照射によって表層部の組織を殆んど炭化物
を含まないものとし〔炭化物の大きさ１μｍ以下：第１
図、同体積率２％以下：第９図〕、且つ■レーザー照射
後の焼戻処理により２次硬化させて表面硬度を飛躍的に
高める、という思想は全く示されていない。ちなみに本
発明では上記■の組織を得る為にビーム移動速度を２０
０□□□／分以上に設定することが不可欠であるが、前
記公開発明に示された同移動速度は４０ひ７分と極めて
遅く、また最終製品の表面硬度にしても前記公開発明で
は高々ＨＲＣ６９（Ｈｖ約１０００）であるのに対し、
本発明ではＨｖ １１００程度まで高めることができる
。
本発明は概略以上の様に構成されており、靭性を低下さ
せることなく硬さを大幅に改善することができ、切削性
能の卓越した高速度鋼を提供し得ることになった。
せることなく硬さを大幅に改善することができ、切削性
能の卓越した高速度鋼を提供し得ることになった。
第１．２図は鋼材組織を示す図面代用顕微鏡写真、第３
図は焼戻処理温度と硬さの関係を示すグラフ、第４図は
レーザー照射面からの距離と硬さの関係を示すグラフ、
第５図は摩擦速度と比摩耗量の関係を示すグラフ、第６
図は衝撃回数と切削速度の関係を示すグラフ、第７図は
切削速度と切削時間の関係を示すグラフ、第８図は吸収
エネルギー密度と溶融層（硬化層）の深さの関係を示す
グラフ、第９図はビーム移動速度と硬さ及び炭化物の体
積率の関係を示すグラフである。 第１− ： 寓 第２図 ・ 第３図 焼入れのｔ−ｉ＋母材） 焼戻し温度（”Ｃ）Ｘｌ
ｈｒ表面からの距離 （ｐｍ） 摩擦速度 （ｍ／５ｅｃ） 衝撃回数 （Ｘ１００Ｏ回） 切削時間 （ｍｉｎ ）
図は焼戻処理温度と硬さの関係を示すグラフ、第４図は
レーザー照射面からの距離と硬さの関係を示すグラフ、
第５図は摩擦速度と比摩耗量の関係を示すグラフ、第６
図は衝撃回数と切削速度の関係を示すグラフ、第７図は
切削速度と切削時間の関係を示すグラフ、第８図は吸収
エネルギー密度と溶融層（硬化層）の深さの関係を示す
グラフ、第９図はビーム移動速度と硬さ及び炭化物の体
積率の関係を示すグラフである。 第１− ： 寓 第２図 ・ 第３図 焼入れのｔ−ｉ＋母材） 焼戻し温度（”Ｃ）Ｘｌ
ｈｒ表面からの距離 （ｐｍ） 摩擦速度 （ｍ／５ｅｃ） 衝撃回数 （Ｘ１００Ｏ回） 切削時間 （ｍｉｎ ）
Claims (1)
- （１１焼入れ処理した高速度鋼の表面にレーザービーム
を、吸収エネルギー密度２０００ Ｊ ｋｎ２以上、ビ
ーム移動速度２ｍ／分以上で照射して鋼表面を溶融し、
表面層の１次炭化物をマトリックス中に固溶せしめ、そ
の後焼戻し処理することにより固溶した炭化物を微細析
出せしめることを特徴とする高速度鋼の表面処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19510582A JPS5983718A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 高速度鋼の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19510582A JPS5983718A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 高速度鋼の表面処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5983718A true JPS5983718A (ja) | 1984-05-15 |
| JPH0128809B2 JPH0128809B2 (ja) | 1989-06-06 |
Family
ID=16335593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19510582A Granted JPS5983718A (ja) | 1982-11-05 | 1982-11-05 | 高速度鋼の表面処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5983718A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62282803A (ja) * | 1986-05-28 | 1987-12-08 | Kobe Steel Ltd | 高速度鋼切削工具 |
| CN100500940C (zh) | 2006-08-11 | 2009-06-17 | 杭州博华激光技术有限公司 | 一种表面激光合金化的沉淀硬化不锈钢及其制备工艺和应用 |
| JP2013107143A (ja) * | 2011-11-17 | 2013-06-06 | Osg Corp | 工具および工具の製造方法 |
| DE19848025B4 (de) * | 1998-10-17 | 2015-02-05 | Oerlikon Trading Ag, Trübbach | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von Werkzeugen und Werkzeuge mit behandelter Oberfläche |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50812A (ja) * | 1972-11-14 | 1975-01-07 | ||
| JPS5562119A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-10 | Komatsu Ltd | Heat treating method for high speed steel tool |
-
1982
- 1982-11-05 JP JP19510582A patent/JPS5983718A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50812A (ja) * | 1972-11-14 | 1975-01-07 | ||
| JPS5562119A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-10 | Komatsu Ltd | Heat treating method for high speed steel tool |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62282803A (ja) * | 1986-05-28 | 1987-12-08 | Kobe Steel Ltd | 高速度鋼切削工具 |
| DE19848025B4 (de) * | 1998-10-17 | 2015-02-05 | Oerlikon Trading Ag, Trübbach | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von Werkzeugen und Werkzeuge mit behandelter Oberfläche |
| CN100500940C (zh) | 2006-08-11 | 2009-06-17 | 杭州博华激光技术有限公司 | 一种表面激光合金化的沉淀硬化不锈钢及其制备工艺和应用 |
| JP2013107143A (ja) * | 2011-11-17 | 2013-06-06 | Osg Corp | 工具および工具の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0128809B2 (ja) | 1989-06-06 |
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