JPS598401A - 高調波抑圧フイルタ - Google Patents
高調波抑圧フイルタInfo
- Publication number
- JPS598401A JPS598401A JP11612582A JP11612582A JPS598401A JP S598401 A JPS598401 A JP S598401A JP 11612582 A JP11612582 A JP 11612582A JP 11612582 A JP11612582 A JP 11612582A JP S598401 A JPS598401 A JP S598401A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- harmonic
- filter
- waveguide
- resonant
- band
- Prior art date
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/207—Hollow waveguide filters
- H01P1/208—Cascaded cavities; Cascaded resonators inside a hollow waveguide structure
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は高調波抑圧フィルタに係り、例えばマイクロ波
半導体素子を使用した導波管形の発振器。
半導体素子を使用した導波管形の発振器。
増幅器の高調波出力を抑圧するための高調波抑圧フィル
タに関するものである。
タに関するものである。
ガンダイオード、インパットダイオードあるいはＦ Ｅ
Ｔなどのマイクロ波半導体素子を使用した導波管形の
マイクロ波発振器、増幅器（以下単に発振器等と云う）
では非線形動作などにより、動作中心周波数（几）以外
の不要波、例えばｎｆ、（ｎ＝２．３・・・ｎ）の高調
波を発生する。これら発振器等の出力線路として導波管
を使用する場合には、導波管の遮断周波数以上の動作周
波数やその高調波成分が出力されることになる。
Ｔなどのマイクロ波半導体素子を使用した導波管形の
マイクロ波発振器、増幅器（以下単に発振器等と云う）
では非線形動作などにより、動作中心周波数（几）以外
の不要波、例えばｎｆ、（ｎ＝２．３・・・ｎ）の高調
波を発生する。これら発振器等の出力線路として導波管
を使用する場合には、導波管の遮断周波数以上の動作周
波数やその高調波成分が出力されることになる。
このため、特に通信システム等に用いる発振器等では、
その出力端に高調波抑圧フィルタを挿入することが多い
。そしてこの高調波抑圧フィルタとしては、第１に２ｆ
ｏ ３ｆｏ・・・ｎｆｏなどの高調波周波数付近のみの
伝ばんを阻止する帯域阻止フィルタ、第２に動作周波数
帯域以下を通過させる低域通過フィルタ、第３に動作周
波数帯域を通過域とする帯域通過フィルタなどがある。
その出力端に高調波抑圧フィルタを挿入することが多い
。そしてこの高調波抑圧フィルタとしては、第１に２ｆ
ｏ ３ｆｏ・・・ｎｆｏなどの高調波周波数付近のみの
伝ばんを阻止する帯域阻止フィルタ、第２に動作周波数
帯域以下を通過させる低域通過フィルタ、第３に動作周
波数帯域を通過域とする帯域通過フィルタなどがある。
このうち導波管回路において、高調波抑圧用として最も
多く用いられるものは第２の低域通過フィルタであり、
その代表例としてはコルゲート形フィルタ、ワツフルア
イアン形フィルタがある。
多く用いられるものは第２の低域通過フィルタであり、
その代表例としてはコルゲート形フィルタ、ワツフルア
イアン形フィルタがある。
しかし、これらは第１に構造が複雑であり、外形寸法が
太きい、第２に挿入損が１〜２ｄ１３と比較的大きい、
第３に高面であるなどの問題点がある。
太きい、第２に挿入損が１〜２ｄ１３と比較的大きい、
第３に高面であるなどの問題点がある。
また第３の帯域通１１４形フィルタのうち、２ｆｏ。
３ｆｏ・・・ｎ’ｆｏｆ、ｆどの高域阻止に有効なもの
としては共ゴ辰窓板を配設Ｉ７た高調波抑圧フィルタ（
以下異振窓形フィルタという）があり、この共振態形フ
ィルタは、構造が極めて簡単なうえ、動作周波数帯にお
ける挿入損も非常に小ざいが、共振器の負荷Ｑが低く、
高調波に対して充分な減衰量が得られない問題点がある
。
としては共ゴ辰窓板を配設Ｉ７た高調波抑圧フィルタ（
以下異振窓形フィルタという）があり、この共振態形フ
ィルタは、構造が極めて簡単なうえ、動作周波数帯にお
ける挿入損も非常に小ざいが、共振器の負荷Ｑが低く、
高調波に対して充分な減衰量が得られない問題点がある
。
次に第１図により従来の共振態形フィルタの構造例を説
明する。
明する。
先ず伸）図は共振窓の構造を示す図であり、共振窓板（
３）ｆ″ｉ導波管の横幅（ａ）、高さくｂ）の寸法をも
つ金属板に共振窓（３ａ）が穿設されている。この共振
窓（３ａ）は通常図示のような長方形であり、も（幅（
Ｗ＋と高さくｈ）により共振周波数が決定される。すだ
共振器のＱＬ（負荷Ｑ）は共振！ （３ａ）の大きさか
ら決定されるが、通常ＱＬ≦１０程度である。ｆｂ１図
及び（Ｃ１図は共振窓板を導波管に取りつけて構成した
それぞれ１段形、２段形共振態形フィルタ（１）の構造
を示すもの９であり、（ｂ）図は入出力間に１枚の共振
窓板（３）を設けたもの、（Ｃ）図は入出力間に２枚の
共振窓板（３１） （３ｔ）を設けたものを示す。この
２枚の共振窓板（３υ（３，）を設けた２段形の場合、
共振窓板（３□） （３ｔ）の間隔（１）は動作周波数
帯での通過特性が共振周波数げ。）に対し、はぼ対称と
なるような長さに選ばれ、いわゆるＭａｘｉｍａｌｌｙ
ｆｌａｔ形特性色特性。
３）ｆ″ｉ導波管の横幅（ａ）、高さくｂ）の寸法をも
つ金属板に共振窓（３ａ）が穿設されている。この共振
窓（３ａ）は通常図示のような長方形であり、も（幅（
Ｗ＋と高さくｈ）により共振周波数が決定される。すだ
共振器のＱＬ（負荷Ｑ）は共振！ （３ａ）の大きさか
ら決定されるが、通常ＱＬ≦１０程度である。ｆｂ１図
及び（Ｃ１図は共振窓板を導波管に取りつけて構成した
それぞれ１段形、２段形共振態形フィルタ（１）の構造
を示すもの９であり、（ｂ）図は入出力間に１枚の共振
窓板（３）を設けたもの、（Ｃ）図は入出力間に２枚の
共振窓板（３１） （３ｔ）を設けたものを示す。この
２枚の共振窓板（３υ（３，）を設けた２段形の場合、
共振窓板（３□） （３ｔ）の間隔（１）は動作周波数
帯での通過特性が共振周波数げ。）に対し、はぼ対称と
なるような長さに選ばれ、いわゆるＭａｘｉｍａｌｌｙ
ｆｌａｔ形特性色特性。
即ち共振周波数ｆ０における空間波長をλ。、導波管内
波長をλ１とすれば、ｌの最適値は（！： ｒ、ｘ ル
ｏ コノ方法は文献Ｉｎｔ 、Ｊ、Ｅｚｅｃｔｒｏｎｉ
ｃｓ １９６６゜Ｖ、ｏｌ ２１ 、 Ｎｏ ５ 、
ＰＰ４０１−４２４“Ｗａｖｅｇｕｉｄｅ Ｒｅ５ｏｎ
ａｎｔ −五ｒｉｓ Ｆｉｌ！ｔｅｒｓ ｗｉｔｈ
ｖｅｒｙ Ｗｉｄｅ Ｐａ５ｓｂａｎｄ ａ
ｎｄ ５ｔｏｐｂａｎｄｓ″に記載されている。
波長をλ１とすれば、ｌの最適値は（！： ｒ、ｘ ル
ｏ コノ方法は文献Ｉｎｔ 、Ｊ、Ｅｚｅｃｔｒｏｎｉ
ｃｓ １９６６゜Ｖ、ｏｌ ２１ 、 Ｎｏ ５ 、
ＰＰ４０１−４２４“Ｗａｖｅｇｕｉｄｅ Ｒｅ５ｏｎ
ａｎｔ −五ｒｉｓ Ｆｉｌ！ｔｅｒｓ ｗｉｔｈ
ｖｅｒｙ Ｗｉｄｅ Ｐａ５ｓｂａｎｄ ａ
ｎｄ ５ｔｏｐｂａｎｄｓ″に記載されている。
第２図は、従来の共振態形フィルタの特性の一実測例で
あり、減衰量の周波数特性を示す。即ち、曲＃（１υは
第１図（ｂ）に示した１段形フィルタの場合でありＱＬ
＝ ２．５ （但しＱＬは共振器の負荷Ｑ）、ｚｆ。
あり、減衰量の周波数特性を示す。即ち、曲＃（１υは
第１図（ｂ）に示した１段形フィルタの場合でありＱＬ
＝ ２．５ （但しＱＬは共振器の負荷Ｑ）、ｚｆ。
帯域での減衰量は約１５ｄＢである。また曲線Ｕａ″ｌ
ｌ：第１図（Ｃ）に示した２段形フィルタであり、 ／
Ｆｉ前述した最適値（動作周波数帯域でｊＶｉａｘｉｍ
ａｌｌｙ ｆｌａｔ特性となる）に選んである。即ちｆ
０近傍では良好なフィルタ特性をもつが、２ｆｏの帯域
ではほり通過特性となる。このように従来の共振態形フ
ィルタは１段構成ではＲｅ帯域で充分な減衰量が得られ
ず、２段構成の場合にはｚｆｏ付近が通過帯域となって
高調波抑圧フィルタとしての充分な性能が得られない問
題点があった。
ｌ：第１図（Ｃ）に示した２段形フィルタであり、 ／
Ｆｉ前述した最適値（動作周波数帯域でｊＶｉａｘｉｍ
ａｌｌｙ ｆｌａｔ特性となる）に選んである。即ちｆ
０近傍では良好なフィルタ特性をもつが、２ｆｏの帯域
ではほり通過特性となる。このように従来の共振態形フ
ィルタは１段構成ではＲｅ帯域で充分な減衰量が得られ
ず、２段構成の場合にはｚｆｏ付近が通過帯域となって
高調波抑圧フィルタとしての充分な性能が得られない問
題点があった。
本発明は前述した従来の諸問題点に鑑みなされたもので
あり、共振窓板間隔を適切に設定することにより、２倍
波、３倍波帯域などの高調波成分を有効に抑圧し得る高
調波抑圧フィルタを提供することを目的としている。
あり、共振窓板間隔を適切に設定することにより、２倍
波、３倍波帯域などの高調波成分を有効に抑圧し得る高
調波抑圧フィルタを提供することを目的としている。
即ち、本発明の高調波抑圧フィルタは導波管内に複数個
の共振窓板を配設した高調波抑圧フィルタにおいて、動
作中心周波数での導波管内の波長の１／４をｌ！ｏとし
たとき、６ｔ数個の共振窓間の間隔（７）が０．２≦ｌ
／ｌ。≦０．８または１．１≦ｌ／ｌｏ≦１．６を満足
するようになされていることを特徴とし、例えばマイク
ロ波半導体素子を使用した導波管形の発振器、増幅器の
高調波出力を効果的に抑圧することが可能な高調波抑圧
フィルタである。
の共振窓板を配設した高調波抑圧フィルタにおいて、動
作中心周波数での導波管内の波長の１／４をｌ！ｏとし
たとき、６ｔ数個の共振窓間の間隔（７）が０．２≦ｌ
／ｌ。≦０．８または１．１≦ｌ／ｌｏ≦１．６を満足
するようになされていることを特徴とし、例えばマイク
ロ波半導体素子を使用した導波管形の発振器、増幅器の
高調波出力を効果的に抑圧することが可能な高調波抑圧
フィルタである。
次に本発明の高調波抑圧フィルタの一実施例を第３図及
び第４図により説明する。
び第４図により説明する。
即ち、高調波抑圧フィルタ０１）は導波管（３ａＫ共振
窓板（３３１）（３３２）を間隔（ｊ）離して取付けた
２段形フィルタの構成を示す。そしてこの間隔（ｊ）は
動作中心周波数での導波管国内の波長（λｒｏ）の１／
４を（ｌｏ）としたとき、２倍波帯域（２ｆＯ）を抑圧
するためには、０．２≦１！／Ｉ！。≦０．８、または
１．１≦ｌ／ｌｏ≦１．６に設定し、また２倍波帯域（
ｚｆｏ）および３倍波帯域（３ｆｏ）を抑圧するために
は０．２≦ｌ／１０≦０．５または０．６≦ｌ／ｌｏ≦
０，８、または１．１５≦ｌ／ｌｏ≦１．６に選ぶこと
を特徴としている。
窓板（３３１）（３３２）を間隔（ｊ）離して取付けた
２段形フィルタの構成を示す。そしてこの間隔（ｊ）は
動作中心周波数での導波管国内の波長（λｒｏ）の１／
４を（ｌｏ）としたとき、２倍波帯域（２ｆＯ）を抑圧
するためには、０．２≦１！／Ｉ！。≦０．８、または
１．１≦ｌ／ｌｏ≦１．６に設定し、また２倍波帯域（
ｚｆｏ）および３倍波帯域（３ｆｏ）を抑圧するために
は０．２≦ｌ／１０≦０．５または０．６≦ｌ／ｌｏ≦
０，８、または１．１５≦ｌ／ｌｏ≦１．６に選ぶこと
を特徴としている。
第４図は本実施例の一実験例であり、２段共振態形フィ
ルタの通過減衰量の周波数特性を示す。
ルタの通過減衰量の周波数特性を示す。
即ち、曲線（４υは／／／。＝０．５２５ 、曲線（４
４はｌ／１０＝ １．４にそれぞれ設定した場合である
。この場合単一共振窓板の（Ｑ、）は従来例である第２
図の時と同じ＜ ＱＬ”’ ２．５ である。この第４
図の曲線からもわかるようにｌ／１０＝ ０．５２５
、 ｌ／１０＝ １．４両者ともＣｆ、）近傍では低損
失の通過特性をもち（２ｆ０）帯域では減衰量が２５ｄ
Ｂ以上となり、この帯域の高調波を良好に抑圧している
ことがイつかる。
４はｌ／１０＝ １．４にそれぞれ設定した場合である
。この場合単一共振窓板の（Ｑ、）は従来例である第２
図の時と同じ＜ ＱＬ”’ ２．５ である。この第４
図の曲線からもわかるようにｌ／１０＝ ０．５２５
、 ｌ／１０＝ １．４両者ともＣｆ、）近傍では低損
失の通過特性をもち（２ｆ０）帯域では減衰量が２５ｄ
Ｂ以上となり、この帯域の高調波を良好に抑圧している
ことがイつかる。
第５図は前述した実施例の２段共振態形フィルタの特性
の計算結果を示す図である。たりしＱＬ＝３．０として
いる。
の計算結果を示す図である。たりしＱＬ＝３．０として
いる。
即ち、曲線（５１） （５２ンはそれぞれ（２ｆｏ）
、（３ｆｃ＋）における減衰量をｌ／ｌ、の変化に対し
て計算したものであり、また斜線部（５３）は動作周波
数げ０）帯域での通過減衰量が０．２ ｄＢ以下になる
帯域を示し、上限周波数の曲線（５３ａ）と下限周波数
の曲線（５３ｂ）間の差の変化を示している。即ち、比
帯域は通常要求される５％（ｆ／ｆ、＝ １±０．０２
５） 以上はいずれのｔ７ｔ０ でも得られており、
曲線（５１） （５２）から、ｚｆｏ＃７域で有効な減
衰量（）２５ｄｏ）を得るために＆、ｌ：’ ｌ／ｌｏ
を図中の（Ａ２．）ｆだ（Ｎ２−２）範囲、ｚｆｏ。
、（３ｆｃ＋）における減衰量をｌ／ｌ、の変化に対し
て計算したものであり、また斜線部（５３）は動作周波
数げ０）帯域での通過減衰量が０．２ ｄＢ以下になる
帯域を示し、上限周波数の曲線（５３ａ）と下限周波数
の曲線（５３ｂ）間の差の変化を示している。即ち、比
帯域は通常要求される５％（ｆ／ｆ、＝ １±０．０２
５） 以上はいずれのｔ７ｔ０ でも得られており、
曲線（５１） （５２）から、ｚｆｏ＃７域で有効な減
衰量（）２５ｄｏ）を得るために＆、ｌ：’ ｌ／ｌｏ
を図中の（Ａ２．）ｆだ（Ｎ２−２）範囲、ｚｆｏ。
３ｆｏの帯域で有効な減衰量を得るためには（Ａ３．）
。
。
（Ａ３−２） 、 （Ａ３Ｊ ａ囲に選べばよい。なお
図中のＡ （０，９≦ｌ／ｌｏ≦１．０）は従来の抑圧
フィルタであり、ｚｆｏ付近が通過域となっていること
が判る。またｌ！／ｌ！。≧１．８でも特性曲線（５１
） （５２）は同様の減衰特性をくりかえすが、ｉ ＜
ｆ／ｆｏ＜ ２ 、２ ＜ｆ／ｆｏ＜ ３帯域に通過域
が複数個発生し実用的ではない。
図中のＡ （０，９≦ｌ／ｌｏ≦１．０）は従来の抑圧
フィルタであり、ｚｆｏ付近が通過域となっていること
が判る。またｌ！／ｌ！。≧１．８でも特性曲線（５１
） （５２）は同様の減衰特性をくりかえすが、ｉ ＜
ｆ／ｆｏ＜ ２ 、２ ＜ｆ／ｆｏ＜ ３帯域に通過域
が複数個発生し実用的ではない。
以上の説明では２段の共振窓板を使用した抑圧フィルタ
について説明したが、減衰量が不充分の場合には、さら
に多段にし、それぞれの共振窓板間隔を請求の範囲に設
定することにより減屓量をさらに増大させることができ
ることは勿論である。
について説明したが、減衰量が不充分の場合には、さら
に多段にし、それぞれの共振窓板間隔を請求の範囲に設
定することにより減屓量をさらに増大させることができ
ることは勿論である。
次に第６図により本発明の高調波抑圧フィルタの一応用
例を説明する。
例を説明する。
即ち、マイクロ波発振素子を用いた発振器等（注入同期
形または負性抵抗形） （６１）にサーキュレータ（６
２） （６３）を接続し、サーキュレータ（６２）より
入力し、サーキュレータ（６３）には図示のように整合
負荷（６４）を接続してアイソレータとして作用させる
。（０５）は前述した本発明の一実施例の２段共振態形
抑圧フィルタであり、サーキュレータ（６３）と出力導
波管（６６）にはさまれた構成をなしている。
形または負性抵抗形） （６１）にサーキュレータ（６
２） （６３）を接続し、サーキュレータ（６２）より
入力し、サーキュレータ（６３）には図示のように整合
負荷（６４）を接続してアイソレータとして作用させる
。（０５）は前述した本発明の一実施例の２段共振態形
抑圧フィルタであり、サーキュレータ（６３）と出力導
波管（６６）にはさまれた構成をなしている。
抑圧フィルタ（６５）は共振窓板（６５ａ） 、スペー
サ導波’＃（６５ｂ）共振窓板（６５Ｃ）とからなりス
ペーサ導波’１ｆ（６５ｂ）の長さくＪ）は前述したｌ
／ｌｏ の範囲即ち（Ａ２−１）、（Ａ２２）または（
’３−ｉ）、（’３−２）、（Ａ３．）のいずれ少にな
るように設定する。
サ導波’＃（６５ｂ）共振窓板（６５Ｃ）とからなりス
ペーサ導波’１ｆ（６５ｂ）の長さくＪ）は前述したｌ
／ｌｏ の範囲即ち（Ａ２−１）、（Ａ２２）または（
’３−ｉ）、（’３−２）、（Ａ３．）のいずれ少にな
るように設定する。
このような回路構成で通常発振器等（６１）での２ｔｏ
、３Ｊ’ｏ成分の発生孟は一２０ｄＢＣ以下と考えら
れ、るから、共振窓フィルタ（６５）での高調波抑圧量
が２９ｄＪ３以上あれば出力端での高調波リーク量は通
常要求される−４０ ｄｅｃ以下の１直を容易に１得る
ことが百ｆ能である。
、３Ｊ’ｏ成分の発生孟は一２０ｄＢＣ以下と考えら
れ、るから、共振窓フィルタ（６５）での高調波抑圧量
が２９ｄＪ３以上あれば出力端での高調波リーク量は通
常要求される−４０ ｄｅｃ以下の１直を容易に１得る
ことが百ｆ能である。
上述のように多段構成の共振窓板からなる高調波抑圧フ
ィルタにおいて、共振窓板間の間隔（ｌりを１０＝λｖ
０／４とした時２倍波抑圧に対しては０．２≦ｔ７ｔ０
≦０８マたは１．１≦１ ／１０≦１．６．２倍波石よ
び３倍波抑圧に対しては０．２≦ｌ／ｌｏ≦０．５、ま
たは０．６≦ｌ／１ｏ＝０．８、または１．１５≦ｌ／
ｌｏ’；Ｌ、６ に設定することにより、２倍波帯域
あるいは２倍波、３倍波帯域の高調波成分を充分に抑圧
することができ、しかも動作周波数帯域においては低損
失で実用上充分な通過帯域をもつ小形、低価格の高６１
４波抑圧フイルタを提供することが可能でありその工業
的価値は極めて大である。
ィルタにおいて、共振窓板間の間隔（ｌりを１０＝λｖ
０／４とした時２倍波抑圧に対しては０．２≦ｔ７ｔ０
≦０８マたは１．１≦１ ／１０≦１．６．２倍波石よ
び３倍波抑圧に対しては０．２≦ｌ／ｌｏ≦０．５、ま
たは０．６≦ｌ／１ｏ＝０．８、または１．１５≦ｌ／
ｌｏ’；Ｌ、６ に設定することにより、２倍波帯域
あるいは２倍波、３倍波帯域の高調波成分を充分に抑圧
することができ、しかも動作周波数帯域においては低損
失で実用上充分な通過帯域をもつ小形、低価格の高６１
４波抑圧フイルタを提供することが可能でありその工業
的価値は極めて大である。
第１図は従来の共翠窓徊を使用した高調波抑圧フィルタ
を示す図であり、（ａ）図は共振窓板の構造を示す平面
図、（ｂ）図は１段の共振窓板を使用した高調波抑圧フ
ィルタを示す簡略断面図、（Ｃ）図は２段の共振窓板を
使用した高調波抑圧フィルりを示す簡略断面図、第２図
は従来の高調波抑圧フィルりの減衰量特性を示す曲線図
、第３図及び第５図は本発明の高調波抑圧フィルタの一
実施例を示す図であり、第３図は簡略断面図、第４図は
本実施例の減衰量特性を示す曲線図、第５図は本発明の
詳細な説明するための特性計算曲線図、第６図は本発明
の高調波抑圧フィルタの応用例を示す簡略説明図である
。 １．３１．６５・・・共振窓フィルタ ３１３１１３１１３３、、３３！、 ６５ａ 、６５ｃ
、、、共憑窓板２．３２・・・導波管 １１．１２，４１，４２，５１，５２・・・減衰量特性
曲線５３・・・通過比帯域 ６１−発掘器または増幅
器６２．６３・・・サーキュレータ ６４・・・整合
負荷６６・・・出力導波管 代理人 弁理士 井 上 −力 筒 １ 図 第 ２ 図 ｆ 第 ３ 図 第 ４ 図 Ｊ
を示す図であり、（ａ）図は共振窓板の構造を示す平面
図、（ｂ）図は１段の共振窓板を使用した高調波抑圧フ
ィルタを示す簡略断面図、（Ｃ）図は２段の共振窓板を
使用した高調波抑圧フィルりを示す簡略断面図、第２図
は従来の高調波抑圧フィルりの減衰量特性を示す曲線図
、第３図及び第５図は本発明の高調波抑圧フィルタの一
実施例を示す図であり、第３図は簡略断面図、第４図は
本実施例の減衰量特性を示す曲線図、第５図は本発明の
詳細な説明するための特性計算曲線図、第６図は本発明
の高調波抑圧フィルタの応用例を示す簡略説明図である
。 １．３１．６５・・・共振窓フィルタ ３１３１１３１１３３、、３３！、 ６５ａ 、６５ｃ
、、、共憑窓板２．３２・・・導波管 １１．１２，４１，４２，５１，５２・・・減衰量特性
曲線５３・・・通過比帯域 ６１−発掘器または増幅
器６２．６３・・・サーキュレータ ６４・・・整合
負荷６６・・・出力導波管 代理人 弁理士 井 上 −力 筒 １ 図 第 ２ 図 ｆ 第 ３ 図 第 ４ 図 Ｊ
Claims (1)
- 導波管内に複数個の共振窓板を配設した高調波抑圧フィ
ルタにおいて、動作中心周波数での前記導波管内の波長
の１ ／ ４をｌ。とじたとき、前記複数個の共振窓板
の間隙ｌが０．２≦ｌ ／ｌｏ≦０．８、または１．１
≦１７１０≦１．６を満足するようになされていること
を特徴とする高調波抑圧フィルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11612582A JPS598401A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 高調波抑圧フイルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11612582A JPS598401A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 高調波抑圧フイルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598401A true JPS598401A (ja) | 1984-01-17 |
| JPH0430202B2 JPH0430202B2 (ja) | 1992-05-21 |
Family
ID=14679317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11612582A Granted JPS598401A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 高調波抑圧フイルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS598401A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01152801A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-15 | Nec Corp | 導波管帯域通過ろ波器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5769302U (ja) * | 1980-10-16 | 1982-04-26 | ||
| JPS6324565A (ja) * | 1986-07-17 | 1988-02-01 | Tokuyama Soda Co Ltd | レドツクスフロ−電池用隔膜 |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP11612582A patent/JPS598401A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5769302U (ja) * | 1980-10-16 | 1982-04-26 | ||
| JPS6324565A (ja) * | 1986-07-17 | 1988-02-01 | Tokuyama Soda Co Ltd | レドツクスフロ−電池用隔膜 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01152801A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-15 | Nec Corp | 導波管帯域通過ろ波器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0430202B2 (ja) | 1992-05-21 |
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