JPS598409A - モノパルスアンテナ - Google Patents
モノパルスアンテナInfo
- Publication number
- JPS598409A JPS598409A JP11745682A JP11745682A JPS598409A JP S598409 A JPS598409 A JP S598409A JP 11745682 A JP11745682 A JP 11745682A JP 11745682 A JP11745682 A JP 11745682A JP S598409 A JPS598409 A JP S598409A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- horn
- antenna
- primary
- horns
- reflector
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 17
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 abstract description 16
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 14
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 8
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 2
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000005574 cross-species transmission Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/02—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns providing sum and difference patterns
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は受信用のモノパルスアンテナに関する。さらに
詳しくはモノパルスアンテナの角度誤差検出感度を向上
させる一次ホーン系に関する。
詳しくはモノパルスアンテナの角度誤差検出感度を向上
させる一次ホーン系に関する。
同時ロービング方式のモノパルスアンチｆ（ｔｉ、単一
パルス応答で瞬時にアンテナの方位指向誤差を検出する
。このために少くとも４個の１次ホーンを用いて、直交
する２軸についての角度誤差を得る。すなわち１次ホー
ンの出力の和信号端子に受信信号を、差信号端子に角度
誤差信号を得る。上記差信号は、アンテナが到来波に正
対した場合には入力がなく、到来来波に対して偏位した
場合には偏位角度に対して双峰性の特性を持つ。モノパ
ルスアンテナにおいては両ピークの中央のヌル点の方向
にアンテナを向けることにより、アンテナが電波到来方
向を追尾する。この目的のためには両ピーク値より中心
軸方向のヌル点への落込み傾斜が急峻なｔｌど、角度検
知感度が高いことになる。
パルス応答で瞬時にアンテナの方位指向誤差を検出する
。このために少くとも４個の１次ホーンを用いて、直交
する２軸についての角度誤差を得る。すなわち１次ホー
ンの出力の和信号端子に受信信号を、差信号端子に角度
誤差信号を得る。上記差信号は、アンテナが到来波に正
対した場合には入力がなく、到来来波に対して偏位した
場合には偏位角度に対して双峰性の特性を持つ。モノパ
ルスアンテナにおいては両ピークの中央のヌル点の方向
にアンテナを向けることにより、アンテナが電波到来方
向を追尾する。この目的のためには両ピーク値より中心
軸方向のヌル点への落込み傾斜が急峻なｔｌど、角度検
知感度が高いことになる。
一方給電用導波管の開口径を拡大するパラボラアンテナ
としての性能を考慮すると、−次ホーンによる励振波の
主反射鏡からのスピルオーバー量を抑えて広角指向性を
改善し、反射鏡開口面に対し最適照度分布として利得を
向上するためには、最適開口径の一次ホーンを必要とす
る。このようなホーンを使用して４ポ一ン方式の一次ホ
ーン系を構成すると、各ホーンの放射中心のアンテナ中
心軸からの偏位量が大きくなり、その結果和信号の最大
レベルは構成する個々のホーンの励撮による最大レベル
に比較してそれ程レベルアップされず、距離検知感度が
低い。また差信号のヌル点への落込み傾斜が緩かとなり
、追尾アンテナとしての角度検知感度も劣化する欠点が
ある。この理由により従来は、４個のホーンを用いる一
次ホーン系は実用に供せられなかった。
としての性能を考慮すると、−次ホーンによる励振波の
主反射鏡からのスピルオーバー量を抑えて広角指向性を
改善し、反射鏡開口面に対し最適照度分布として利得を
向上するためには、最適開口径の一次ホーンを必要とす
る。このようなホーンを使用して４ポ一ン方式の一次ホ
ーン系を構成すると、各ホーンの放射中心のアンテナ中
心軸からの偏位量が大きくなり、その結果和信号の最大
レベルは構成する個々のホーンの励撮による最大レベル
に比較してそれ程レベルアップされず、距離検知感度が
低い。また差信号のヌル点への落込み傾斜が緩かとなり
、追尾アンテナとしての角度検知感度も劣化する欠点が
ある。この理由により従来は、４個のホーンを用いる一
次ホーン系は実用に供せられなかった。
これの改善策として、１２ホ一ン方式とか１６ホ一ン方
式のマルチホーン方式によるアレーアンテナで、−次ホ
ーン系の励振波の指向性を成形する方法が実用化されて
いる。しかしこれらの方式では個々のアンテナに位相制
御器を必要として経済性がないばかυか、多数個ホーン
の組合せで一次ホーンを構成するのでアンテナ開口面の
ブロッキング損失も犬となり、利得が劣化する欠点もあ
る。
式のマルチホーン方式によるアレーアンテナで、−次ホ
ーン系の励振波の指向性を成形する方法が実用化されて
いる。しかしこれらの方式では個々のアンテナに位相制
御器を必要として経済性がないばかυか、多数個ホーン
の組合せで一次ホーンを構成するのでアンテナ開口面の
ブロッキング損失も犬となり、利得が劣化する欠点もあ
る。
本発明は各−次ホーンの特性を改良して、従来かえりみ
られなかった４ホ一ン方式の一次ホーン系を実用化する
とともに、上記１２ホ一ン方式とか１６ホ一ン方式のマ
ルチホーン方式の欠点を改善した、高能率かつ紅済的な
モノパルスアンテナを提供するものである。
られなかった４ホ一ン方式の一次ホーン系を実用化する
とともに、上記１２ホ一ン方式とか１６ホ一ン方式のマ
ルチホーン方式の欠点を改善した、高能率かつ紅済的な
モノパルスアンテナを提供するものである。
以下、図面を参照しながら本発明を説明する。
第１図はカセグレンアンテナを用いたモノパルスアンテ
ナの概念図、第２図はカセグレンアンテナにおける一次
ホーンの偏位および副反射鏡の回転偏位の影響を示す概
念図である。
ナの概念図、第２図はカセグレンアンテナにおける一次
ホーンの偏位および副反射鏡の回転偏位の影響を示す概
念図である。
第１図に示す主反射鏡・副反射鏡・−次ホーンより構成
されるカセグレンアンテナをアンテナの代表例にして、
以下モノパルスアンテナを説明する。
されるカセグレンアンテナをアンテナの代表例にして、
以下モノパルスアンテナを説明する。
第１図において％Ｆｒ１ＦＶは副反射鏡（双曲面反射鏡
）１の第１．第２焦点であり、−次ホーン２の位相の中
心はＦｒと一致し、また主反射鏡（パラボラ反射鏡）３
の焦点はＦＶと一致している。二点鎖線の曲面４はＦｒ
を焦点とする、とのカセグレンアンテナに等価なパラボ
ラ反射鏡を、参考として図示したものである。Ｆｍをパ
ラボラ反射鏡（主反射鏡）３の焦点距離ｒ Ｆ ｃを双
曲面反射鏡（副反射鏡）１の２焦点間距離＋Ｆｅを等価
パラボラ反射鏡４の焦点距離、ｅを双曲面反射鏡１の離
心率＋ Ｄｍを主反射鏡３の直径Ｉ Ｄ。
）１の第１．第２焦点であり、−次ホーン２の位相の中
心はＦｒと一致し、また主反射鏡（パラボラ反射鏡）３
の焦点はＦＶと一致している。二点鎖線の曲面４はＦｒ
を焦点とする、とのカセグレンアンテナに等価なパラボ
ラ反射鏡を、参考として図示したものである。Ｆｍをパ
ラボラ反射鏡（主反射鏡）３の焦点距離ｒ Ｆ ｃを双
曲面反射鏡（副反射鏡）１の２焦点間距離＋Ｆｅを等価
パラボラ反射鏡４の焦点距離、ｅを双曲面反射鏡１の離
心率＋ Ｄｍを主反射鏡３の直径Ｉ Ｄ。
を副反射鏡１の直径、φｒを副反射鏡１の第１焦点Ｆｒ
と副反射鏡１の縁端のなす角度、φＶを主反射鏡３の焦
点Ｆｖと主反射鏡３の縁端のなす角度とすると、カセグ
レンアンテナの性質として、が成立する。なお、第１図
においてアンテナ中心軸５はＺ軸方向であり、主反射鏡
３のＸ軸はＸｍ ＋副反射鏡１のＸ軸はＸｓで表わされ
ている。
と副反射鏡１の縁端のなす角度、φＶを主反射鏡３の焦
点Ｆｖと主反射鏡３の縁端のなす角度とすると、カセグ
レンアンテナの性質として、が成立する。なお、第１図
においてアンテナ中心軸５はＺ軸方向であり、主反射鏡
３のＸ軸はＸｍ ＋副反射鏡１のＸ軸はＸｓで表わされ
ている。
いま、カセグレンアンテナにおいて、第２図（ａ）のよ
うに−次ホーン２が、アンテナ中心軸５よりΔｈだけＸ
軸の正側に平行に偏位した場合二次指向性の主方向６ｆ
ｄＸ軸の負側にΔθ、だけ偏位し、その量は となる。ここで また同図（ｂ）のように副反射鏡１がアンテナ中心軸５
に対して、ΔψだけＸ軸の正側に回転偏位した場合の二
次指向性の主方向７は、Ｘ軸の正側にΔθ、だけ偏位し
、その量は となる。
うに−次ホーン２が、アンテナ中心軸５よりΔｈだけＸ
軸の正側に平行に偏位した場合二次指向性の主方向６ｆ
ｄＸ軸の負側にΔθ、だけ偏位し、その量は となる。ここで また同図（ｂ）のように副反射鏡１がアンテナ中心軸５
に対して、ΔψだけＸ軸の正側に回転偏位した場合の二
次指向性の主方向７は、Ｘ軸の正側にΔθ、だけ偏位し
、その量は となる。
第３図は４個の一次ホーンで構成された一次ホーン系の
斜視図、第４図は２個の一次ホーンの出力の和信号と差
信号とを求めるハイブリッド回路の概念的回路図、第５
図は４個の一次水 −ンの出力の和信号と差信号とを求
めるノ・イブリッド回路の概念的回路図、第６図は２個
の各−次ホーンの指向特性とその和信号・差信号の指向
特性曲線である。
斜視図、第４図は２個の一次ホーンの出力の和信号と差
信号とを求めるハイブリッド回路の概念的回路図、第５
図は４個の一次水 −ンの出力の和信号と差信号とを求
めるノ・イブリッド回路の概念的回路図、第６図は２個
の各−次ホーンの指向特性とその和信号・差信号の指向
特性曲線である。
４ホ一ン方式の一次ホーン系は、第３図のようにアンテ
ナ中心軸５に対して、僅かに偏位して給電された同形状
の一次ポーン２ａ 、 ２ｂ 、 ２ｃ。
ナ中心軸５に対して、僅かに偏位して給電された同形状
の一次ポーン２ａ 、 ２ｂ 、 ２ｃ。
２ｄで構成され、各ホーンの出力端子にハイブリッド回
路（以下ＨＹＢと略記する）、例えばマジックＴ ’（
Ｍ Ｔと略記する）が接続されている。
路（以下ＨＹＢと略記する）、例えばマジックＴ ’（
Ｍ Ｔと略記する）が接続されている。
ホーン２ａ、２ｂの出力端子は第４図に示すようＫＭＴ
（ＨＹＢ）８に接続さり、ており、ＭＴ８の合成点と両
−次ホーン２ａ、２ｂを結ぶ両系統の給電線が同位相と
なるように接続されている。
（ＨＹＢ）８に接続さり、ており、ＭＴ８の合成点と両
−次ホーン２ａ、２ｂを結ぶ両系統の給電線が同位相と
なるように接続されている。
同形式の４個の一次ホーン系に対しては、第５図に示す
ように、コンパレーター（４個のＭＴの各ポートがそれ
ぞれの合成点に対して等長となるような給電線で接続し
た立体回路）を合成すれば、到来波に対して和信号Σ＝
−４（（Ａ＋Ｂ）＋（Ｃ＋Ｄ））、水平方向差信号ΔＡ
Ｚ ＝±（（Ａ＋Ｃ）−（Ｂ＋Ｄ））、垂直方向差信号
出すことができる。Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは各−次ホーンの受
信電界レベルを示す。
ように、コンパレーター（４個のＭＴの各ポートがそれ
ぞれの合成点に対して等長となるような給電線で接続し
た立体回路）を合成すれば、到来波に対して和信号Σ＝
−４（（Ａ＋Ｂ）＋（Ｃ＋Ｄ））、水平方向差信号ΔＡ
Ｚ ＝±（（Ａ＋Ｃ）−（Ｂ＋Ｄ））、垂直方向差信号
出すことができる。Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄは各−次ホーンの受
信電界レベルを示す。
つぎに２つの一次ホニンを例にして、電波到来角度の検
出の動作を記す。
出の動作を記す。
各−次ホーンは第３図に示すようにアンテナ中心軸５に
対してわずかに偏位しているので、各−次ホーン指向性
は第２図（ａ）に示すように角度Δθ１だけ偏向する。
対してわずかに偏位しているので、各−次ホーン指向性
は第２図（ａ）に示すように角度Δθ１だけ偏向する。
すなわち個々の一次ホーンの励振波による二次放、射波
（各−次ホーンの受信電界レベル）の主ビームは、第５
図（ａ）の点線９ａと破線９ｂ’に示すように、アンテ
ナ中心軸５に対して僅かにずれている。そして第４図の
ＭＴ８の出力端子Ｋｉｄ、第５図（ｂＪの指向性に示す
ように、Ｉ（ボー）１（ＩＫは実線１２ａで示す和信号
る。和信号１２Ｂは単峰性ビームであり、軸方向での利
得が高いほど距離検知感度が高くなる。
（各−次ホーンの受信電界レベル）の主ビームは、第５
図（ａ）の点線９ａと破線９ｂ’に示すように、アンテ
ナ中心軸５に対して僅かにずれている。そして第４図の
ＭＴ８の出力端子Ｋｉｄ、第５図（ｂＪの指向性に示す
ように、Ｉ（ボー）１（ＩＫは実線１２ａで示す和信号
る。和信号１２Ｂは単峰性ビームであり、軸方向での利
得が高いほど距離検知感度が高くなる。
他方差信号１２ｂはアンテナが到来波に正対した場合に
は入力がなく、アンテナ中心軸５が到来波方向に対して
偏位した場合は、両−次ホーン２ａ、２ｂへの到来波の
位相差成分が受信され双峰性ビ一台となる。この場合両
ピークから中心軸方向５のヌル点１３への落込み傾斜が
急峻なほど、角度検知感度が高めことになる。
は入力がなく、アンテナ中心軸５が到来波方向に対して
偏位した場合は、両−次ホーン２ａ、２ｂへの到来波の
位相差成分が受信され双峰性ビ一台となる。この場合両
ピークから中心軸方向５のヌル点１３への落込み傾斜が
急峻なほど、角度検知感度が高めことになる。
第７図は測定周波数１５ＧＨｚ帯、主反射鏡の開口直径
が４５λ（λは使用波長）、単一ホーンの開口径が１．
９λ×１．９λ、各ホーンのアンテナ中心軸５よりＸ軸
、およびｙ軸方向への偏位量がΔｈ＝±λのモノパルス
アンテナの２次１Ｗ向性特性曲線である。
が４５λ（λは使用波長）、単一ホーンの開口径が１．
９λ×１．９λ、各ホーンのアンテナ中心軸５よりＸ軸
、およびｙ軸方向への偏位量がΔｈ＝±λのモノパルス
アンテナの２次１Ｗ向性特性曲線である。
個々のホーンの２次指向特性曲線は破線１４、点線１５
に示されているようにアンテナ中心軸５よシの偏位量は
それぞれΔθ、＝１．１°（３式からの計算値は１．８
°）であって、両生ビームの交点レベルは一６ｄＢであ
る。
に示されているようにアンテナ中心軸５よシの偏位量は
それぞれΔθ、＝１．１°（３式からの計算値は１．８
°）であって、両生ビームの交点レベルは一６ｄＢであ
る。
この時の和信号は実線１６でピーク値は単体のピーク値
と変らず、差信号は一点鎖線１７でヌル点１３への落込
み傾斜は緩いものである。即ち従来形式では距離検知感
度が低く、角度検知感度が鈍いことを示している。
と変らず、差信号は一点鎖線１７でヌル点１３への落込
み傾斜は緩いものである。即ち従来形式では距離検知感
度が低く、角度検知感度が鈍いことを示している。
第８図は、本発明の一次ホーン系の斜視図である。
本発明の一次ホーン系は、その開口面十字状の接触辺土
に、高さ３λの十字状で一片が三角形をなす放射方向制
御板１８が装着されている。
に、高さ３λの十字状で一片が三角形をなす放射方向制
御板１８が装着されている。
上記十字状放射方向、制御板１８の機能を、放射方向制
御板を有する単体の一次ボーンによって説明する。
御板を有する単体の一次ボーンによって説明する。
第９図は板状放射方向制御板を有する単体の一次ホーン
の斜視図、第１０図はそれの電界分布を模式的に示しだ
断面図である。
の斜視図、第１０図はそれの電界分布を模式的に示しだ
断面図である。
一次ホーンの開口面１９の一辺に第９図のように、金属
導体板よりなる有限長の放射方向制御板１８をアンテナ
中心軸５に平行に装着すると、第】（）図に示すように
、−次ホーン２の開口面１９の近傍における放射波の位
相速度は、太線の矢印加、２１の大小で示すごとく、放
射方向制御板１８Ｖｃ近い側が自由空間である反対側よ
シ速くなる。この励振波の電界分布曲線は放射波の主方
向乙がアンテナ中心軸５よりＸ軸の正側にΔθ。
導体板よりなる有限長の放射方向制御板１８をアンテナ
中心軸５に平行に装着すると、第】（）図に示すように
、−次ホーン２の開口面１９の近傍における放射波の位
相速度は、太線の矢印加、２１の大小で示すごとく、放
射方向制御板１８Ｖｃ近い側が自由空間である反対側よ
シ速くなる。この励振波の電界分布曲線は放射波の主方
向乙がアンテナ中心軸５よりＸ軸の正側にΔθ。
たけ偏位することを示している。ここで偏位量Δθ３は
、軸方向の長さＬＫ関係する。なお図では放射方向制御
板１８を励振波の電界と直交する方向に装着した場合を
示したが、電界と平行方向に装着しても同様の効果が得
られる。
、軸方向の長さＬＫ関係する。なお図では放射方向制御
板１８を励振波の電界と直交する方向に装着した場合を
示したが、電界と平行方向に装着しても同様の効果が得
られる。
カセグレンアンテナの構成各素子を正規位置に配置し、
−次ホーンの開口面のＸ軸の負側に、適当長の放射方向
制御板を装着すると、副反射鏡１への励振波は、Ｘ軸の
負側から正ｆｌｌｌＫ向い、アンテナ中心軸１と斜交し
て励振することになる。このことは第２図（ｂ） にお
いて、副反射鏡１がアンテナ中心軸５に対してＸ軸の正
側に回転偏位したのと等価である。−次ボーン系として
４ホ一ン方式−次ホーン系を用いると、各−次ホーンは
モノパルスアンテナに対してわずかに並行偏位している
ので第２図（ａ）Ｋ示すように、各−次ホーンがモノパ
ルスアンテナの中心線５に対してＸ軸の正側に平行に偏
位したものに放射方向制御板を装着すれば、偏位量Δθ
１はΔθ。
−次ホーンの開口面のＸ軸の負側に、適当長の放射方向
制御板を装着すると、副反射鏡１への励振波は、Ｘ軸の
負側から正ｆｌｌｌＫ向い、アンテナ中心軸１と斜交し
て励振することになる。このことは第２図（ｂ） にお
いて、副反射鏡１がアンテナ中心軸５に対してＸ軸の正
側に回転偏位したのと等価である。−次ボーン系として
４ホ一ン方式−次ホーン系を用いると、各−次ホーンは
モノパルスアンテナに対してわずかに並行偏位している
ので第２図（ａ）Ｋ示すように、各−次ホーンがモノパ
ルスアンテナの中心線５に対してＸ軸の正側に平行に偏
位したものに放射方向制御板を装着すれば、偏位量Δθ
１はΔθ。
で打消され、合成二次指向性の偏位量は小さくなる。即
ち二次指向性の主方向は、アンテナ中心軸１に集束され
ることになる。
ち二次指向性の主方向は、アンテナ中心軸１に集束され
ることになる。
第１１図は本発明の一次ホーン系を用いたモノパルスア
ンテナの特性曲線である。第１Ｉ図の破線列および点線
６は個々の１次ホーンの二次指向性を表わし、その偏位
量はそれぞれΔθ、＝０．３４゜とＸ軸方向に集束され
、両生ビームの交点は一３ｄＢ以内となっている。なお
実験によれば、個々の一次ホーンによる二次指向性の交
点が一３ｄＢ以内にならなければ和信号のレベルの増加
は少ない。第１１図の実線で示した和信号がのレベルは
個々の主ビームム、２６のピーク値より２．６ｄＢ高く
、一点鎖線で示した差信号茨のヌル点への落込み傾斜は
第７図（ｂ）の一点鎖線で示した曲ｍ１７より急峻とな
っている。したがって距離検知感度は１．８２倍に、角
度検知感度は著しく向上したことになる。なお十字状放
射方向制御板１８により単体ホーンの指向性主ビーム囚
および５は、Ｘ軸方向のみならずｙ軸方向においても集
束されることは明らかである。
ンテナの特性曲線である。第１Ｉ図の破線列および点線
６は個々の１次ホーンの二次指向性を表わし、その偏位
量はそれぞれΔθ、＝０．３４゜とＸ軸方向に集束され
、両生ビームの交点は一３ｄＢ以内となっている。なお
実験によれば、個々の一次ホーンによる二次指向性の交
点が一３ｄＢ以内にならなければ和信号のレベルの増加
は少ない。第１１図の実線で示した和信号がのレベルは
個々の主ビームム、２６のピーク値より２．６ｄＢ高く
、一点鎖線で示した差信号茨のヌル点への落込み傾斜は
第７図（ｂ）の一点鎖線で示した曲ｍ１７より急峻とな
っている。したがって距離検知感度は１．８２倍に、角
度検知感度は著しく向上したことになる。なお十字状放
射方向制御板１８により単体ホーンの指向性主ビーム囚
および５は、Ｘ軸方向のみならずｙ軸方向においても集
束されることは明らかである。
結局、各単体の指向性主ビームはアンテナ中心軸５に集
束され、総合指向性として和信号は５ｄＢ以上高く距離
検知感度は３倍以上に向上し、同時に角度検知感度は水
平・垂直方向とも著しく敏感となる。
束され、総合指向性として和信号は５ｄＢ以上高く距離
検知感度は３倍以上に向上し、同時に角度検知感度は水
平・垂直方向とも著しく敏感となる。
放射方向制御板】８を構成する導体板の一片の形状を三
角形として先端を尖らせたり、あるいは三角形の先端を
切除して台形としたり、テーパーを付けず長方形として
も、アンテナ中心軸方向の長ａＬが変るだけであって効
果には変りがない。
角形として先端を尖らせたり、あるいは三角形の先端を
切除して台形としたり、テーパーを付けず長方形として
も、アンテナ中心軸方向の長ａＬが変るだけであって効
果には変りがない。
以上本発明のモノパルスアンテナを、アンテナを高性能
とするカセグレンアンテナによる複反射鏡方式のアンテ
ナで説明したが、−次ホーン・パラボラ反射鏡で構成さ
れる単一反射鏡方式のアンテナによるモノパルスアンテ
ナに適用しても同様の効果が得られる。
とするカセグレンアンテナによる複反射鏡方式のアンテ
ナで説明したが、−次ホーン・パラボラ反射鏡で構成さ
れる単一反射鏡方式のアンテナによるモノパルスアンテ
ナに適用しても同様の効果が得られる。
以上詳述したごと〈４ホーンによる同時ロービーング方
式のモノパルスアンテナにおいて一次ホーン系の開口面
１９ニ十字状の放射方向制御板１８を装着することによ
り、各単体ホーンの二次指向性がアンテナ中心軸５に集
束され、その結果和信号レベルが高くなり距離検知感度
が向上し、同時に差信号のヌル点への落込み傾斜が急峻
となり角度検知感度が著しく敏感となる。
式のモノパルスアンテナにおいて一次ホーン系の開口面
１９ニ十字状の放射方向制御板１８を装着することによ
り、各単体ホーンの二次指向性がアンテナ中心軸５に集
束され、その結果和信号レベルが高くなり距離検知感度
が向上し、同時に差信号のヌル点への落込み傾斜が急峻
となり角度検知感度が著しく敏感となる。
また１２ポ一ン方式、１６ホーン方式と比較すれば、構
造が簡単で経済的となる利点もある。
造が簡単で経済的となる利点もある。
第１図はカセグレンアンテナを用いたモノパルスアンテ
ナの概念図、第２図はカセグレンアンテナにおける一次
ホーンの偏位および副反射鏡の回転偏位の影響を示す概
念図、第３図は４個の１次ホーンで構成された一次ホー
ン系の斜視図、第４図は２個の一次ホーンの出力の和信
号と差信号とを求める概念的回路図、第５図は４個の一
次ホーンの出力の和信号と差信号とを求める概念的回路
図、第６図は２個の各−次ホ−ンの指向特性とその和信
号・差信号の指向特性曲線、第７図は従来技術の４個の
一次ホーンからなるモノパルスアンテナの２次指向特性
の実際例、第８図は本発明の一次ホーン系の斜視図、第
９図は放射方向制御板を有する単一の一次ホーンの斜視
図、第１０図はそれの電界分布を模式的に示した断面図
、第１１図は本発明の一次ホーン系を用いたモノパルス
アンテナのＷｌｌｔｌ線線図である。 １・・・・・・副反射鏡、 ２１２ ａ ｌ ２ ｂ ｌ ２ ｅ ｌ ２ ｄ −
−・・・・−次ホーン、３・・・・・・主反射鏡、 ４・・・・・・等価パラボラ反射鏡、 ５・・・・・・アンテナ中心軸、 ６．７・・・・・・２次指向性の主方向、８・・・・・
・ハイブリッド回路、 １１１・・・・・・Ｈポート、 １１・・・・・・Ｅ
ポー）、１３・・・・・・ヌル点。 １８・・・・・・放射方向制御板、 】９・・・・・・−次ホーン開口面、 Ｆ ｒ ｒ Ｆ ｖ・・・・・・副反射鏡の第１．第２
焦点。 Ｆｍ・・・・・・主反射鏡の焦点距離、Ｆｃ・・・・・
・双曲面反射鏡の２焦点距離、Ｆｅ・・・・・・等価パ
ラボラ反射鏡の焦点距離、ｅ ・・・・・・双曲面反射
鏡の離心率、Ｄｍ・・・・・・主反射鏡の直径、 Ｄｓ・・・・・・双曲面反射鏡の直径、φｒ・・・・・
・双曲面反射鏡の第１焦点Ｆｒとその縁端のなす角度、 φＶ・・・・・・主反射鏡の焦点Ｆｖとその縁端のなす
角度。 Δθ・・・・・・２次指向性の主方向の偏位、ＨＴＢ・
・・・・・ハイブリッド回路、ＭＴ・・・・・・マジッ
クＴ０ 第１図 第２図 （ａ） （ｂ） 第３ｒｇＪ 巨５ Σ Δ 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 □角度（θ０）□
ナの概念図、第２図はカセグレンアンテナにおける一次
ホーンの偏位および副反射鏡の回転偏位の影響を示す概
念図、第３図は４個の１次ホーンで構成された一次ホー
ン系の斜視図、第４図は２個の一次ホーンの出力の和信
号と差信号とを求める概念的回路図、第５図は４個の一
次ホーンの出力の和信号と差信号とを求める概念的回路
図、第６図は２個の各−次ホ−ンの指向特性とその和信
号・差信号の指向特性曲線、第７図は従来技術の４個の
一次ホーンからなるモノパルスアンテナの２次指向特性
の実際例、第８図は本発明の一次ホーン系の斜視図、第
９図は放射方向制御板を有する単一の一次ホーンの斜視
図、第１０図はそれの電界分布を模式的に示した断面図
、第１１図は本発明の一次ホーン系を用いたモノパルス
アンテナのＷｌｌｔｌ線線図である。 １・・・・・・副反射鏡、 ２１２ ａ ｌ ２ ｂ ｌ ２ ｅ ｌ ２ ｄ −
−・・・・−次ホーン、３・・・・・・主反射鏡、 ４・・・・・・等価パラボラ反射鏡、 ５・・・・・・アンテナ中心軸、 ６．７・・・・・・２次指向性の主方向、８・・・・・
・ハイブリッド回路、 １１１・・・・・・Ｈポート、 １１・・・・・・Ｅ
ポー）、１３・・・・・・ヌル点。 １８・・・・・・放射方向制御板、 】９・・・・・・−次ホーン開口面、 Ｆ ｒ ｒ Ｆ ｖ・・・・・・副反射鏡の第１．第２
焦点。 Ｆｍ・・・・・・主反射鏡の焦点距離、Ｆｃ・・・・・
・双曲面反射鏡の２焦点距離、Ｆｅ・・・・・・等価パ
ラボラ反射鏡の焦点距離、ｅ ・・・・・・双曲面反射
鏡の離心率、Ｄｍ・・・・・・主反射鏡の直径、 Ｄｓ・・・・・・双曲面反射鏡の直径、φｒ・・・・・
・双曲面反射鏡の第１焦点Ｆｒとその縁端のなす角度、 φＶ・・・・・・主反射鏡の焦点Ｆｖとその縁端のなす
角度。 Δθ・・・・・・２次指向性の主方向の偏位、ＨＴＢ・
・・・・・ハイブリッド回路、ＭＴ・・・・・・マジッ
クＴ０ 第１図 第２図 （ａ） （ｂ） 第３ｒｇＪ 巨５ Σ Δ 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 □角度（θ０）□
Claims (1)
- 反射鏡の焦点面内に各ホーンの放射中心があり、アンテ
ナ中心軸を中心とする直交座標系の各象限にあるごとく
、互いに密着して配置された同形の４個の４角錐−次ホ
ーンからなる一次ホーン系において、構成台ホーン開口
部の十字形接触辺とアンテナ中心軸とを含む平面内に金
属導体板が上記−次ホーンの前方に付設されて、断面形
状が十字形の放射方向制御板が形成されていることを特
徴とする４ホ一ン方式のモノパルスアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11745682A JPS598409A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | モノパルスアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11745682A JPS598409A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | モノパルスアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598409A true JPS598409A (ja) | 1984-01-17 |
| JPH0440883B2 JPH0440883B2 (ja) | 1992-07-06 |
Family
ID=14712109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11745682A Granted JPS598409A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | モノパルスアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS598409A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6281855B1 (en) | 1999-06-24 | 2001-08-28 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Monopulse antenna apparatus |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP11745682A patent/JPS598409A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6281855B1 (en) | 1999-06-24 | 2001-08-28 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Monopulse antenna apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0440883B2 (ja) | 1992-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5451969A (en) | Dual polarized dual band antenna | |
| US3568204A (en) | Multimode antenna feed system having a plurality of tracking elements mounted symmetrically about the inner walls and at the aperture end of a scalar horn | |
| US3633208A (en) | Shaped-beam antenna for earth coverage from a stabilized satellite | |
| EP0028018B1 (en) | An improved phased array antenna system | |
| US4862185A (en) | Variable wide angle conical scanning antenna | |
| EP0248886B1 (en) | High efficiency optical limited scan antenna | |
| JPH03503570A (ja) | リニア・フェイズドアレイ・アンテナのための角度位置決め用レーダシステム | |
| US3792480A (en) | Aerials | |
| EP0597318A2 (en) | Multibeam antenna for receiving satellite | |
| CA1232061A (en) | Shaped offset-fed dual reflector antenna | |
| US4591866A (en) | Multi-beam antenna and its configuration process | |
| US3696435A (en) | Offset parabolic reflector antenna | |
| US4574287A (en) | Fixed aperture, rotating feed, beam scanning antenna system | |
| US5319379A (en) | Parabolic dual reflector antenna with offset feed | |
| US3144648A (en) | Dual mode spiral antenna | |
| US5021796A (en) | Broad band, polarization diversity monopulse antenna | |
| JPS598409A (ja) | モノパルスアンテナ | |
| US4283728A (en) | Five-horn cassegrain antenna | |
| US3852748A (en) | High-resolution hemispherical reflector antenna | |
| KR100240894B1 (ko) | 여할제곱형 피아식별 안테나 | |
| US6633264B2 (en) | Earth coverage reflector antenna for geosynchronous spacecraft | |
| EP0141886A1 (en) | Monopulse detection systems | |
| JPH0936655A (ja) | マルチビームアンテナ | |
| JPH05267928A (ja) | 反射鏡アンテナ | |
| Loux et al. | Efficient aberration correction with a transverse focal plane array technique |