JPS5992195A - Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS5992195A JPS5992195A JP20111882A JP20111882A JPS5992195A JP S5992195 A JPS5992195 A JP S5992195A JP 20111882 A JP20111882 A JP 20111882A JP 20111882 A JP20111882 A JP 20111882A JP S5992195 A JPS5992195 A JP S5992195A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、低炭素Ｎｉ−Ｃｒ基被堕アーク溶接棒、特に
全姿勢での溶接作業性が優れ、心＃ｉ！月に比べて溶接
金属の炭素増加量の少ない低炭素Ｎ＋−Ｃｒ基被株アー
ク溶接棒の改良に関するものである。
全姿勢での溶接作業性が優れ、心＃ｉ！月に比べて溶接
金属の炭素増加量の少ない低炭素Ｎ＋−Ｃｒ基被株アー
ク溶接棒の改良に関するものである。
近年における化学工業及び原子カニ条等の技術的な発展
ｔ１目覚しいものがあり、技術革新に伴ない諸般１＋６
は高温化、高圧化、環境の激化等の条件のもとて大型化
してきている。それに伴々い、これら設備用の材料と１
〜て、耐食性、耐熱性が優れ熱膨張係数が比較的小さい
等の特長を持つ姐−Ｃｒ基のいわゆるインコネル合金板
あるいはインコネル糸溶接材料による肉盛材が多用され
る傾向にある。インコネル合金同志の接合や肉盛に用い
られる溶接劇料の中でも、被覆アーク溶接棒は現地組立
作業での全姿勢溶接やパイプの全姿勢溶接、補修溶接等
の増加に伴ない需要増の傾向にあり、その品質物性と溶
接施工面の点で向上が強く望まれている。
ｔ１目覚しいものがあり、技術革新に伴ない諸般１＋６
は高温化、高圧化、環境の激化等の条件のもとて大型化
してきている。それに伴々い、これら設備用の材料と１
〜て、耐食性、耐熱性が優れ熱膨張係数が比較的小さい
等の特長を持つ姐−Ｃｒ基のいわゆるインコネル合金板
あるいはインコネル糸溶接材料による肉盛材が多用され
る傾向にある。インコネル合金同志の接合や肉盛に用い
られる溶接劇料の中でも、被覆アーク溶接棒は現地組立
作業での全姿勢溶接やパイプの全姿勢溶接、補修溶接等
の増加に伴ない需要増の傾向にあり、その品質物性と溶
接施工面の点で向上が強く望まれている。
インコネル糸の被覆アーク溶接棒においては、Ｔ ｉ
Ｏ２、Ｃａ ＣＯ３を主成分とするいわゆるライムチタ
ニャ糸被櫟と、Ｃａ Ｃ０３、Ｃａ Ｆ ２を主成分と
するいわゆるライム糸被株の二つが最も一般的である。
Ｏ２、Ｃａ ＣＯ３を主成分とするいわゆるライムチタ
ニャ糸被櫟と、Ｃａ Ｃ０３、Ｃａ Ｆ ２を主成分と
するいわゆるライム糸被株の二つが最も一般的である。
ライム糸破榎す一般に全姿勢での溶接作業性が良好でお
るが、使用している心線材に幻して浴接金属中の炭素増
加量が多く粒界腐食や応力腐食割れ等の感受性がｈいこ
とが知られている。
るが、使用している心線材に幻して浴接金属中の炭素増
加量が多く粒界腐食や応力腐食割れ等の感受性がｈいこ
とが知られている。
一方うイムチクニヤ糸被株は下向姿勢でのビード外観の
美しさに特長があるものの立向や上向姿勢での浴接作業
性はやや劣るという問題点がある。
美しさに特長があるものの立向や上向姿勢での浴接作業
性はやや劣るという問題点がある。
また、心線材に対して浴接金属中の炭素増加量はライム
糸被咎に比へ少ないものの、インコネル糸被覆アーク溶
接棒では通常ブローホール等の発生のない健全な溶接を
可能とすることを目的として心線又は被核剤中にＴＩ、
Ａｔ、８１等の強脱酸元索が含有されているため、ステ
ンレス鋼被池アーク溶接棒に比べると炭素増加量は多い
。そのため溶接部の耐粒界鵜食性や耐応力腐食割れ性が
十分ではないという問題点がある。
糸被咎に比へ少ないものの、インコネル糸被覆アーク溶
接棒では通常ブローホール等の発生のない健全な溶接を
可能とすることを目的として心線又は被核剤中にＴＩ、
Ａｔ、８１等の強脱酸元索が含有されているため、ステ
ンレス鋼被池アーク溶接棒に比べると炭素増加量は多い
。そのため溶接部の耐粒界鵜食性や耐応力腐食割れ性が
十分ではないという問題点がある。
これらの問題を解決すべく極々検討した結末、溶接部の
粒界ｔｒｔ食や応力ＩＣｔ食割れの主な原因は粒界に析
出する炭（（−物であり、溶接金属中の炭素垣を低くす
ることにより、浴接部の耐粒界腐食、耐応力腐食割れ性
が著しく改善されるという知見を得た。
粒界ｔｒｔ食や応力ＩＣｔ食割れの主な原因は粒界に析
出する炭（（−物であり、溶接金属中の炭素垣を低くす
ることにより、浴接部の耐粒界腐食、耐応力腐食割れ性
が著しく改善されるという知見を得た。
本発明者らはこの知見をもとにして、心線拐に対して溶
接金属中の炭素増加量が少く、全姿勢での溶接作業性が
良好でかっ浴接欠陥のない健全な溶接が可能となるイン
コネル系被覆アーク溶接棒を得るため多大な研究実験を
行った結果、ライムチタニャ系破棲において微細なＭｎ
酸化物を配合することにより満足できる効果が得られる
ことがゆＪらかとなった。
接金属中の炭素増加量が少く、全姿勢での溶接作業性が
良好でかっ浴接欠陥のない健全な溶接が可能となるイン
コネル系被覆アーク溶接棒を得るため多大な研究実験を
行った結果、ライムチタニャ系破棲において微細なＭｎ
酸化物を配合することにより満足できる効果が得られる
ことがゆＪらかとなった。
即ち、単にＭｎ酸化物を配合しても前記Ｔｉ、Ａｔ、Ｓ
ｌ等の強脱酸元累の存在により炭素増加の抑制効果はほ
とんどないが、配合するＭｎ酸化物を微細なものにする
ことによシこれら強脱酸元累の酸化が適度になされＣａ
ＣＯ５の分解によ多発生するシールドガスとしてのＣ０
２の還元反応が抑制され、さらに−音Ｂ ｃｏ２の分解
によって生ずる炭素の酸化が促進されるため、溶接金柄
中に入る炭素用がきわめて少なくなるものである。また
同時に、微細なＭｎ酸化物の配合により溶接時のスラグ
の＃Ｌ！１！Ｉｌ性が一層良好となり、スパッタの発生
がきわめて少なくなるとともに保６μ筒の形成が安定か
つ強固になるため、全姿勢特に立向や上向姿勢での＃接
作朦性が良好となり平らで健全な溶接ビードが得られる
ものである。
ｌ等の強脱酸元累の存在により炭素増加の抑制効果はほ
とんどないが、配合するＭｎ酸化物を微細なものにする
ことによシこれら強脱酸元累の酸化が適度になされＣａ
ＣＯ５の分解によ多発生するシールドガスとしてのＣ０
２の還元反応が抑制され、さらに−音Ｂ ｃｏ２の分解
によって生ずる炭素の酸化が促進されるため、溶接金柄
中に入る炭素用がきわめて少なくなるものである。また
同時に、微細なＭｎ酸化物の配合により溶接時のスラグ
の＃Ｌ！１！Ｉｌ性が一層良好となり、スパッタの発生
がきわめて少なくなるとともに保６μ筒の形成が安定か
つ強固になるため、全姿勢特に立向や上向姿勢での＃接
作朦性が良好となり平らで健全な溶接ビードが得られる
ものである。
本発明は以上の知見に基づいてなされたものであシその
要旨とするところは、（１）；心線がＣ０係以上のＮｌ
、１０〜２５％のＣｒを含有し、かつ心線および／又は
その被覆剤中にＡｔ、Ｔｉ、Ｓｌの１種又は２種以上の
合８１が心線重鼠比で０．３〜５．０％含有し、祖へ剤
全２１ｉ址に対して粒度を１００ミクロン以下に制御し
たマンガン酸化物をＭｎＯ２に換舞して４〜２５％、’
１”ｌＯ２に換狗したチタン化合物７〜３０％、金部炭
酸１２６７〜２５％、全域弗化物８〜２５％、５ｉ０２
に換舞した硅砂及び硅酸塩化合物の１釉又け２独以上の
合計５〜１５％、金属粉末４０％以下からなる被覆剤を
被覆し、たことを特徴とするＮｉ−Ｃｒ基破覆アーク浴
接捧および（２）；前記（１）にさらに酸化鉄、酸化ク
ロム、酸化二、ケル及び酸化ジルコンの１種又は２種以
上の合ｇ１１５％以下を配合してなる波株剤を被りした
ことを特徴とするＮｉ−Ｃｒ基被被覆アーク溶接棒ある
。
要旨とするところは、（１）；心線がＣ０係以上のＮｌ
、１０〜２５％のＣｒを含有し、かつ心線および／又は
その被覆剤中にＡｔ、Ｔｉ、Ｓｌの１種又は２種以上の
合８１が心線重鼠比で０．３〜５．０％含有し、祖へ剤
全２１ｉ址に対して粒度を１００ミクロン以下に制御し
たマンガン酸化物をＭｎＯ２に換舞して４〜２５％、’
１”ｌＯ２に換狗したチタン化合物７〜３０％、金部炭
酸１２６７〜２５％、全域弗化物８〜２５％、５ｉ０２
に換舞した硅砂及び硅酸塩化合物の１釉又け２独以上の
合計５〜１５％、金属粉末４０％以下からなる被覆剤を
被覆し、たことを特徴とするＮｉ−Ｃｒ基破覆アーク浴
接捧および（２）；前記（１）にさらに酸化鉄、酸化ク
ロム、酸化二、ケル及び酸化ジルコンの１種又は２種以
上の合ｇ１１５％以下を配合してなる波株剤を被りした
ことを特徴とするＮｉ−Ｃｒ基被被覆アーク溶接棒ある
。
以下、本発明の詳細な説明する。
゛まず、本発明におけるＮｉ−Ｃｒ基心線について述べ
る。
る。
Ｎｉは耐食性及びオーステナイト組織の安定化のための
基本成分であり６０％以上必要である。
基本成分であり６０％以上必要である。
Ｃｒ１ｊ：耐食性及び強度を維持するための基本成分で
あり、１０％未着ｊＩνでは耐食性が劣化し、２５チを
超えてもそれほど効果はないので１０〜２３％とする。
あり、１０％未着ｊＩνでは耐食性が劣化し、２５チを
超えてもそれほど効果はないので１０〜２３％とする。
またその他の合金成分として心線又は被核剤中に心線重
量比でＭｏ １０％以下、ＭｎｌＯ％以下、Ｎｂ４％以
下、Ｗ４％以下の１種又は２種以上を適宜添加してもＮ
ｉ−Ｃｒ基の特性を損なわない。
量比でＭｏ １０％以下、ＭｎｌＯ％以下、Ｎｂ４％以
下、Ｗ４％以下の１種又は２種以上を適宜添加してもＮ
ｉ−Ｃｒ基の特性を損なわない。
次に、脱酸剤としてのＡｔ、Ｔｉ、Ｓｌは心線へ添加し
ても被株剤へ添加しても大きな違いはなく、心線及び／
又は被覆剤中に１種又は２種以上の金側が心線重量比で
０．３剣未満では脱酸の効果ｔまなく、５．０剣を超え
ると高湛割れ感受性が高くなるので０３〜５．０％とす
る。
ても被株剤へ添加しても大きな違いはなく、心線及び／
又は被覆剤中に１種又は２種以上の金側が心線重量比で
０．３剣未満では脱酸の効果ｔまなく、５．０剣を超え
ると高湛割れ感受性が高くなるので０３〜５．０％とす
る。
次に被株剤成分について述べる
粒度を１００ミクロン以下に調整したマンガン酸化物を
配合する。このような粒度のマンガン酸化物の配合は本
発明の重要な構成要件である。即ち微細なマンガン酸化
物の存在によシ、溶接時にＴｊ、Ａｔ、Ｓｔ等の強脱酸
元素の酸化が溶接金属の健全性を損なわない程度になさ
れ、このことにより金蜆炭酸塩の分解により発生するＣ
Ｏ２の還元反応が抑制されると同時に１部Ｃ０２の分解
によって生ずる炭素の酸化も促進されるため、心線に対
する溶接金塊中の炭素増加蓋は極めて少なくなるもので
ある。さらには、溶接作業性上、特にスラグの流動性を
良くし、スパッタの発生を抑え保睦筒の形成を安定強固
にする。しかしその粒度が１００ミクロンを超えると効
果がほとんどなくなるので１００ミクロン以下とする。
配合する。このような粒度のマンガン酸化物の配合は本
発明の重要な構成要件である。即ち微細なマンガン酸化
物の存在によシ、溶接時にＴｊ、Ａｔ、Ｓｔ等の強脱酸
元素の酸化が溶接金属の健全性を損なわない程度になさ
れ、このことにより金蜆炭酸塩の分解により発生するＣ
Ｏ２の還元反応が抑制されると同時に１部Ｃ０２の分解
によって生ずる炭素の酸化も促進されるため、心線に対
する溶接金塊中の炭素増加蓋は極めて少なくなるもので
ある。さらには、溶接作業性上、特にスラグの流動性を
良くし、スパッタの発生を抑え保睦筒の形成を安定強固
にする。しかしその粒度が１００ミクロンを超えると効
果がほとんどなくなるので１００ミクロン以下とする。
また被徨剤全Ｎ量に対しＭｎ Ｏ２に換算して４％未満
では効果がガく、２５％を超えるとスラグの剥離性が劣
化しスパッタが増えるので、４〜２５％とする。なお、
ここテ君つマンガン酸化物とは、二酸化マンガン、マン
ガンスラグ、硅酸マンガン等を指す。
では効果がガく、２５％を超えるとスラグの剥離性が劣
化しスパッタが増えるので、４〜２５％とする。なお、
ここテ君つマンガン酸化物とは、二酸化マンガン、マン
ガンスラグ、硅酸マンガン等を指す。
チタン化合物はアーク安定剤およびスラグ剤として配合
するがＴｌＯ２に換算して７剣未満ではアークが不安定
と彦）又スラグの被包性が悪くなる。
するがＴｌＯ２に換算して７剣未満ではアークが不安定
と彦）又スラグの被包性が悪くなる。
３０％を超えるとスラグの流動性が急くなシ立向溶接が
困難となる。従って７〜３０％とする。なお、ここで言
うチタン化合物とはルチール、チタン白、チタン酸カリ
、イルミナイト、チタンスラグ等を指す。
困難となる。従って７〜３０％とする。なお、ここで言
うチタン化合物とはルチール、チタン白、チタン酸カリ
、イルミナイト、チタンスラグ等を指す。
全組炭酸塩の配合は分解生成するＣＯ２ガスによって溶
融金属をシールドし、ビット、／ローホール等の溶接欠
陥の発生を防止するガス発生剤として７％以上配合する
。しかし２５％を超える配合は炭素増加蓋が多くなりす
ぎる。従って７〜２５俤とする。なおここで菖う金属炭
酸塩とは石灰石、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭
酸リチウム等を指す。
融金属をシールドし、ビット、／ローホール等の溶接欠
陥の発生を防止するガス発生剤として７％以上配合する
。しかし２５％を超える配合は炭素増加蓋が多くなりす
ぎる。従って７〜２５俤とする。なおここで菖う金属炭
酸塩とは石灰石、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭
酸リチウム等を指す。
金属弗化物の配合はスラグの流１ｉＪ）性を良くしビー
ド形状を平らにするが、８％未満では効果がなく、２５
’％を超えるとスラグの剥離性が悪くなりかつスパッタ
の発生が多くなる。従って８〜２５％とする。なおここ
で言う金属弗化物とは螢石、氷晶石、弗化アルミニウム
、弗化マグネシウム、弗化バリウム、弗化ンーダ等を指
す。
ド形状を平らにするが、８％未満では効果がなく、２５
’％を超えるとスラグの剥離性が悪くなりかつスパッタ
の発生が多くなる。従って８〜２５％とする。なおここ
で言う金属弗化物とは螢石、氷晶石、弗化アルミニウム
、弗化マグネシウム、弗化バリウム、弗化ンーダ等を指
す。
硅砂及び硅酸塩化合物は、保岐筒の維持強化のため及び
スラグ剤として配合するが５ｔＯ２に換算して５％未満
では効果がな（１５％を超えるとスラグの剥離性が悪く
々る。従って５〜１５％とする。
スラグ剤として配合するが５ｔＯ２に換算して５％未満
では効果がな（１５％を超えるとスラグの剥離性が悪く
々る。従って５〜１５％とする。
なお、ここで言う硅酸塩化合物とは硅灰石、カリ長石、
マイカ、タルク、カオリン、（〔し酸カリ、姓酸ンーダ
等を指す。
マイカ、タルク、カオリン、（〔し酸カリ、姓酸ンーダ
等を指す。
金属粉末は使用するＮ１−Ｃｒ基心線の化学成分によっ
て目的とする溶着金属成分の組成を満足しない場合に、
Ｍｏ ＊ Ｆ ｅ −Ｍｏ ＨＮｂ ｒ Ｆｅ −Ｎｂ
ｇＷＨＣｒ Ｉ Ｆ ｅ −Ｃｒ ｇ Ｍｎ ＋Ｆｅ
−Ｍｎなどを合金剤として配合し浴着金属の耐食性、機
械的性質の向上を創る。
て目的とする溶着金属成分の組成を満足しない場合に、
Ｍｏ ＊ Ｆ ｅ −Ｍｏ ＨＮｂ ｒ Ｆｅ −Ｎｂ
ｇＷＨＣｒ Ｉ Ｆ ｅ −Ｃｒ ｇ Ｍｎ ＋Ｆｅ
−Ｍｎなどを合金剤として配合し浴着金属の耐食性、機
械的性質の向上を創る。
Ｎｉ 、Ｃｒ 、Ｍｏ 、Ｍｎ 、Ｎｂ 、Ｗの大部分
を心線に含有させた場合、＃接の際に酸化消耗する成分
を補なうための合金剤の齢は各成分の被覆剤から溶着金
属へ移行する歩留を考慮すると４０チ以下で十分であり
、従って前記金属粉末の１種以上の合計を４０％以下と
する。
を心線に含有させた場合、＃接の際に酸化消耗する成分
を補なうための合金剤の齢は各成分の被覆剤から溶着金
属へ移行する歩留を考慮すると４０チ以下で十分であり
、従って前記金属粉末の１種以上の合計を４０％以下と
する。
本発明の構成は以上のとおりであるが、さらに溶接金属
中の炭素増加抑制の安定化を目的とする場合には酸化鉄
、酸化クロム、酸化ニッケル及び酸化ジルコンを配合す
る。
中の炭素増加抑制の安定化を目的とする場合には酸化鉄
、酸化クロム、酸化ニッケル及び酸化ジルコンを配合す
る。
これらの成分は溶接金属中の炭素増加蓋を少なくする効
果があるが１独又は２種以上の金側が１５％を超すとス
ラグの剥離と流動性が劣化する。
果があるが１独又は２種以上の金側が１５％を超すとス
ラグの剥離と流動性が劣化する。
従って、酸化鉄、酸化クロム、酸化ニッケル及び酸化ジ
ルルコンの１柚又は２棟以上の合計を被核剤全重−に対
して１５％以下とする。
ルルコンの１柚又は２棟以上の合計を被核剤全重−に対
して１５％以下とする。
以上のように本発明は、Ｎ１−Ｃｒ基心線に粒度１００
ミクロン以下のマンガン酸化物とチタン化合物、金属炭
酸塩、金属弗化物、硅砂及び硅酸塩化合物の１棟又は２
種以上及び金属粉末及び必要があるときはさらに酸化鉄
、酸化クロム、酸化ニッケル及び酸化ジルコンのｌ ｆ
ｌｌｉ又に２柚以上からなる被覆剤を被覆した溶接棒を
用いることによυＮ１−Ｃｒ基合金の溶接において溶接
金鞘の炭素増加量が少なく、シかもアークの発生状態、
スラグの流動性及び保護筒の形成が良好で、立向溶接を
含む全姿勢での溶接作業性のすぐれた溶接が可能となっ
た。
ミクロン以下のマンガン酸化物とチタン化合物、金属炭
酸塩、金属弗化物、硅砂及び硅酸塩化合物の１棟又は２
種以上及び金属粉末及び必要があるときはさらに酸化鉄
、酸化クロム、酸化ニッケル及び酸化ジルコンのｌ ｆ
ｌｌｉ又に２柚以上からなる被覆剤を被覆した溶接棒を
用いることによυＮ１−Ｃｒ基合金の溶接において溶接
金鞘の炭素増加量が少なく、シかもアークの発生状態、
スラグの流動性及び保護筒の形成が良好で、立向溶接を
含む全姿勢での溶接作業性のすぐれた溶接が可能となっ
た。
ここで本発明の溶接棒の製造方法の一例について言及す
ると、Ｎ１−Ｃｒ基心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤
粉末と水ガラス（仙酸カリ水溶液十硅酸ソーダ水浴液）
などの適尚なバインダーで混和して心線に被覆して３０
０〜４５０℃で１時間相゛ 度乾燥焼成する。
ると、Ｎ１−Ｃｒ基心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤
粉末と水ガラス（仙酸カリ水溶液十硅酸ソーダ水浴液）
などの適尚なバインダーで混和して心線に被覆して３０
０〜４５０℃で１時間相゛ 度乾燥焼成する。
以下本発明の実撫例釦ついて述べる。
実施例
第１表にＮｉ−Ｃｒ基心線の化学成分を示す。心線寸法
は直径４．０−長さ３５０ａｕｎである。
は直径４．０−長さ３５０ａｕｎである。
第２表は上記心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組成
を示す。
を示す。
第３表はこれら溶接棒の溶着金属の化学成分を示す。溶
接方法はＪＩＳ Ｚ ３２２４ｒ＝ッヶル合金被覆アー
ク溶接棒」により、溶接電流は１４０Ａ直流逆極性であ
る。
接方法はＪＩＳ Ｚ ３２２４ｒ＝ッヶル合金被覆アー
ク溶接棒」により、溶接電流は１４０Ａ直流逆極性であ
る。
これら溶接棒の溶着金属の心線材の炭素含有片に対する
炭素増加量、外径２５０１ｍ、肉Ｄｉ ２０ ｔｔａｎ
のインコネル６００パイプを用いて・慴グを鉛直に固定
（鉛直固定管）した横向姿勢での突合せ溶接とパイプを
水平に固定（水平固定管）した全１２勢での突合せ溶接
を行った場合の溶接作業性及び水平固定管の突合せ溶接
部のストライカ−粒界腐食試験の結果を表４に示す。開
先は６ｏＯｖ開先、ルートギャップは６縮、ルート７エ
イスは１關、裏癌金は板厚３咽のインコネル６００を用
いた。溶接条件は、鉛直固定管では１２０〜１４０Ａ（
直流逆極性）−１４〜２５ｃ１ｎ／ｒｒｌ］ｎ、水平固
定管では１００〜１４０Ａ（直流逆極性） −６〜２２
ｏ＋＋／ｍｉｎである。
炭素増加量、外径２５０１ｍ、肉Ｄｉ ２０ ｔｔａｎ
のインコネル６００パイプを用いて・慴グを鉛直に固定
（鉛直固定管）した横向姿勢での突合せ溶接とパイプを
水平に固定（水平固定管）した全１２勢での突合せ溶接
を行った場合の溶接作業性及び水平固定管の突合せ溶接
部のストライカ−粒界腐食試験の結果を表４に示す。開
先は６ｏＯｖ開先、ルートギャップは６縮、ルート７エ
イスは１關、裏癌金は板厚３咽のインコネル６００を用
いた。溶接条件は、鉛直固定管では１２０〜１４０Ａ（
直流逆極性）−１４〜２５ｃ１ｎ／ｒｒｌ］ｎ、水平固
定管では１００〜１４０Ａ（直流逆極性） −６〜２２
ｏ＋＋／ｍｉｎである。
これにより、本発明の溶接棒記号Ｎ［Ｌ Ｌ２．３，６
，７゜９、］０．Ｉ２．１３．１５．１．６，１８，２
０．２１，２２゜２５．２６，２８及び２９は心線材に
比べた溶着金槙の炭素量の増加が０．０１５％未満と少
なく、下向及び立向姿勢での溶接作業性が良好で、かつ
耐粒界腐食性能も優れている。
，７゜９、］０．Ｉ２．１３．１５．１．６，１８，２
０．２１，２２゜２５．２６，２８及び２９は心線材に
比べた溶着金槙の炭素量の増加が０．０１５％未満と少
なく、下向及び立向姿勢での溶接作業性が良好で、かつ
耐粒界腐食性能も優れている。
これに対し２、比較例Ｎα４はＭｎＯ２換算値が２５％
を超えており、Ｎα５はＭｎＯ２換算値が４％未満であ
り、階８はマンガン酸化物の粒度が１００ミクロンを超
えかつＳ ｒ ０２換算値が１５チを超えておシ、Ｎａ
１ｌはＴｌＯ２換算値が３０％を超えかつ心線と被覆剤
中のＡｔ、ＴＩ、８１０合計が心線重量比で５．０％を
超えて↓・す、Ｎｆｌ１４Ｆｉ金属炭酸塩の合計が２５
％を超えており、Ｎ１１１７は金属弗化物の合計が２５
俤を超えてあシ、Ｈａ １９はマンガン酸化物の粒度が
１００ミクロンを超えておりかつ金属弗化物の合計が８
％未満であり、Ｎ１２３はＴｌＯ２換算値が７％未満で
あシ、階２４けＭｎＯ２換算値が４％未満でかつ酸化鉄
、酸化クロム、酸化ニッケル、酸化ジルコンの合計が１
５％を超えておｆｉｔＮａ３ｏはＴ１ｏ２換算値が３０
％を超えておりかつ金属炭酸塩の合計が２５優を超えて
いるので、いずれも第４表に見られるように心線の炭素
量に対して溶着金属の炭素増加量が０．０１５ｔ１６以
上増加して耐粒界腐食性能が劣化するが、あるいは溶接
作業性が劣化する等の問題がある。
を超えており、Ｎα５はＭｎＯ２換算値が４％未満であ
り、階８はマンガン酸化物の粒度が１００ミクロンを超
えかつＳ ｒ ０２換算値が１５チを超えておシ、Ｎａ
１ｌはＴｌＯ２換算値が３０％を超えかつ心線と被覆剤
中のＡｔ、ＴＩ、８１０合計が心線重量比で５．０％を
超えて↓・す、Ｎｆｌ１４Ｆｉ金属炭酸塩の合計が２５
％を超えており、Ｎ１１１７は金属弗化物の合計が２５
俤を超えてあシ、Ｈａ １９はマンガン酸化物の粒度が
１００ミクロンを超えておりかつ金属弗化物の合計が８
％未満であり、Ｎ１２３はＴｌＯ２換算値が７％未満で
あシ、階２４けＭｎＯ２換算値が４％未満でかつ酸化鉄
、酸化クロム、酸化ニッケル、酸化ジルコンの合計が１
５％を超えておｆｉｔＮａ３ｏはＴ１ｏ２換算値が３０
％を超えておりかつ金属炭酸塩の合計が２５優を超えて
いるので、いずれも第４表に見られるように心線の炭素
量に対して溶着金属の炭素増加量が０．０１５ｔ１６以
上増加して耐粒界腐食性能が劣化するが、あるいは溶接
作業性が劣化する等の問題がある。
以上説明したように、本発明解接棒は心線材に比べて溶
接金属の炭素増加量が少なくかっ立向溶接を含めた′全
姿勢溶接での作業性を良好とするものである。
接金属の炭素増加量が少なくかっ立向溶接を含めた′全
姿勢溶接での作業性を良好とするものである。
Claims (2)
- （１） Ｉｕｆｆｌが６０％以上のＮ１１１０〜２５
％のＣｒを金山［７、かつ心線および／またはその被覆
剤中にＡ７ ＋ ’１’＋ ＋、 Ｓｒの１独又り２種
以上の合計が心線ｌｌ比で０３〜５．０％含金山、被覆
剤全重量に対して粒度１００ミクロン以下のマンガン酸
化物をＭｎ Ｏ２Ｖ（換算して４〜２５％、ＴｌＯ２に
換初したチタン化合物７〜３０％、金塊炭酸塩７〜２５
％、金属弗化物８〜２５％、Ｓ ＋ ０２に換算した硅
砂、硅酸塩化合物の１種又は２棟以上の合計５〜１５％
、金塊粉末４０チ以下からなる被覆剤を被榎したことを
特徴とするＮ１−Ｃｒ基破ゼａアーク溶接棒。 - （２） 心線が６０％以上のＮｉ、１０〜２５％（７
）Ｃｒを含有し、かつ心線および／またはその被覆剤中
にＡｔ、Ｔｉ、Ｓｉの１種又は２種以上の合計が心線重
ＩＪ比で０３〜５．０係含有し、被覆剤全重量に対して
粒度１００ミクロン以下のマンガン酸化物をＭｎ Ｏ２
に換算して４〜２５％、酸化鉄、酸化クロム、酸化ニッ
ケル及び酸化ジルコンの１釉又は２種以上の合計１５％
以下、ＴｌＯ２に換算したチタン化合物７〜３０％、金
塊炭酸塩７〜２５％、金ｉＡ弗化物８〜２５％、５１０
２に換算した硅砂、硅酸塩化合物の１釉又は２種以上の
合計５〜１５％、金属粉末４０％以下からなる被覆剤を
波相したことを特徴とするＮｉ−Ｃｒ基被榎アーク溶接
棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20111882A JPS5992195A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20111882A JPS5992195A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5992195A true JPS5992195A (ja) | 1984-05-28 |
| JPH0335033B2 JPH0335033B2 (ja) | 1991-05-24 |
Family
ID=16435697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20111882A Granted JPS5992195A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | Ｎｉ−Ｃｒ基被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5992195A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130794A (ja) * | 1985-11-21 | 1987-06-13 | メイボン ギ− | 耐摩耗性材料堆積用溶接ワイヤ |
| JPH06198488A (ja) * | 1993-01-08 | 1994-07-19 | Nippon Steel Corp | Ｎｉ基合金を外皮とするフラックス入りワイヤ |
| KR100419494B1 (ko) * | 2001-04-06 | 2004-02-19 | 고려용접봉 주식회사 | 니켈기 고크롬 합금용 피복 아크 용접봉 |
| KR100611787B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2006-08-11 | 현대종합금속 주식회사 | 내화강용 피복아크 용접봉 |
| CN102126095A (zh) * | 2011-03-22 | 2011-07-20 | 上海交通大学 | 用于核岛设备焊接的镍基电焊条药皮及其焊条 |
| CN105149812A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-16 | 山东聚力焊接材料有限公司 | 合金焊丝及其制备方法 |
| JP2023037574A (ja) * | 2021-09-03 | 2023-03-15 | 國立屏東科技大學 | クロムモリブデン鋼溶接用ｔｉｇ溶接フラックス |
-
1982
- 1982-11-18 JP JP20111882A patent/JPS5992195A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130794A (ja) * | 1985-11-21 | 1987-06-13 | メイボン ギ− | 耐摩耗性材料堆積用溶接ワイヤ |
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| KR100419494B1 (ko) * | 2001-04-06 | 2004-02-19 | 고려용접봉 주식회사 | 니켈기 고크롬 합금용 피복 아크 용접봉 |
| KR100611787B1 (ko) * | 2001-12-28 | 2006-08-11 | 현대종합금속 주식회사 | 내화강용 피복아크 용접봉 |
| CN102126095A (zh) * | 2011-03-22 | 2011-07-20 | 上海交通大学 | 用于核岛设备焊接的镍基电焊条药皮及其焊条 |
| CN102126095B (zh) | 2011-03-22 | 2013-03-20 | 上海交通大学 | 用于核岛设备焊接的镍基电焊条药皮、焊条及其制备方法 |
| CN105149812A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-16 | 山东聚力焊接材料有限公司 | 合金焊丝及其制备方法 |
| JP2023037574A (ja) * | 2021-09-03 | 2023-03-15 | 國立屏東科技大學 | クロムモリブデン鋼溶接用ｔｉｇ溶接フラックス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0335033B2 (ja) | 1991-05-24 |
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