JPS5993943A - 内燃機関の着火・失火判別装置 - Google Patents
内燃機関の着火・失火判別装置Info
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- JPS5993943A JPS5993943A JP20372082A JP20372082A JPS5993943A JP S5993943 A JPS5993943 A JP S5993943A JP 20372082 A JP20372082 A JP 20372082A JP 20372082 A JP20372082 A JP 20372082A JP S5993943 A JPS5993943 A JP S5993943A
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- Japan
- Prior art keywords
- combustion engine
- air
- pressure
- ignition
- detector
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1497—With detection of the mechanical response of the engine
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内燃機関用の燃焼状態検出装置に関する。
内燃機関は一般に、理想空燃比と呼ばれる失火してＨＣ
が増える直前の完全燃焼する空燃比で混合気を制御でき
れば、排気ガス中の有害成分であるＣＯおよびＨＣは最
低となＪ、ＮＯｘは一般に最もよく使われる理論空燃比
近傍に比べて減少し排気対策上有利であるばかシでなく
、燃料消費率も最低であり、経済的にも有利である。
が増える直前の完全燃焼する空燃比で混合気を制御でき
れば、排気ガス中の有害成分であるＣＯおよびＨＣは最
低となＪ、ＮＯｘは一般に最もよく使われる理論空燃比
近傍に比べて減少し排気対策上有利であるばかシでなく
、燃料消費率も最低であり、経済的にも有利である。
内燃機関においては、着火限界の検出手段があれば、空
燃比制御、ＥＧＲ制御、点火時期制御等に有利でおる。
燃比制御、ＥＧＲ制御、点火時期制御等に有利でおる。
今着火限界検出の必要性について空燃比制御を例にとシ
第１図を参照しつつ説明する。第１図は内燃機関の燃焼
室に供給される混合気の空燃比と排気ガス成分、燃料消
費率の関係をＮＯＸ、Ｈｅ。
第１図を参照しつつ説明する。第１図は内燃機関の燃焼
室に供給される混合気の空燃比と排気ガス成分、燃料消
費率の関係をＮＯＸ、Ｈｅ。
ＣＯについて表わす特性図である。第１図の領域（４）
の理想空燃比近傍（失火して）１０の増える直前の完全
燃焼する理想的空燃比）に内燃機関の混合気を制御でき
るならば、排気ガス中の有害成分のＣｏおよびＨＣは最
低となｌ）、ＮＯｘは、一般に最もよく使われる理論空
燃比近傍に較べて減少しているので、排気ガス浄化上有
利と々る。更に、燃料消費率も、との理想空燃比近傍で
最低となっておシ、経済的にも有利である。従って排気
ガス浄化上有利で、経済上有利な理想空燃比近傍に混合
気を制御したい訳であるが現実には内燃機関の運転条件
の変化・変動に対応して常に混合気を失火直前の理想空
燃比に保つことは困難なので、確実に混合気に着火させ
るために理想空燃比よシかなシ濃い所で使用されている
。そこで、失火の起こる直前の理想空燃比を検出する手
段が探求される。従来の混合気の空燃比を直接検出する
手段としては、酸化ジルコニア等の金属酸化物半導体を
用いた空燃比検出器がある。しかし酸化ジルコニア空燃
比検出器は、理論空燃比近傍（第１図の空燃比１４．５
〜１５．０）ｌ、か検出できず、理想空燃比を検出する
ことができない。そとで間接的に失火直前の理想空燃比
を検出する方法が探求される。
の理想空燃比近傍（失火して）１０の増える直前の完全
燃焼する理想的空燃比）に内燃機関の混合気を制御でき
るならば、排気ガス中の有害成分のＣｏおよびＨＣは最
低となｌ）、ＮＯｘは、一般に最もよく使われる理論空
燃比近傍に較べて減少しているので、排気ガス浄化上有
利と々る。更に、燃料消費率も、との理想空燃比近傍で
最低となっておシ、経済的にも有利である。従って排気
ガス浄化上有利で、経済上有利な理想空燃比近傍に混合
気を制御したい訳であるが現実には内燃機関の運転条件
の変化・変動に対応して常に混合気を失火直前の理想空
燃比に保つことは困難なので、確実に混合気に着火させ
るために理想空燃比よシかなシ濃い所で使用されている
。そこで、失火の起こる直前の理想空燃比を検出する手
段が探求される。従来の混合気の空燃比を直接検出する
手段としては、酸化ジルコニア等の金属酸化物半導体を
用いた空燃比検出器がある。しかし酸化ジルコニア空燃
比検出器は、理論空燃比近傍（第１図の空燃比１４．５
〜１５．０）ｌ、か検出できず、理想空燃比を検出する
ことができない。そとで間接的に失火直前の理想空燃比
を検出する方法が探求される。
理想空燃比は、前述の様に失火直前の完全燃焼する空燃
比なので、失火直前の状態（部分燃焼）が検出される空
燃比よシわずか濃い所が理想空燃比として検出される。
比なので、失火直前の状態（部分燃焼）が検出される空
燃比よシわずか濃い所が理想空燃比として検出される。
即ち、失火直前の状態（部分燃焼）を検出する検出器、
着火限界検出器で理想空燃比を検出できるという事情に
ある。
着火限界検出器で理想空燃比を検出できるという事情に
ある。
一般の内燃機関の気筒内圧力を微分出力型の圧力検出器
で検出した場合、その燃焼状態による差が第２図の特性
図に示される。第２図において横軸はクランク角を、縦
軸は気筒内圧力の変化率をらられす。−〇（４）は燃焼
が開始する以前のクランＰ り角を示し、そこでの出力（−ａＴ）（θ＝−〇囚）は
、回転数、負荷が同一であれば、完全燃焼でも失火でも
同一であるが、上死点ＴＤＣ以後のθ（Ｂ）では、燃焼
状態による差が生ずる。すなわち、ｄＰ （−）（θ＝−〇（Ａ）） ＃＜−！＃ ＞＜θ−θ（
Ｂ））ｄｔ ｄｔであれば
失火、 ｄＰ ｄＰ （−）（θ＝−θ（Ａ））＜（了「）（θ＝θ（Ｂ））
であｄｔ ｄＰ れば完全燃焼といえる。（７ｙ）（θ＝−〇（４））で
比較することによシ、回転数、負荷による変化を正規化
することができる。
で検出した場合、その燃焼状態による差が第２図の特性
図に示される。第２図において横軸はクランク角を、縦
軸は気筒内圧力の変化率をらられす。−〇（４）は燃焼
が開始する以前のクランＰ り角を示し、そこでの出力（−ａＴ）（θ＝−〇囚）は
、回転数、負荷が同一であれば、完全燃焼でも失火でも
同一であるが、上死点ＴＤＣ以後のθ（Ｂ）では、燃焼
状態による差が生ずる。すなわち、ｄＰ （−）（θ＝−〇（Ａ）） ＃＜−！＃ ＞＜θ−θ（
Ｂ））ｄｔ ｄｔであれば
失火、 ｄＰ ｄＰ （−）（θ＝−θ（Ａ））＜（了「）（θ＝θ（Ｂ））
であｄｔ ｄＰ れば完全燃焼といえる。（７ｙ）（θ＝−〇（４））で
比較することによシ、回転数、負荷による変化を正規化
することができる。
前述の事情を背景とし、内燃機関用の燃焼状態検出装置
として、従来、充分満足なものは未だ得られていないと
いう問題点がある。
として、従来、充分満足なものは未だ得られていないと
いう問題点がある。
本発明の目的は、前述の問題点にかんがみ、内燃機関の
着火限界検出のための燃焼状態検出が適正に行われる燃
焼状態検出装置を得ることにある。
着火限界検出のための燃焼状態検出が適正に行われる燃
焼状態検出装置を得ることにある。
本発明は、微分出力型の圧力センサを使用し、着火によ
る圧力上昇前のクランク角度位置におけるセンサ出力と
、着火による圧力上昇後のクランク角度位置におけるセ
ンサ出力と、着火による圧力上昇後のクランク角度位置
におけるセンサ出力の比の大小で、着火あるいは失火を
判定するという着想にもとづいている。
る圧力上昇前のクランク角度位置におけるセンサ出力と
、着火による圧力上昇後のクランク角度位置におけるセ
ンサ出力と、着火による圧力上昇後のクランク角度位置
におけるセンサ出力の比の大小で、着火あるいは失火を
判定するという着想にもとづいている。
本発明においては、内燃機関の気筒内圧力を検出する微
分出力型の圧力検出器、基準クランク位置および任意ク
ランク位置を検出するクランク位置検出器からタイミン
グを演算する角度検出装置、および、前記圧力検出器お
よび前記角度検出装置の出力信号を受け、気筒内の混合
気が爆発する上死点以前の所定クランク角での前記圧力
検出器の出力と気筒内の混合気が爆発した以後の所定ク
ランク角での前記圧力検出器の出力とを比較するととで
燃焼状態を検出する着火判定回路、を具備する内燃機関
用の燃焼状態検出装置、が提供される。
分出力型の圧力検出器、基準クランク位置および任意ク
ランク位置を検出するクランク位置検出器からタイミン
グを演算する角度検出装置、および、前記圧力検出器お
よび前記角度検出装置の出力信号を受け、気筒内の混合
気が爆発する上死点以前の所定クランク角での前記圧力
検出器の出力と気筒内の混合気が爆発した以後の所定ク
ランク角での前記圧力検出器の出力とを比較するととで
燃焼状態を検出する着火判定回路、を具備する内燃機関
用の燃焼状態検出装置、が提供される。
本発明の一実施例としての内燃機関用の燃焼状態検出装
置が第３図に示される。
置が第３図に示される。
第３図の燃焼状態検出装置は、内燃機関Ｅ１圧力検出器
１、角度検出装置２、および、着火判定回路３を具備す
る。
１、角度検出装置２、および、着火判定回路３を具備す
る。
角度検出器２は、回転検出部２１１，２１２，２１３、
角度位置検出器２２、基準位置検出器２３、および、タ
イミング演算回路２４を具備する。
角度位置検出器２２、基準位置検出器２３、および、タ
イミング演算回路２４を具備する。
着火判定回路３は、絶対値回路３１、サンプルホールド
回路３２．３３、および、比較回路３４を具備する。
回路３２．３３、および、比較回路３４を具備する。
第３図装置に使用される圧力検出器１の一例が第４図に
示される。圧電素子１０１とダイヤフラム１０２の間に
は、圧力媒体たる受圧栓１０３が挿設しである。１０４
は出力用の電極であシ、コネクタ１０５のターミナル１
０６にリード線１０７で接続される。１０８は接地用の
電極であシ、受圧栓１０３およびダイヤフラム１０２を
介してハウジング１０９に接地される。１１０，１１１
は絶縁体で圧電素子】０１をセンサボディ１１２ よシ
絶縁する。同じく１１３は絶縁体て出力用の電極１０４
をセンサボディ １１２ よシ絶縁する。
示される。圧電素子１０１とダイヤフラム１０２の間に
は、圧力媒体たる受圧栓１０３が挿設しである。１０４
は出力用の電極であシ、コネクタ１０５のターミナル１
０６にリード線１０７で接続される。１０８は接地用の
電極であシ、受圧栓１０３およびダイヤフラム１０２を
介してハウジング１０９に接地される。１１０，１１１
は絶縁体で圧電素子】０１をセンサボディ１１２ よシ
絶縁する。同じく１１３は絶縁体て出力用の電極１０４
をセンサボディ １１２ よシ絶縁する。
センササブアッセンブリは次の手順によシ組み付ケられ
る。センサボディ １１２の下部よシ、絶縁体１１０、
電極１０４、圧電体１０１、受圧栓１０３および絶縁体
１１１ を入れ、受圧栓１０３の外周部に金属中空リン
グ１１４およびスペーサ１１５を介してセンサボディの
かしめ部１１６をかしめることにより、圧電素子１０１
および受圧栓１０３ をセンサボディに固定する。一方
センサボディ１１２の上部よシ絶縁体１１３を入れ、ス
ペーサ１１７を圧入することでセンササブアッセンブリ
が構成される。なお、圧電素子１０１には金属中空リン
グ１１４のバネ性によクチ荷重が加えられる。
る。センサボディ １１２の下部よシ、絶縁体１１０、
電極１０４、圧電体１０１、受圧栓１０３および絶縁体
１１１ を入れ、受圧栓１０３の外周部に金属中空リン
グ１１４およびスペーサ１１５を介してセンサボディの
かしめ部１１６をかしめることにより、圧電素子１０１
および受圧栓１０３ をセンサボディに固定する。一方
センサボディ１１２の上部よシ絶縁体１１３を入れ、ス
ペーサ１１７を圧入することでセンササブアッセンブリ
が構成される。なお、圧電素子１０１には金属中空リン
グ１１４のバネ性によクチ荷重が加えられる。
センササブアッセンブリは、ハウジング１０９の内壁に
圧入し、受圧栓先端の穴起部１０３１およびハウジング
１０９の先端の穴起部１０９１にダイヤフラム１０２が
溶接される。
圧入し、受圧栓先端の穴起部１０３１およびハウジング
１０９の先端の穴起部１０９１にダイヤフラム１０２が
溶接される。
コネクタ１０５は、スペーサ１１８、Ｏリンク１１９を
介して、ノ・ウジング１０９のかしめ部１０９２をかし
めることで、ノ・ウジング１０９に固定される。
介して、ノ・ウジング１０９のかしめ部１０９２をかし
めることで、ノ・ウジング１０９に固定される。
圧力抄出器は、圧電素子を使用しているため、時間当た
りの圧力変化、すなわちｄｐ／ｄｔをあられす信号５（
１）を出力する。
りの圧力変化、すなわちｄｐ／ｄｔをあられす信号５（
１）を出力する。
角度検出装置２の構成が第５図に示される。
２２は角度位置検出回路である。ロータ２１１は外周に
複数個の穴起を有するロータと外周に１個の突起を有す
るロータを組み合わせたもので、図示せぬディストリビ
ュータ軸に固定してアシ、”このディストリビュータ軸
と共に回転する。２１２゜２１３はロータ２１１の各ロ
ータの突起と対向させである電磁ピックアップである。
複数個の穴起を有するロータと外周に１個の突起を有す
るロータを組み合わせたもので、図示せぬディストリビ
ュータ軸に固定してアシ、”このディストリビュータ軸
と共に回転する。２１２゜２１３はロータ２１１の各ロ
ータの突起と対向させである電磁ピックアップである。
２２１，２３１はトランジスタ、２２２，２３２は抵抗
、２２３，２３３はワンショットマルチバイフレーク、
２２４，２３４ａドライバーである。
、２２３，２３３はワンショットマルチバイフレーク、
２２４，２３４ａドライバーである。
ワンショットマルチバイフレーク２２３，２３３のトリ
ガ端子には、トランジスタ２２１，２３１のコレクタが
それぞれ接続される。
ガ端子には、トランジスタ２２１，２３１のコレクタが
それぞれ接続される。
ロータ２１１が回転し、各突起が電磁ピックアップ２１
２，２１３を横切る時に、この電磁ピックアップ２１２
，２１３は負の電圧に落ち込む時が有シ、この瞬間トラ
ンジスタ２２１，２３１は導通状態となシ、トランジス
タ２２１，２３１の立ち下が）によシワンショットマル
チバイブレーク２２３，２３３がそれぞれトリガされる
。
２，２１３を横切る時に、この電磁ピックアップ２１２
，２１３は負の電圧に落ち込む時が有シ、この瞬間トラ
ンジスタ２２１，２３１は導通状態となシ、トランジス
タ２２１，２３１の立ち下が）によシワンショットマル
チバイブレーク２２３，２３３がそれぞれトリガされる
。
フンショットマルチバイブレータ２２３，２３３は抵抗
とコンデンサの時定数で定まる時間だけ低レベルの信号
を出し、反転ドライバー２２４，２３４によシ高レベル
の信号に変換される。
とコンデンサの時定数で定まる時間だけ低レベルの信号
を出し、反転ドライバー２２４，２３４によシ高レベル
の信号に変換される。
以上よシ、角度位置検出回路２２の出力は、回転数に比
例した周波数を持ち、回転数に無関係のパルス幅を持つ
回転信号５（２２）を出力し、基準位置検出回路２３の
出力は、１回転に１個のパルス信号Ｓ （２３）を出力
する。
例した周波数を持ち、回転数に無関係のパルス幅を持つ
回転信号５（２２）を出力し、基準位置検出回路２３の
出力は、１回転に１個のパルス信号Ｓ （２３）を出力
する。
タイミング演算回路２４は２．ダウンカウンタ２４１〜
２４４、 およびクリップフロップ２４５゜２４６、を
具備する。
２４４、 およびクリップフロップ２４５゜２４６、を
具備する。
信号Ｓ （２４１、ＺＤ）によシ、サンプルホールドを
開始するフリップフロップをセットする。信号Ｓ （２
４２，ＺＤ）によｊ９、ＴＤＣ以前のサンプルホールド
するためフリップフロップをリセットしホールドを開始
する。同様に信号Ｓ （２４３、ＺＤ ）によ、９、Ｔ
ＤＣ以後のサンプルホールドするため７リツプフロツプ
をリセットし、ホールドを開始する。信号Ｓ （２４Ｃ
）によシ、比較回路３４の出力をサンプリングする。
開始するフリップフロップをセットする。信号Ｓ （２
４２，ＺＤ）によｊ９、ＴＤＣ以前のサンプルホールド
するためフリップフロップをリセットしホールドを開始
する。同様に信号Ｓ （２４３、ＺＤ ）によ、９、Ｔ
ＤＣ以後のサンプルホールドするため７リツプフロツプ
をリセットし、ホールドを開始する。信号Ｓ （２４Ｃ
）によシ、比較回路３４の出力をサンプリングする。
第３図装置に使用される着火判定回路３の構成が第６図
に示される。着火判定回路３は、絶対値回路３１、サン
プルホールド回路３２．３３、および比較回路３４を具
備する。絶対値回路３１としては演算増幅器を含む余波
整流回路が用いられる。サンプルホールド回路３２．３
３としては例えばディチル・インターンル社すンプルホ
ールド用モジュールＳＵＭシリーズが使用される。キャ
パシタ３２４はホールドキャパシタであ多、制御人力Ｓ
（２４ｂ）が低レベルのときホールドする。
に示される。着火判定回路３は、絶対値回路３１、サン
プルホールド回路３２．３３、および比較回路３４を具
備する。絶対値回路３１としては演算増幅器を含む余波
整流回路が用いられる。サンプルホールド回路３２．３
３としては例えばディチル・インターンル社すンプルホ
ールド用モジュールＳＵＭシリーズが使用される。キャ
パシタ３２４はホールドキャパシタであ多、制御人力Ｓ
（２４ｂ）が低レベルのときホールドする。
比較回路３４は信号Ｓ （２４Ｃ）の入力により出力を
サンプリングする。
サンプリングする。
第３図装置の各部における信号波形が第７図に示される
。第７図において、（１）ＴＤＣ信号、（２）圧力検出
装置出力５（１）、（３）絶対値回路出力５（３１）、
（４）サンプルホールドコントロール信号５（２４ｂ）
、（５）サンプルホールドコントロール信号５（２４ａ
）、（６）サンプルホールド出力信号ｓ （３２） 、
（７）サンプルホールド出力信号ｓ （３３） 、（８
）サンプリンク信号ＳＭＰ、および、（９）着火判定回
路出力信号５（３４）の各波形が示される。
。第７図において、（１）ＴＤＣ信号、（２）圧力検出
装置出力５（１）、（３）絶対値回路出力５（３１）、
（４）サンプルホールドコントロール信号５（２４ｂ）
、（５）サンプルホールドコントロール信号５（２４ａ
）、（６）サンプルホールド出力信号ｓ （３２） 、
（７）サンプルホールド出力信号ｓ （３３） 、（８
）サンプリンク信号ＳＭＰ、および、（９）着火判定回
路出力信号５（３４）の各波形が示される。
第３図の装置においては、圧力検出器の出力を直接に処
理している。この場合、一般にチャージアンプと呼ばれ
る積分器は必要としない。積分器を必要とするのは、圧
力検出器が時間当シの圧力変化匪を出力したとき、これ
を圧力波形に変換ｔ する場合である。前述のチャージアンプは非常に高入力
抵抗のアンプであることが要求され、高価である。した
がって第３図の装置は、そのような高価な装置を必要と
しないという利点を有する。
理している。この場合、一般にチャージアンプと呼ばれ
る積分器は必要としない。積分器を必要とするのは、圧
力検出器が時間当シの圧力変化匪を出力したとき、これ
を圧力波形に変換ｔ する場合である。前述のチャージアンプは非常に高入力
抵抗のアンプであることが要求され、高価である。した
がって第３図の装置は、そのような高価な装置を必要と
しないという利点を有する。
本発明の実施にあたり、前述の実施例のほか種々の変形
形態をとることが可能である。
形態をとることが可能である。
第８図に変形実施例が示される。第８図の装置において
はデジタル比較が行われる。角度検出装置２は第３図の
場合と同様である。着火判定回路３は、絶対値回路３１
、ＡＤコンバータ３５１ 、３５２、ラッチ回路３６１
，３６２、および、デジタル比較回路３７を具備する。
はデジタル比較が行われる。角度検出装置２は第３図の
場合と同様である。着火判定回路３は、絶対値回路３１
、ＡＤコンバータ３５１ 、３５２、ラッチ回路３６１
，３６２、および、デジタル比較回路３７を具備する。
本発明によれば、内燃機関の着火限界検出のための燃焼
状態検出が適正に行われる。
状態検出が適正に行われる。
第１図は、内燃機関の空燃比に対する排気ガス濃度およ
び燃料消費率の特性を示す特性図、第２図は、内燃機関
のクランク角に対する気筒内圧力変化率の特性を示す特
性図、 第３図は、本発明の一実施例としての内燃機関用の燃焼
状態検出装置を示す図、 第４図は、第３図装置における圧力検出器の構成を示す
図、 第５図は、第３図装置における角度検出装置の構成を示
す図、 第６図は、第３図装置における着火判定回路の構成を示
す図、 第７図は、第３図装置の各部における信号波形を示す波
形図、 第８図は、本発明の他の実施例を示す図である。 （符号の説明） ■・・・圧力検出器 ２・・・角度検出装置 ２１１・・・ロータ ２１２・・・第１の電磁ピックアップ ２１３・・・第２の電磁ピンクアップ ２２・・・角度位置検出回路 ２３・・・基準位置検出回路 ２４・・・タイミング演算回路 ３・・・着火判定回路 ３１・・・絶対値回路３２・・
・第１のサンプルホールド回路３３・・・第２のサンプ
ルホールド回路３４・・・比較回路 Ｅ・・・内燃機関 第１図 空燃比 第６図 第７図 （９） ５ｔ３４＋ □
び燃料消費率の特性を示す特性図、第２図は、内燃機関
のクランク角に対する気筒内圧力変化率の特性を示す特
性図、 第３図は、本発明の一実施例としての内燃機関用の燃焼
状態検出装置を示す図、 第４図は、第３図装置における圧力検出器の構成を示す
図、 第５図は、第３図装置における角度検出装置の構成を示
す図、 第６図は、第３図装置における着火判定回路の構成を示
す図、 第７図は、第３図装置の各部における信号波形を示す波
形図、 第８図は、本発明の他の実施例を示す図である。 （符号の説明） ■・・・圧力検出器 ２・・・角度検出装置 ２１１・・・ロータ ２１２・・・第１の電磁ピックアップ ２１３・・・第２の電磁ピンクアップ ２２・・・角度位置検出回路 ２３・・・基準位置検出回路 ２４・・・タイミング演算回路 ３・・・着火判定回路 ３１・・・絶対値回路３２・・
・第１のサンプルホールド回路３３・・・第２のサンプ
ルホールド回路３４・・・比較回路 Ｅ・・・内燃機関 第１図 空燃比 第６図 第７図 （９） ５ｔ３４＋ □
Claims (1)
- 内燃機関の気筒内圧力を検出する微分出力型の圧力検出
器、基準クランク位置および任意クランク位置を検出す
るクランク位置検出器からタイミングを演算する角度検
出装置、および、前記圧力検出器および前記角度検出装
置の出力信号を受け、気筒内の混合気が爆発する上死点
以前の所定クランク角での前記圧力検出器の出力と気筒
内の混合気が爆発した以後の所定クランク角での前記圧
力検出器の出力とを比較することで燃焼状態を検出する
着火判定回路、を具備する内燃機関用の燃焼状態検出装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20372082A JPS5993943A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 内燃機関の着火・失火判別装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20372082A JPS5993943A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 内燃機関の着火・失火判別装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993943A true JPS5993943A (ja) | 1984-05-30 |
Family
ID=16478725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20372082A Pending JPS5993943A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 内燃機関の着火・失火判別装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5993943A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5780538A (en) * | 1980-11-07 | 1982-05-20 | Nippon Soken Inc | Detector for firing limit for internal combustion engine |
-
1982
- 1982-11-22 JP JP20372082A patent/JPS5993943A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5780538A (en) * | 1980-11-07 | 1982-05-20 | Nippon Soken Inc | Detector for firing limit for internal combustion engine |
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