JPS5994503A - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5994503A JPS5994503A JP20369982A JP20369982A JPS5994503A JP S5994503 A JPS5994503 A JP S5994503A JP 20369982 A JP20369982 A JP 20369982A JP 20369982 A JP20369982 A JP 20369982A JP S5994503 A JPS5994503 A JP S5994503A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- temperature
- water
- rolling
- finishing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱延まま二相鋼の製造方法に関するもので、
コイル長手方向の材質を均一にすることを目的とするも
のである。
コイル長手方向の材質を均一にすることを目的とするも
のである。
熱延まま二相鋼は、オーステナイト域で圧延を終了し、
一部フエライトを析出した後急冷することにより残留オ
ーステナイトをマルテンサイトに変態させ、フェライト
＋マルテンサイトの二相組織としたものである。斯かる
組織とした二相鋼は、硬質のマルテンサイトと延性の高
いフェライトの複合組織であるから強度−延性バランス
が優れ、また変態歪による可動転位がマルテンサイト周
辺に導入されて低降伏点となり、良好な成型性を示す。
一部フエライトを析出した後急冷することにより残留オ
ーステナイトをマルテンサイトに変態させ、フェライト
＋マルテンサイトの二相組織としたものである。斯かる
組織とした二相鋼は、硬質のマルテンサイトと延性の高
いフェライトの複合組織であるから強度−延性バランス
が優れ、また変態歪による可動転位がマルテンサイト周
辺に導入されて低降伏点となり、良好な成型性を示す。
しかし、これらの特性はマルテンサイトの量や形態、分
布等によって左右されるので、最適条件で製造する必要
がある。第１図のＣＣＴ図で冷却条件と材質の関係を説
明すると、仕上温度（ＦＴ）が高過ぎれば冷却過程でベ
イナイトを生じ易く延性が著しく低下するし、また低過
ぎればフェライト相に下部組織が残り延性低下および降
伏比上昇をきたすので、仕上温度はＡｒｔ変態点直上が
最適条件であることがわかる。又、巻取温度（ＣＴ）は
ＭＳ 点以下でさらに、フェライト相の弾性応力場の
緩和おるいは可動転位の固着による降伏比上昇・降伏点
伸び出現を生じない温度以下にする必要がある。従って
、完全な二相鋼を得るためには、仕上圧延終了後急冷開
始までの保持時間も重要な要因となり、これが短いとフ
ェライトが十分析出せずマルテンサイト比率が高くなっ
て高強度、低延性をきたす。逆に長過ぎるとパーライト
が生成し降伏比が上昇する。このように熱延まま二相鋼
の製造においては、製品に対応したそれぞれの鋼種の成
分で定まるＯＣＴ特性に応じた仕上温度、急冷開始まで
の保持時間、巻取温度に制御されることが肝要でちる。
布等によって左右されるので、最適条件で製造する必要
がある。第１図のＣＣＴ図で冷却条件と材質の関係を説
明すると、仕上温度（ＦＴ）が高過ぎれば冷却過程でベ
イナイトを生じ易く延性が著しく低下するし、また低過
ぎればフェライト相に下部組織が残り延性低下および降
伏比上昇をきたすので、仕上温度はＡｒｔ変態点直上が
最適条件であることがわかる。又、巻取温度（ＣＴ）は
ＭＳ 点以下でさらに、フェライト相の弾性応力場の
緩和おるいは可動転位の固着による降伏比上昇・降伏点
伸び出現を生じない温度以下にする必要がある。従って
、完全な二相鋼を得るためには、仕上圧延終了後急冷開
始までの保持時間も重要な要因となり、これが短いとフ
ェライトが十分析出せずマルテンサイト比率が高くなっ
て高強度、低延性をきたす。逆に長過ぎるとパーライト
が生成し降伏比が上昇する。このように熱延まま二相鋼
の製造においては、製品に対応したそれぞれの鋼種の成
分で定まるＯＣＴ特性に応じた仕上温度、急冷開始まで
の保持時間、巻取温度に制御されることが肝要でちる。
然るに、従来の製造（圧延〕方法では、これらを最適条
件に制御することは困難であった。即ち、通常の仕上圧
延においては、仕上圧延機入側において圧延材の後端側
が放冷による温度低下（サーマルランダウンと称してい
るンをきたすため、仕上温度を一定にしようとすると必
然的に圧延速度を加速していくことになる。
件に制御することは困難であった。即ち、通常の仕上圧
延においては、仕上圧延機入側において圧延材の後端側
が放冷による温度低下（サーマルランダウンと称してい
るンをきたすため、仕上温度を一定にしようとすると必
然的に圧延速度を加速していくことになる。
一方、巻取温度の制御は、従来法として第７図に示す如
く、仕上圧延機（１１とコイラー（２（の間のランナウ
ト冷却装置（３）による水冷で行われている。
く、仕上圧延機（１１とコイラー（２（の間のランナウ
ト冷却装置（３）による水冷で行われている。
したがって、従来の熱延まま二相鋼の製造方法では、急
冷開始までの保持時間に見合う分だｉの時間９冷し、そ
れ以降を水冷して巻取温度を制御することが行われてい
る。具体的には、先に述べたように仕上温度を一定に制
御する必要圧迫ら−れるために、ストリップの長さ方向
において圧延速度が加速される。このため巻取温度は加
速に応じて速度補正あるいは巻取温度計からのフィード
バックにより、第７図に示すようにランナウト冷却装置
（３）における水冷ゾ＋ンを加減して制御されるが、従
来のランナウト冷却装置（３＋では一般に４５０℃程度
までの冷却能力で設計されているため、操業上圧延速度
を低くしてもＭＳ 点以上（材質上からは２００℃以
下ンに冷却しようとする冷却能力が不足し、巻取温度が
高目外れとなる。また、空冷ゾーンを長くしていくこと
が制御上困難なため、加速するにつれて保持時間が短く
なる。仮に十分な空冷ゾーンが取れる場合においても、
加速により対流熱伝達係数が変化し、冷却速度が変るた
め、中間保持温度の変化を生じ材質不均一の原因となる
。
冷開始までの保持時間に見合う分だｉの時間９冷し、そ
れ以降を水冷して巻取温度を制御することが行われてい
る。具体的には、先に述べたように仕上温度を一定に制
御する必要圧迫ら−れるために、ストリップの長さ方向
において圧延速度が加速される。このため巻取温度は加
速に応じて速度補正あるいは巻取温度計からのフィード
バックにより、第７図に示すようにランナウト冷却装置
（３）における水冷ゾ＋ンを加減して制御されるが、従
来のランナウト冷却装置（３＋では一般に４５０℃程度
までの冷却能力で設計されているため、操業上圧延速度
を低くしてもＭＳ 点以上（材質上からは２００℃以
下ンに冷却しようとする冷却能力が不足し、巻取温度が
高目外れとなる。また、空冷ゾーンを長くしていくこと
が制御上困難なため、加速するにつれて保持時間が短く
なる。仮に十分な空冷ゾーンが取れる場合においても、
加速により対流熱伝達係数が変化し、冷却速度が変るた
め、中間保持温度の変化を生じ材質不均一の原因となる
。
このように、従来法では保持時間が短くなり、ついには
巻取温度が目標より高く外れ、コイル長手方向で高適条
件を実現することができないという問題があった。
巻取温度が目標より高く外れ、コイル長手方向で高適条
件を実現することができないという問題があった。
本発明は、上記の問題に＠みてこれを改善するためにな
されたものである。即ち、本発明は、仕上圧延機の入側
あるいはスタンド間に水冷装置を設け、圧延材の先端の
圧延に際してこれを水冷することにより、圧延材の先端
および後端の温度差をなくすることにより仕上速度を一
定として仕上圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造
方法である。
されたものである。即ち、本発明は、仕上圧延機の入側
あるいはスタンド間に水冷装置を設け、圧延材の先端の
圧延に際してこれを水冷することにより、圧延材の先端
および後端の温度差をなくすることにより仕上速度を一
定として仕上圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造
方法である。
次に、本発明の熱延鋼板の製造方法について詳細に説明
する。第６図は本発明の方法の工程図でおり、（１）は
仕−１圧延機のスタンドであり、（２）はコイラーであ
り、（３）はランナウト冷却装置であり、（４）は本発
明において重要な水冷装置であり、図では仕上圧延機の
入側に設けであるが必ずしもこの位置に限定されるもの
ではなく必要に応じて圧延機スタンド間に設けることお
よび入側、スタンド間の双方に設けることを妨げない。
する。第６図は本発明の方法の工程図でおり、（１）は
仕−１圧延機のスタンドであり、（２）はコイラーであ
り、（３）はランナウト冷却装置であり、（４）は本発
明において重要な水冷装置であり、図では仕上圧延機の
入側に設けであるが必ずしもこの位置に限定されるもの
ではなく必要に応じて圧延機スタンド間に設けることお
よび入側、スタンド間の双方に設けることを妨げない。
併して、本発明は、熱延まま二相鋼の製造に際してコイ
ル長手方向の材質を均一ならしめるための対策として上
記の方法を採用するものであるが、前記水冷装置（４１
により仕上圧延機入側ないしスタンド間において圧延材
を水冷することが、コイラー（３Ｊの前方における急冷
開始までの材質および仕上圧延時の冷却履歴が二相鋼の
材質に影響を与えないという知見を得たことに基づくも
のである。
ル長手方向の材質を均一ならしめるための対策として上
記の方法を採用するものであるが、前記水冷装置（４１
により仕上圧延機入側ないしスタンド間において圧延材
を水冷することが、コイラー（３Ｊの前方における急冷
開始までの材質および仕上圧延時の冷却履歴が二相鋼の
材質に影響を与えないという知見を得たことに基づくも
のである。
このことについて、第２〜５図により説明すると、熱延
まま二相鋼の製造においては、フェライト＋マルチｙサ
イトの二相を得るためには、第２図に示すｆａｔおよび
ｌｂ）の方法で、フェライト＋オーステナイト域で保持
する。この保持時間によりマルテンサイト率は、第６図
に示すように変化する。
まま二相鋼の製造においては、フェライト＋マルチｙサ
イトの二相を得るためには、第２図に示すｆａｔおよび
ｌｂ）の方法で、フェライト＋オーステナイト域で保持
する。この保持時間によりマルテンサイト率は、第６図
に示すように変化する。
二相鋼の材質は、マルテンサイトの形態および分散のし
かたにより影響を受けるけれども、マルテンサイト率の
寄与が最も大きく、第４図に示すような特性を得る。こ
のため保持時間を一定にすることがコイル長手方向の材
質均一化に重要な条件となることがわかる。
かたにより影響を受けるけれども、マルテンサイト率の
寄与が最も大きく、第４図に示すような特性を得る。こ
のため保持時間を一定にすることがコイル長手方向の材
質均一化に重要な条件となることがわかる。
また、一方仕上圧延時にお−ける水冷が材質に与える影
響について調査したところ、その影響は認められなかっ
た。このことは、二相鋼の材質がマルテンサイトの比率
、形態等によって決定されるため、製造条件としてはＡ
ｒｓ点以下の影響が現われ、仕上温度をＡｒｍ点以、上
にとる限り仕上圧延段階での冷却条件変化は、材質に影
響を与えないと説明づけられる。
響について調査したところ、その影響は認められなかっ
た。このことは、二相鋼の材質がマルテンサイトの比率
、形態等によって決定されるため、製造条件としてはＡ
ｒｓ点以下の影響が現われ、仕上温度をＡｒｍ点以、上
にとる限り仕上圧延段階での冷却条件変化は、材質に影
響を与えないと説明づけられる。
そこで、本発明の方法における冷却条件を第５図によっ
て説明すると、仕上圧延速度を一定にした時、仕上温度
は仕上圧延機内においてΔＴＡ （スタンド間の空冷お
よび対流による温度降下）、ΔＴＲ（ロールとの接触に
よる温度降下） １．ａＴｆ（圧延変形熱による温度上
昇）の温度変化があるけれども、これらは圧延条件、特
に圧延速度が一定ならば＃１ぼ一定となる。しかし、圧
延利が仕上圧延機に噛み込まれる迄の時間は、圧延材の
後端はど長ぐなるから、仕上速度が一定の場合直線的に
変化し仕上入側で圧延材先端と後端上で−”ＴＴＤの温
度差を生じる。この温度差は仕上出側（仕上温度）にお
いて若干低減してａ’ｐＨ）’として現われる。したが
って、仕上速度を一定にし、かつ仕上温度を一定にする
には、圧延拐先端の温度を４ＮＥＴ 、Ｔ／に見合う分
だけ仕上圧延機入側ないしスタンド間で水冷し、圧延時
間をＬＲとするとａＴＴｐ’／ ｔｕの割合で冷却を低
減していけばこれを実現できる。
て説明すると、仕上圧延速度を一定にした時、仕上温度
は仕上圧延機内においてΔＴＡ （スタンド間の空冷お
よび対流による温度降下）、ΔＴＲ（ロールとの接触に
よる温度降下） １．ａＴｆ（圧延変形熱による温度上
昇）の温度変化があるけれども、これらは圧延条件、特
に圧延速度が一定ならば＃１ぼ一定となる。しかし、圧
延利が仕上圧延機に噛み込まれる迄の時間は、圧延材の
後端はど長ぐなるから、仕上速度が一定の場合直線的に
変化し仕上入側で圧延材先端と後端上で−”ＴＴＤの温
度差を生じる。この温度差は仕上出側（仕上温度）にお
いて若干低減してａ’ｐＨ）’として現われる。したが
って、仕上速度を一定にし、かつ仕上温度を一定にする
には、圧延拐先端の温度を４ＮＥＴ 、Ｔ／に見合う分
だけ仕上圧延機入側ないしスタンド間で水冷し、圧延時
間をＬＲとするとａＴＴｐ’／ ｔｕの割合で冷却を低
減していけばこれを実現できる。
圧延材の諸元から圧延条件が定まり、圧延速度が一足と
するとｔｓＴｎＤｓ 、ｆＴＤ’、ＡＴＲ−Ｆ （Ｒ
Ｔ−ＦＴ ）が計ｎ可能となるので、制御すべき仕上温
度（ＦＴ）から目標とする粗出口温度（ＲＴ）が定まり
、ｔｓｆ Ｔ］） に相当する冷却水量も実績データ
から求めることができる。
するとｔｓＴｎＤｓ 、ｆＴＤ’、ＡＴＲ−Ｆ （Ｒ
Ｔ−ＦＴ ）が計ｎ可能となるので、制御すべき仕上温
度（ＦＴ）から目標とする粗出口温度（ＲＴ）が定まり
、ｔｓｆ Ｔ］） に相当する冷却水量も実績データ
から求めることができる。
水冷装置は、仕上圧延機入側あるいはスタンド間に水冷
ヘッダーを設けることで良く、冷却水の圧力ｔｌｕある
いは使用・＼ラダの増減により冷却水量の増減を図るも
のとする。
ヘッダーを設けることで良く、冷却水の圧力ｔｌｕある
いは使用・＼ラダの増減により冷却水量の増減を図るも
のとする。
以上のように水冷制御を行えば、熱延まま二相鋼の製造
において賞賛な仕上温度を一定に制御することが可能で
、かつ仕上速度も一定にすることができる。したがって
、第６図に示す如くランナウト冷却装置（３１の水冷ゾ
ーンを一定にしておくことが可能となり、保持時間、巻
取温度も一定となる。この結果、従来のようにコイル長
手方向の材質が不均一となることが防止され、安定した
材質の二相鋼が製造される。
において賞賛な仕上温度を一定に制御することが可能で
、かつ仕上速度も一定にすることができる。したがって
、第６図に示す如くランナウト冷却装置（３１の水冷ゾ
ーンを一定にしておくことが可能となり、保持時間、巻
取温度も一定となる。この結果、従来のようにコイル長
手方向の材質が不均一となることが防止され、安定した
材質の二相鋼が製造される。
次の第１表に本発明法の実施例と従来法による比較例を
示す。実施設備は水圧２０ Ｋｇ／ｃｍ” において
幅１ｍ当り４，２００ ’Ａ−ｎｉｎの水冷ヘッダーを
第６図に示す如く仕上入側（Ｆｌ スタンド前）に設
置し、圧力調整弁を設けて２０〜２ Ｋｇ／ｃｍｆ
迄圧力調整可能とした。これを第１表の操作条件のもと
に２０〜４ Ｋｇ／ｃｍ２ 迄冷却能が直線的に低下す
るように圧力調整したところ、仕上温度および仕上圧延
速度は一定となり、保持時間も７秒で一定となった。こ
の実施例における巻重温度および材質は第８因に示すよ
うに熱延まよ二相鋼としてかつコイル長手方向に均一な
結果を得た。これに対し、従来法（仕上入側に水冷ヘッ
ダーを設けないンでは仕上温度は仕上圧延速度を加速し
ていくことによりはぼ一定に制御することは可能であっ
たが、保持時間は減少していき、巻取温度はランナウト
冷却の水冷ゾーンが一様になった後温度が上昇した。こ
の従来法の材質結果は第９図に示す如くコイル長手方向
の変化が大であった。
示す。実施設備は水圧２０ Ｋｇ／ｃｍ” において
幅１ｍ当り４，２００ ’Ａ−ｎｉｎの水冷ヘッダーを
第６図に示す如く仕上入側（Ｆｌ スタンド前）に設
置し、圧力調整弁を設けて２０〜２ Ｋｇ／ｃｍｆ
迄圧力調整可能とした。これを第１表の操作条件のもと
に２０〜４ Ｋｇ／ｃｍ２ 迄冷却能が直線的に低下す
るように圧力調整したところ、仕上温度および仕上圧延
速度は一定となり、保持時間も７秒で一定となった。こ
の実施例における巻重温度および材質は第８因に示すよ
うに熱延まよ二相鋼としてかつコイル長手方向に均一な
結果を得た。これに対し、従来法（仕上入側に水冷ヘッ
ダーを設けないンでは仕上温度は仕上圧延速度を加速し
ていくことによりはぼ一定に制御することは可能であっ
たが、保持時間は減少していき、巻取温度はランナウト
冷却の水冷ゾーンが一様になった後温度が上昇した。こ
の従来法の材質結果は第９図に示す如くコイル長手方向
の変化が大であった。
第１図は熱延まま二相銅を得るため最適な冷却条件を示
すＣＣＴ図、＠２図は本発明に、Ｉ５ける保持時間と温
度の関係を示すグラフ、第６図は保持時間トマルテンサ
イト率の関係を示すグラフ、第４図はマルテンサイト率
と材質特性の関係を示すグラフ、第５図は本発明法によ
る定速圧延時の仕−ヒ温度と時間の関係を示すグラフ、
第６図は不発゛明法の工程図、第７図は従来法の工程図
、第８図は本発明法実施例の巻取温度および材質特性を
示すグラフ、第９しＩは従来法比較例の巻取温度および
材質特性を・示すグラフである。 代理人弁理士 木村三朗 同 上 佐々木宗治 第１図 第２図 第３図 徨哨−ド哨□ 第４図 ２＋１−？４イ）！Ｆ−Ｃ％） 第６図
すＣＣＴ図、＠２図は本発明に、Ｉ５ける保持時間と温
度の関係を示すグラフ、第６図は保持時間トマルテンサ
イト率の関係を示すグラフ、第４図はマルテンサイト率
と材質特性の関係を示すグラフ、第５図は本発明法によ
る定速圧延時の仕−ヒ温度と時間の関係を示すグラフ、
第６図は不発゛明法の工程図、第７図は従来法の工程図
、第８図は本発明法実施例の巻取温度および材質特性を
示すグラフ、第９しＩは従来法比較例の巻取温度および
材質特性を・示すグラフである。 代理人弁理士 木村三朗 同 上 佐々木宗治 第１図 第２図 第３図 徨哨−ド哨□ 第４図 ２＋１−？４イ）！Ｆ−Ｃ％） 第６図
Claims (1)
- 仕上圧延機の入側おるいはスタンド間に水冷装Ｕを設け
、圧延材の先端の圧延に際してこれを水冷することによ
り、圧延材の先端および稜端の温度差をなくして仕上圧
延することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20369982A JPS5994503A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20369982A JPS5994503A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5994503A true JPS5994503A (ja) | 1984-05-31 |
| JPH0252562B2 JPH0252562B2 (ja) | 1990-11-14 |
Family
ID=16478379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20369982A Granted JPS5994503A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5994503A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4890923A (ja) * | 1972-03-07 | 1973-11-27 | ||
| JPS5157660A (en) * | 1974-11-18 | 1976-05-20 | Sumitomo Metal Ind | Kohanno atsuenhoho |
| JPS5226509A (en) * | 1975-08-25 | 1977-02-28 | Fmc Corp | Storage stable detergent containing sodium perborate and active agent |
-
1982
- 1982-11-22 JP JP20369982A patent/JPS5994503A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4890923A (ja) * | 1972-03-07 | 1973-11-27 | ||
| JPS5157660A (en) * | 1974-11-18 | 1976-05-20 | Sumitomo Metal Ind | Kohanno atsuenhoho |
| JPS5226509A (en) * | 1975-08-25 | 1977-02-28 | Fmc Corp | Storage stable detergent containing sodium perborate and active agent |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0252562B2 (ja) | 1990-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102781598B (zh) | 热轧钢板的制造方法及制造装置 | |
| CN115351074B (zh) | 一种低成本屈服强度355MPa级薄钢板的板形控制方法 | |
| JP3598868B2 (ja) | 熱間圧延線材の製造方法 | |
| JP2006055884A (ja) | 熱延鋼板の製造方法及び圧延制御装置 | |
| US4065329A (en) | Continuous heat treatment of cold rolled steel strip | |
| JP3691996B2 (ja) | ステッケル熱間圧延設備 | |
| JP2003320402A (ja) | 熱延鋼帯の製造方法および製造装置 | |
| JPS6366366B2 (ja) | ||
| CN115867680B (zh) | 取向性电磁钢板的制造方法和设备列 | |
| CN118176310A (zh) | 由细晶粒钢材制造热轧带材的方法 | |
| JP4529517B2 (ja) | 高炭素鋼板の製造方法および製造設備 | |
| JP2010090480A (ja) | 高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3879381B2 (ja) | 薄鋼板および薄鋼板の製造方法 | |
| US4583387A (en) | Apparatus for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure | |
| JPH0582453B2 (ja) | ||
| JP2005169454A (ja) | 鋼帯の製造設備および製造方法 | |
| JP3716639B2 (ja) | ベイナイト系高張力熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP3596509B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0366368B2 (ja) | ||
| US4537643A (en) | Method for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure | |
| CN107574296B (zh) | 一种低成本225MPa级低屈服点阻尼器用钢板及钢带制备方法 | |
| JPH0252562B2 (ja) | ||
| JP2006272441A (ja) | 鋼帯の熱間圧延方法及び熱間圧延ライン | |
| JPH09192712A (ja) | 高硬度オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| KR100711386B1 (ko) | 열연 강판의 냉각 제어 방법 |