JPS5996226A - 低合金鋼からなるリニアモ−シヨン型ロ−ラ−ベアリングブロツクおよびそのボ−ル軌道表面焼入れ方法ならびに焼入装置 - Google Patents
低合金鋼からなるリニアモ−シヨン型ロ−ラ−ベアリングブロツクおよびそのボ−ル軌道表面焼入れ方法ならびに焼入装置Info
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- JPS5996226A JPS5996226A JP57203774A JP20377482A JPS5996226A JP S5996226 A JPS5996226 A JP S5996226A JP 57203774 A JP57203774 A JP 57203774A JP 20377482 A JP20377482 A JP 20377482A JP S5996226 A JPS5996226 A JP S5996226A
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C29/00—Bearings for parts moving only linearly
- F16C29/04—Ball or roller bearings
- F16C29/06—Ball or roller bearings in which the rolling bodies circulate partly without carrying load
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
- C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/64—Special methods of manufacture
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低合金鋼からなるリニアモーション型ローラー
ベアリングブロックおよびそのボール軌道表面焼入れ方
法ならびに焼入装置に関する。
ベアリングブロックおよびそのボール軌道表面焼入れ方
法ならびに焼入装置に関する。
直線状のガイドレールに厨座し、当該ガイドレールの所
定面に対して内蔵するベアリングボール（ｉｌ” 接触
・転勤させつつガイドレール上を滑動するリニアモー７
ヨン型ローラベアリングブロツクは、従来高炭素クロー
ム軸受鋼、例えばＳ ｕ Ｊ、、等の高級鋼材をもって
作られている。寸だ製造方法は、上記鋼材を鍛造等によ
り凹型ブロックに成形し、当該ブロック全焼な甘し後、
焼入れ・焼戻し熱処理を施して機械的強度をあげ、つい
でボールＩＷＬ道を研摩して仕上げるという工程によっ
ている。
定面に対して内蔵するベアリングボール（ｉｌ” 接触
・転勤させつつガイドレール上を滑動するリニアモー７
ヨン型ローラベアリングブロツクは、従来高炭素クロー
ム軸受鋼、例えばＳ ｕ Ｊ、、等の高級鋼材をもって
作られている。寸だ製造方法は、上記鋼材を鍛造等によ
り凹型ブロックに成形し、当該ブロック全焼な甘し後、
焼入れ・焼戻し熱処理を施して機械的強度をあげ、つい
でボールＩＷＬ道を研摩して仕上げるという工程によっ
ている。
ところで、高炭素クローム軸受鋼は高価な遜・ｊ材であ
るので原材料費が高くつく。そのうえ、製造工程では熱
処理が電気炉等による加熱であって、第１図の軸受鋼焼
入温度時間曲線（３０ｍ１ｎ／２５胡の場合）にみられ
る如く熱処理時間が長時１円となるばかりでなく、特有
の凹型形状材の全体加熱による熱処理であるので、熱処
理歪の少いとされている軸受鋼を使用していても、凹型
形状の開口ｊ郡部間の間隔が熱処理によって狭くなるの
は避けられず、これを予め見越して成形をしておくとい
う面ｔ＋ｊな点があり、しかも上記見越し成形を行って
も、歪量は各ブロック毎に異るので、結局研ｊｆｆ％工
程でそれぞれ所定の精度寸法を出すということとなって
極めて手数がかかるというのが現状で、完成品の製造原
価を高くしている。
るので原材料費が高くつく。そのうえ、製造工程では熱
処理が電気炉等による加熱であって、第１図の軸受鋼焼
入温度時間曲線（３０ｍ１ｎ／２５胡の場合）にみられ
る如く熱処理時間が長時１円となるばかりでなく、特有
の凹型形状材の全体加熱による熱処理であるので、熱処
理歪の少いとされている軸受鋼を使用していても、凹型
形状の開口ｊ郡部間の間隔が熱処理によって狭くなるの
は避けられず、これを予め見越して成形をしておくとい
う面ｔ＋ｊな点があり、しかも上記見越し成形を行って
も、歪量は各ブロック毎に異るので、結局研ｊｆｆ％工
程でそれぞれ所定の精度寸法を出すということとなって
極めて手数がかかるというのが現状で、完成品の製造原
価を高くしている。
本発明は従来リニアモーション型ローラーベアリングブ
ロックに存する上記問題点ｔ ７’Ｊ４決するためにな
されたものであって、比較的安価な鋼材を使用し、短時
間かつ低歪熱処理および低歪の結果としてもたらされる
研摩工程の時間短縮等が奏効した、低Ｉ、１１ξなしか
も従来品以上の機械的性質を保証するリニアモー７ヨン
型ローラベアリングブロツクの提供を目自勺とする。
ロックに存する上記問題点ｔ ７’Ｊ４決するためにな
されたものであって、比較的安価な鋼材を使用し、短時
間かつ低歪熱処理および低歪の結果としてもたらされる
研摩工程の時間短縮等が奏効した、低Ｉ、１１ξなしか
も従来品以上の機械的性質を保証するリニアモー７ヨン
型ローラベアリングブロツクの提供を目自勺とする。
本発明を以下に詳述する。
先ず、本発明では使用鋼材を従来の高炭素クローム軸受
鋼に替えて、例えばＳ ＣＭ４４０−または５Ｃｒ４３
８等の比較的低床な低合金鋼、さらには安１１田な５５
０Ｃ−ｉたはＳ５．５Ｃ甲トの生残わ曳イｉｌｌ；造田
炭素）１ｉｉ１を１吏用する。
鋼に替えて、例えばＳ ＣＭ４４０−または５Ｃｒ４３
８等の比較的低床な低合金鋼、さらには安１１田な５５
０Ｃ−ｉたはＳ５．５Ｃ甲トの生残わ曳イｉｌｌ；造田
炭素）１ｉｉ１を１吏用する。
上記鋼種の鋼材を用いて、例えば第２図（、）に示す如
き所定形状の凹型ブロックＢに成形して焼な捷しを施し
たうえ、当該ブロックＢがボールベアリングＢＢｉ介し
てガイドレールＧＬの所定面上全滑動する際の上記ボー
ルの軌道Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３および１４部分のみに後述す
る方法および装置によって表面焼入れを施し、第２図（
ｂ）にｈとして示す所定深さの焼入れ硬化層全形成し、
かつ所定硬化層の背後部分に熱影菩層を形成する。これ
によってボール軌道に１１ｉｉＩ摩耗性を伺与するとと
もに、ローラーベアリングブロックが受ける偏荷重に対
する機械的性質、即ちねじれ耐力全付与し、ローラーベ
アリングブロックに具備すべき条件全満足せしめる。−
力この熱処理は局部的なものであるので、熱処理歪の発
生は殆んどなく、脚部Ｂｆ−Ｂｆ間の間隔の縮少をもた
らさない。
き所定形状の凹型ブロックＢに成形して焼な捷しを施し
たうえ、当該ブロックＢがボールベアリングＢＢｉ介し
てガイドレールＧＬの所定面上全滑動する際の上記ボー
ルの軌道Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３および１４部分のみに後述す
る方法および装置によって表面焼入れを施し、第２図（
ｂ）にｈとして示す所定深さの焼入れ硬化層全形成し、
かつ所定硬化層の背後部分に熱影菩層を形成する。これ
によってボール軌道に１１ｉｉＩ摩耗性を伺与するとと
もに、ローラーベアリングブロックが受ける偏荷重に対
する機械的性質、即ちねじれ耐力全付与し、ローラーベ
アリングブロックに具備すべき条件全満足せしめる。−
力この熱処理は局部的なものであるので、熱処理歪の発
生は殆んどなく、脚部Ｂｆ−Ｂｆ間の間隔の縮少をもた
らさない。
それでは、ブロックの極めて小さい開口空間例えばり「
面２０〜２５ｍｍＸ５０〜７０ｍｍを包む内周壁にｆｌ
ｅ条あるボール軌道、この」易合Ｔ、〜′■゛、の４
条・・のみに如イロ］に！−で９丁定深さの表面焼入層
全形成するかを以下に説明するＪ 小空１１」］かつ局？↑１ｊ的な表面焼入れであるので
高周波１弘導加熱手段によるのが勿１．６ｎ好ましい。
面２０〜２５ｍｍＸ５０〜７０ｍｍを包む内周壁にｆｌ
ｅ条あるボール軌道、この」易合Ｔ、〜′■゛、の４
条・・のみに如イロ］に！−で９丁定深さの表面焼入層
全形成するかを以下に説明するＪ 小空１１」］かつ局？↑１ｊ的な表面焼入れであるので
高周波１弘導加熱手段によるのが勿１．６ｎ好ましい。
そこで本発明者は本発明に至る過程において、試みＶＣ
第３図（ａ）にＣ′として示す形状の加熱コイル金柑い
、凹形ブロックの端面方向から渦形加熱コイルＣ′の加
熱導体Ｃ’ｒが内壁底面に平行状態で開口空間に挿入し
、捷ず第１工程として、第３図（ｂ）に実線で示す如く
加熱導体Ｃ’ｒの延在部Ｃ’ｒｌそれぞれをボール軌道
Ｔ１およびＴ４と所定間隙ケへだてて対向せしめ、当該
ボール軌道Ｔ、およびＴ４の表層全１９Ｔ定の焼入れ温
度寸で加熱のうえ、冷却ジャケットＪから冷却流体？：
噴射して急冷焼入れし、ついで第２工程として、加熱導
体Ｃ’ｒの延在部Ｃ’ｒＬそれぞれ全第３図（ｂ）に破
勝て示す如く、ボール軌道Ｔ２およびＴ、と所定間隙を
へだてて対向配置ｉ；Ｉ−Ｌ、当該ボール１仇道Ｔ２お
よびＴ４の表層全上述と同様の工程によって焼入れした
。
第３図（ａ）にＣ′として示す形状の加熱コイル金柑い
、凹形ブロックの端面方向から渦形加熱コイルＣ′の加
熱導体Ｃ’ｒが内壁底面に平行状態で開口空間に挿入し
、捷ず第１工程として、第３図（ｂ）に実線で示す如く
加熱導体Ｃ’ｒの延在部Ｃ’ｒｌそれぞれをボール軌道
Ｔ１およびＴ４と所定間隙ケへだてて対向せしめ、当該
ボール軌道Ｔ、およびＴ４の表層全１９Ｔ定の焼入れ温
度寸で加熱のうえ、冷却ジャケットＪから冷却流体？：
噴射して急冷焼入れし、ついで第２工程として、加熱導
体Ｃ’ｒの延在部Ｃ’ｒＬそれぞれ全第３図（ｂ）に破
勝て示す如く、ボール軌道Ｔ２およびＴ、と所定間隙を
へだてて対向配置ｉ；Ｉ−Ｌ、当該ボール１仇道Ｔ２お
よびＴ４の表層全上述と同様の工程によって焼入れした
。
上記試験結果ではボール軌道Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３およびＴ
４それぞれ（Ｃや＼巾広の表面焼入れ糸部分が形成され
る。しかし軌道に対向する延在部分Ｃ’ｒｌ およびＣ
’ｒｌｆブロックＢの長さ方同長きより十分長く設定し
たにも拘らず、第２工程において第２図（ｂ）にＢＬと
して示す内周壁底面の焼入れ不要部である開口端面縁Ｂ
Ｅが発熱し、急、冷によってｎ″６入れされてしにい
好寸しくない。この発熱現象は軌道Ｔ２・Ｔ、それそ：
ｔ′−を互いに逆行する誘導電流が、上記：ｉｕｕ道Ｔ
２・Ｔ、それぞれに対向して延在したうえでループに形
成される〃目熱導体Ｃ’ｒの開成部分Ｃ’ｒｘ に流
れる電流に引薔ぜられて集中的に−に記ｙ１１１（面縁
ＢＥに流れた結果と思われ、その防止策が必要とされる
。壕だ、加熱導体Ｃ’ｒの延在部分Ｃ’ｒ ｌ−Ｃ’ｒ
Ｌ 間の間隔が当該延在部分から生ずる極性の異る高
周波磁束ｐ。
４それぞれ（Ｃや＼巾広の表面焼入れ糸部分が形成され
る。しかし軌道に対向する延在部分Ｃ’ｒｌ およびＣ
’ｒｌｆブロックＢの長さ方同長きより十分長く設定し
たにも拘らず、第２工程において第２図（ｂ）にＢＬと
して示す内周壁底面の焼入れ不要部である開口端面縁Ｂ
Ｅが発熱し、急、冷によってｎ″６入れされてしにい
好寸しくない。この発熱現象は軌道Ｔ２・Ｔ、それそ：
ｔ′−を互いに逆行する誘導電流が、上記：ｉｕｕ道Ｔ
２・Ｔ、それぞれに対向して延在したうえでループに形
成される〃目熱導体Ｃ’ｒの開成部分Ｃ’ｒｘ に流
れる電流に引薔ぜられて集中的に−に記ｙ１１１（面縁
ＢＥに流れた結果と思われ、その防止策が必要とされる
。壕だ、加熱導体Ｃ’ｒの延在部分Ｃ’ｒ ｌ−Ｃ’ｒ
Ｌ 間の間隔が当該延在部分から生ずる極性の異る高
周波磁束ｐ。
・ω２それぞれを利害る方向に向わせる如き間隔になっ
ているため、力０熱通屯時に両延在部分Ｃ’ｒ ｌ−Ｃ
’ｒ ｔ の中間に冷刈ＪジャケットＪ全配置”ｉｌ
しておくと冷却ジャケソｌ−Ｊも加熱される。これ全碇
けるには、加熱通′屯峙には冷却ジャケットＪｆブロッ
クＢの開口部上方に位υ゛５”しておき、冷却時に開１
コ’Ｆ′ｊ１１内へ変位せしめるＩｆ？？成としなけれ
ばならず、かつその変位量も第１工程と第２工程とでは
異り、（Ａ造・操作が複雑となり好寸しくない。勿１ｊ
！ｍ焼入れの工程が２工程となるのも好１しくない。
ているため、力０熱通屯時に両延在部分Ｃ’ｒ ｌ−Ｃ
’ｒ ｔ の中間に冷刈ＪジャケットＪ全配置”ｉｌ
しておくと冷却ジャケソｌ−Ｊも加熱される。これ全碇
けるには、加熱通′屯峙には冷却ジャケットＪｆブロッ
クＢの開口部上方に位υ゛５”しておき、冷却時に開１
コ’Ｆ′ｊ１１内へ変位せしめるＩｆ？？成としなけれ
ばならず、かつその変位量も第１工程と第２工程とでは
異り、（Ａ造・操作が複雑となり好寸しくない。勿１ｊ
！ｍ焼入れの工程が２工程となるのも好１しくない。
本発明者は上記試鱗結果を踏まえたうえで、ジ尭入工程
で複数のボール軌道のみを同時焼入れ可能な、しかも端
、ｌＪＶこ焼入れを生じさせない焼入れ方法ならびに焼
入装置δを発明した。
で複数のボール軌道のみを同時焼入れ可能な、しかも端
、ｌＪＶこ焼入れを生じさせない焼入れ方法ならびに焼
入装置δを発明した。
これを第４図（ａ）〜（ｄ）に示す実施例に従って説明
する。
する。
第４図Ｃａ）にＣとして示すのは本発明焼入装置におけ
る加熱コイルである。当該加熱コイルＣは図示しない高
周波電源に接続するり−ト都１ｚと加熱４・与体郡（２
ｒと自己冷却用冷勾」水１ｊ１．給ならびに］シト出・
ＩＰ＋ ・Ｐ２とから構成されている。リード部Ｒは絶
縁板Ｓを挾んで一方側のリードＲＡと他方側のリードＲ
Ｂとからなることは通常のリード部と同様であるが、質
材からなる、本発明の加熱導体Ｃｒ は第３図にＣ’ｒ
として示す如き通常の加熱導体Ｃ’ｒ とは異り、 リ
ード部Ｒの一方側のＩＪ −）ＲＡに２本の加熱導体Ｃ
ｒ１およびＣｒ２それぞれの一方端を接続し、当該力ｎ
熱導体Ｃｒ（およびＣｒ２はそれぞれ互いに逆方へ唇面
角に屈折して所定距離、相ｆ’：ｍ ７″−たのち再び
３目子行する方向へ唇面角に屈折して加熱対象となるブ
ロックＢのボール軌道ＴＫ客ａ当する長石延進し、それ
ぞれ相寄る方向へ屈折し、ついでＵ字型を画いて反転し
てループを閉成のうえ逆行し、上記延進部分とボール軌
道間の巾に相当する所定間隔をへだてて例えば上下方向
で平行する如く屈折延進して、それぞれの他方端がリー
ド部Ｒの他方側のリードＲＢへと接続するとともに、」
−２Ｕ字型を画く反転が互いに逆方間へと反転する如く
構成される。即ち第４図（ａ）に示す如く、加熱導体Ｃ
ｒ、における下方延在部Ｃｒ１ｄがリードＲＡに接続さ
れ上方延在部Ｃｒｌ＋、＋がリードＲＢＫ接ｉ読されて
いるならは、加熱５７体Ｃｒ２における上方延在部Ｃｒ
２ｕが！Ｊ −トＲＡに接続し下方延在部Ｃｒ２ｄがリ
ードＲＢ Ｋ 接続するように４４４成する。従って当
該加熱導体部Ｃｒを流れる成る時点・での高周波′Ｌ［
ｂ流は矢印の流れとなり、Ｃｒ１ｕの極性は相Ｍ「るＣ
ｒ、ｄおよびＣｒ２ｕのそれと異り、Ｃｒ１ｄの極性は
相ｊ４ Ｃｒ ） ｕおよびＣｒ２ｄのそれと異り、Ｃ
ｒ２ｕの極性は相ｌ’４するＣｒ２ｄおよびＣｒｌ ｕ
のそれと異り、かつＣｒ２ｄの極性も相１燐るＣｒ２ｕ
およびＣｒ１ｄのそれとも異ることとなる。
る加熱コイルである。当該加熱コイルＣは図示しない高
周波電源に接続するり−ト都１ｚと加熱４・与体郡（２
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Ｂとからなることは通常のリード部と同様であるが、質
材からなる、本発明の加熱導体Ｃｒ は第３図にＣ’ｒ
として示す如き通常の加熱導体Ｃ’ｒ とは異り、 リ
ード部Ｒの一方側のＩＪ −）ＲＡに２本の加熱導体Ｃ
ｒ１およびＣｒ２それぞれの一方端を接続し、当該力ｎ
熱導体Ｃｒ（およびＣｒ２はそれぞれ互いに逆方へ唇面
角に屈折して所定距離、相ｆ’：ｍ ７″−たのち再び
３目子行する方向へ唇面角に屈折して加熱対象となるブ
ロックＢのボール軌道ＴＫ客ａ当する長石延進し、それ
ぞれ相寄る方向へ屈折し、ついでＵ字型を画いて反転し
てループを閉成のうえ逆行し、上記延進部分とボール軌
道間の巾に相当する所定間隔をへだてて例えば上下方向
で平行する如く屈折延進して、それぞれの他方端がリー
ド部Ｒの他方側のリードＲＢへと接続するとともに、」
−２Ｕ字型を画く反転が互いに逆方間へと反転する如く
構成される。即ち第４図（ａ）に示す如く、加熱導体Ｃ
ｒ、における下方延在部Ｃｒ１ｄがリードＲＡに接続さ
れ上方延在部Ｃｒｌ＋、＋がリードＲＢＫ接ｉ読されて
いるならは、加熱５７体Ｃｒ２における上方延在部Ｃｒ
２ｕが！Ｊ −トＲＡに接続し下方延在部Ｃｒ２ｄがリ
ードＲＢ Ｋ 接続するように４４４成する。従って当
該加熱導体部Ｃｒを流れる成る時点・での高周波′Ｌ［
ｂ流は矢印の流れとなり、Ｃｒ１ｕの極性は相Ｍ「るＣ
ｒ、ｄおよびＣｒ２ｕのそれと異り、Ｃｒ１ｄの極性は
相ｊ４ Ｃｒ ） ｕおよびＣｒ２ｄのそれと異り、Ｃ
ｒ２ｕの極性は相ｌ’４するＣｒ２ｄおよびＣｒｌ ｕ
のそれと異り、かつＣｒ２ｄの極性も相１燐るＣｒ２ｕ
およびＣｒ１ｄのそれとも異ることとなる。
上記加ｉＱ３４体Ｃｒ、およびＣｒ２ のリードＲＡに
接続する一方Ｍ”１Ｌｉｉそれぞれは例えば自己耐却用
冷却流体伊、給田であるパイプＰ１に、またリードＲＢ
に接続する他方Ｍｉ＋ｒｉそれぞれは例えば自己／１）
却用冷却流体排出用であるパイプＰ２に連層され、管内
ｆｆ：流Ｊ瓜−プーる冷却流体により通′Ｉｌｊ：時に
生ずる自己発熱が収奪されるようになっている。
接続する一方Ｍ”１Ｌｉｉそれぞれは例えば自己耐却用
冷却流体伊、給田であるパイプＰ１に、またリードＲＢ
に接続する他方Ｍｉ＋ｒｉそれぞれは例えば自己／１）
却用冷却流体排出用であるパイプＰ２に連層され、管内
ｆｆ：流Ｊ瓜−プーる冷却流体により通′Ｉｌｊ：時に
生ずる自己発熱が収奪されるようになっている。
第４図（ｂ）ｉヶ本実施例で用いる冷却器Ｊを示す３．
当１藻冷却器Ｊは第４図（ａ、）に示される加熱導体Ｃ
ｒ）・Ｃｒ２それぞれの４本の平行する延在部ｃｒ、
ｕ、 Ｃｒ１ａ、 Ｃｒ２ ｕおよびＣｒ２ｄで四重れ
る方形窒間内に収容可能な召相似の方形を呈しており、
相対向する側面Ｊｓ・Ｊｓそれぞれには、」二記別熱導
体Ｃｒｌ °Ｃｒ２それぞ九の所定長さ刀・らなる延在
部の＋ｕ」隙に唇相当する面積にわたり複数の冷却流体
噴射孔ｅが孔設されている。冷却流体は冷却器Ｊの上面
に設けられているホース■（から当該冷却器Ｊの腔内に
供７姶され、両側面の」二記噴射孔ｅがら所定圧をもっ
て噴射可能である。
当１藻冷却器Ｊは第４図（ａ、）に示される加熱導体Ｃ
ｒ）・Ｃｒ２それぞれの４本の平行する延在部ｃｒ、
ｕ、 Ｃｒ１ａ、 Ｃｒ２ ｕおよびＣｒ２ｄで四重れ
る方形窒間内に収容可能な召相似の方形を呈しており、
相対向する側面Ｊｓ・Ｊｓそれぞれには、」二記別熱導
体Ｃｒｌ °Ｃｒ２それぞ九の所定長さ刀・らなる延在
部の＋ｕ」隙に唇相当する面積にわたり複数の冷却流体
噴射孔ｅが孔設されている。冷却流体は冷却器Ｊの上面
に設けられているホース■（から当該冷却器Ｊの腔内に
供７姶され、両側面の」二記噴射孔ｅがら所定圧をもっ
て噴射可能である。
上記加熱コイルＣと冷却器Ｊとは第４図（ｃ）に示すよ
うに、刀日熱婢体部Ｃｒ の中央を間に冷却器Ｊが収容
された状態で固定配置される。
うに、刀日熱婢体部Ｃｒ の中央を間に冷却器Ｊが収容
された状態で固定配置される。
」二記イイ４成からなる焼入装置を用いてリニアモーシ
ョン型ローラーベアリングブロックのボール軌道のみを
焼入れする場合について以下に説明する。
ョン型ローラーベアリングブロックのボール軌道のみを
焼入れする場合について以下に説明する。
被熱処理材であるブロックｆ３ｆ開口面を上に向け、第
４図（ｃ）に矢印で示す如く一方の開口端面側を先にし
て加熱コイルＣ方向へ前進せしめ、凹型間１コ空間内に
加熱コイルＣの加熱導体部Ｃｒが収容される状態とする
。この状態において当該加熱導体部Ｃｒは前述の如くそ
れぞれの加熱導体Ｃｒ１およびＣｒ２’（ｉ７所定の如
く屈折形成しであるので、第４図（ｄ）Ｋ示すようにブ
ロックＢにおけるそれぞれの軌道Ｔと加熱導体ｉ′１ｌ
ＳＣｒにおけるそれぞれの延在部とは、軌道Ｔ１は延在
部Ｃｒ１ｕと、軌道Ｔ２は延在部Ｃｒ１ｄと、軌道Ｔ、
は延在部Ｃｒ２．ｄと、また軌道Ｔ４は延在部Ｃｒ２ｕ
というように、そ才りそれ所定間隙をへたてて対向する
こととなる。ついで図示しない商周彼電源を投入して加
熱コイルＣへ所定周波数・所定出力の筒周波軍流を通電
する。当該加熱コイルＣの７ＪＩ］熱樽体ｃｒ、および
Ｃｒ２それぞれには冒周仮電流が分流して流れ、延在部
が対向するブロックＢの軌道を誘尋加熱する。この場合
上述の如く加熱導体Ｃｒｌの延在部Ｃｒ１ｕとＣｒｌ
ｄ、加熱導体Ｃｒ２の延在部Ｃｒ２ｕとＣｒ２ｄそれそ
ｎは、例えば１０ｎｍ前後の開園を保つ軌道に対向する
如く平行して延在しているので、当該延在部Ｃｒ１ｕと
Ｃｒ１ｄまたＣｒ２ｕとＣ’ｒ２ｄそれぞれから発生す
る互いに逆向きの磁束は相打ち消し合い、かつＣｒ１ｕ
とＣｒ２ｕｌｉｆｌまだＣｒ１ｄとＣｒ２ａ間にも同様
の現象が生じ延在部Ｃｒｌｕｓ Ｃｒ１ｄｓＣｒ２ｕお
よびＣｒ２ｄそれぞれが対向する軌道Ｔ１、Ｔ２、Ｔ、
およびＴ、のみ全誘導加熱し、軌道・１１１は全く加熱
されない。また刀口熱尋体部Ｃｒの中央空間に固定配置
されている冷却器Ｊは、前述試Ｊ涙時の加熱コイルＣ′
におけるように加熱導体Ｃ′ｒの中間には位置しておら
ず、かつ加熱導体ＣｒｌおよびＣｒ２それぞれの外側に
位置しているがため、磁束が相合る方間ではないので、
発生する磁束の影響を受けることが極めて少く、発熱は
殆んどない。さらに軌道Ｔ２・′ｒ３それぞれの表層に
誘起した互いに通行する誘導電流はブロックの当該軌道
Ｔ２・Ｔ３それぞれに対向する延在部Ｃｒ １＋：・Ｃ
ｒ２ｄが唇面角に屈折して逆方向に反転しループを形成
しているので、ｙ１ｉ１胃笛縁ＢＥにそって集中的にぴ
これることがなく、発熱のおそれはない。
４図（ｃ）に矢印で示す如く一方の開口端面側を先にし
て加熱コイルＣ方向へ前進せしめ、凹型間１コ空間内に
加熱コイルＣの加熱導体部Ｃｒが収容される状態とする
。この状態において当該加熱導体部Ｃｒは前述の如くそ
れぞれの加熱導体Ｃｒ１およびＣｒ２’（ｉ７所定の如
く屈折形成しであるので、第４図（ｄ）Ｋ示すようにブ
ロックＢにおけるそれぞれの軌道Ｔと加熱導体ｉ′１ｌ
ＳＣｒにおけるそれぞれの延在部とは、軌道Ｔ１は延在
部Ｃｒ１ｕと、軌道Ｔ２は延在部Ｃｒ１ｄと、軌道Ｔ、
は延在部Ｃｒ２．ｄと、また軌道Ｔ４は延在部Ｃｒ２ｕ
というように、そ才りそれ所定間隙をへたてて対向する
こととなる。ついで図示しない商周彼電源を投入して加
熱コイルＣへ所定周波数・所定出力の筒周波軍流を通電
する。当該加熱コイルＣの７ＪＩ］熱樽体ｃｒ、および
Ｃｒ２それぞれには冒周仮電流が分流して流れ、延在部
が対向するブロックＢの軌道を誘尋加熱する。この場合
上述の如く加熱導体Ｃｒｌの延在部Ｃｒ１ｕとＣｒｌ
ｄ、加熱導体Ｃｒ２の延在部Ｃｒ２ｕとＣｒ２ｄそれそ
ｎは、例えば１０ｎｍ前後の開園を保つ軌道に対向する
如く平行して延在しているので、当該延在部Ｃｒ１ｕと
Ｃｒ１ｄまたＣｒ２ｕとＣ’ｒ２ｄそれぞれから発生す
る互いに逆向きの磁束は相打ち消し合い、かつＣｒ１ｕ
とＣｒ２ｕｌｉｆｌまだＣｒ１ｄとＣｒ２ａ間にも同様
の現象が生じ延在部Ｃｒｌｕｓ Ｃｒ１ｄｓＣｒ２ｕお
よびＣｒ２ｄそれぞれが対向する軌道Ｔ１、Ｔ２、Ｔ、
およびＴ、のみ全誘導加熱し、軌道・１１１は全く加熱
されない。また刀口熱尋体部Ｃｒの中央空間に固定配置
されている冷却器Ｊは、前述試Ｊ涙時の加熱コイルＣ′
におけるように加熱導体Ｃ′ｒの中間には位置しておら
ず、かつ加熱導体ＣｒｌおよびＣｒ２それぞれの外側に
位置しているがため、磁束が相合る方間ではないので、
発生する磁束の影響を受けることが極めて少く、発熱は
殆んどない。さらに軌道Ｔ２・′ｒ３それぞれの表層に
誘起した互いに通行する誘導電流はブロックの当該軌道
Ｔ２・Ｔ３それぞれに対向する延在部Ｃｒ １＋：・Ｃ
ｒ２ｄが唇面角に屈折して逆方向に反転しループを形成
しているので、ｙ１ｉ１胃笛縁ＢＥにそって集中的にぴ
これることがなく、発熱のおそれはない。
軌道表層が所定の焼入れ温度に昇温した時点で通電を断
とし、図示しない冷却流体供給源からの冷却流体全ホー
ス１１ヲ介して冷却器Ｊへ供給する。冷却流体は冷却流
体噴射孔ｅより所５２圧で噴射され、加熱導体Ｃｒｌの
上方延在部Ｃｒ１ｕと下方延在部Ｃｒ）ｄ との間瞳、
および加熱導体Ｃｒ２の上方延在部Ｃｒ２ｕと下方延在
部Ｃｒ２ｄとの間隙それぞれを通過してブロックＢの対
向内壁に衝突のうえ、上下方向へ分れて壁面を流動して
それぞれ所定焼入れ温度に寸で加熱されている軌道Ｔ１
・Ｔ２およびＴ３・Ｔ４へ達し、これを急冷焼入れする
。焼入れが施されたブロックＢは焼入装置から搬出され
焼入れ工程を完了する。この間の所要時間は例えば加熱
通１ｄ時間５〜１０ｓｅｃｓ急冷焼入れ時間１０〜１５
ｓｅｃであるのでブロックＢの搬出入時間を入れても
６０ ｓｅｃ以内である。
とし、図示しない冷却流体供給源からの冷却流体全ホー
ス１１ヲ介して冷却器Ｊへ供給する。冷却流体は冷却流
体噴射孔ｅより所５２圧で噴射され、加熱導体Ｃｒｌの
上方延在部Ｃｒ１ｕと下方延在部Ｃｒ）ｄ との間瞳、
および加熱導体Ｃｒ２の上方延在部Ｃｒ２ｕと下方延在
部Ｃｒ２ｄとの間隙それぞれを通過してブロックＢの対
向内壁に衝突のうえ、上下方向へ分れて壁面を流動して
それぞれ所定焼入れ温度に寸で加熱されている軌道Ｔ１
・Ｔ２およびＴ３・Ｔ４へ達し、これを急冷焼入れする
。焼入れが施されたブロックＢは焼入装置から搬出され
焼入れ工程を完了する。この間の所要時間は例えば加熱
通１ｄ時間５〜１０ｓｅｃｓ急冷焼入れ時間１０〜１５
ｓｅｃであるのでブロックＢの搬出入時間を入れても
６０ ｓｅｃ以内である。
焼入れ工程後、フロックＢは従来と同様焼戻しされ、研
ｊ≠工程を経て完成品とされる。
ｊ≠工程を経て完成品とされる。
本発明者は本発明の効果全確認するための焼入れ実験を
多数行った。その中の１例を次に示す。
多数行った。その中の１例を次に示す。
実施例
（１）供試体；５１１ｉｌ］種Ｓ ５５．Ｃ上記鋼種を
用い鍛造、焼なま し、切削工程を経て第２図（ｂ） に示すと同様の下記寸法から なるブロックＢに成形した。
用い鍛造、焼なま し、切削工程を経て第２図（ｂ） に示すと同様の下記寸法から なるブロックＢに成形した。
外寸１２’０Ｘ１１０Ｘ６０咽
内寸 ５０Ｘ２０ｍｍ
（２）焼入れ方法；第４図、ｔ（ａ）〜（ｄ）に示す本
発明焼入装置を用い、上 記供試体の軌道のみｋｍ 入れ条件は下記のとおジ である。
発明焼入装置を用い、上 記供試体の軌道のみｋｍ 入れ条件は下記のとおジ である。
周波数 ８０ Ｋ ＨＺ
出力 １５０ＫＷ
通電時間 ９ｓｅｃ
冷却時間 １０ｓｅｃ
冷却液圧 ３に７／ｃ７１ｉ
（０，５％ソリフ゛ル液１更用）
、（３）実験結果；第５図（ａ）および（ｂ）に示すと
おり１であった。第５図（ａ）は焼入孔終了後の供試体
の断面を示すものであ って、軌道Ｔ、 、Ｔ２１．Ｔ３およびＴ４それぞれに
は余１線で表わされるとおり 独立した表ＩＭ焼入れ層が形成されて いることが確認された。第５図（ｂ）は各１１νＬ道に
ついて表面から矢印に従った方向へ向って複数点の硬さ
測定を 行った結果を、横軸に狭面からの距 離（−を、縦軸にビンカースイ便さくＨＶＪをとった座
標にプロットしたもので ある１、谷１１九道は衣［自１から召１．５ ｔｒｕｎ
の深さまでＨｖ５００以上の硬化層とな っていることが確認されるとともに、 特に注目するところとして、脚部先 端近傍の軌道Ｔ１およびＴ４に４３．５ Ｔｍｎ深さま
でＨｖ ３００以上の熱影響層の形成がみられることが
４ｊ４ｐ、認された。
おり１であった。第５図（ａ）は焼入孔終了後の供試体
の断面を示すものであ って、軌道Ｔ、 、Ｔ２１．Ｔ３およびＴ４それぞれに
は余１線で表わされるとおり 独立した表ＩＭ焼入れ層が形成されて いることが確認された。第５図（ｂ）は各１１νＬ道に
ついて表面から矢印に従った方向へ向って複数点の硬さ
測定を 行った結果を、横軸に狭面からの距 離（−を、縦軸にビンカースイ便さくＨＶＪをとった座
標にプロットしたもので ある１、谷１１九道は衣［自１から召１．５ ｔｒｕｎ
の深さまでＨｖ５００以上の硬化層とな っていることが確認されるとともに、 特に注目するところとして、脚部先 端近傍の軌道Ｔ１およびＴ４に４３．５ Ｔｍｎ深さま
でＨｖ ３００以上の熱影響層の形成がみられることが
４ｊ４ｐ、認された。
さらに焼入れ前・後における脚部間
の間隔の変化は全くなく、かつ脚部
間両辺１１１而縁にはυ′Ｌ入れ層の形成はなかった。
ついで、軌道Ｔ４の表面から０．５咽深さ部分の′Ｄ１
と入れ硬化層、３，０輔深さ部分の熱影響層および６．
５ ＋ｎｍ ｑさ部分の木地の組織をそれぞれ顕微鏡写
真として第６図（ａ） （ｂ）および（ｃ）に示す。
と入れ硬化層、３，０輔深さ部分の熱影響層および６．
５ ＋ｎｍ ｑさ部分の木地の組織をそれぞれ顕微鏡写
真として第６図（ａ） （ｂ）および（ｃ）に示す。
上記実験結果および顕微鏡写真から本発明は極めて小壁
間を囲む内壁の軌道のみに表面硬化層を形成しうるとと
もに、特に偏荷重が負荷される脚部近傍軌道Ｔ１および
Ｔ４の表面硬化層の後背部に形成された顕著な熱影響層
は急熱急冷により、１′１を織が細粒化していて高い靭
性全保有しているので脚部先端部分にねじれ１ｆ１ｉ１
力全付Ｊｊすることが明らかにされブこ。また本発明は
熱処理歪の発生を皆無とするものであることも確認でき
た。
間を囲む内壁の軌道のみに表面硬化層を形成しうるとと
もに、特に偏荷重が負荷される脚部近傍軌道Ｔ１および
Ｔ４の表面硬化層の後背部に形成された顕著な熱影響層
は急熱急冷により、１′１を織が細粒化していて高い靭
性全保有しているので脚部先端部分にねじれ１ｆ１ｉ１
力全付Ｊｊすることが明らかにされブこ。また本発明は
熱処理歪の発生を皆無とするものであることも確認でき
た。
上記実施例では軌道数が４本である場合について説明し
たが、例えば軌道数が６本であるようなフロックの場合
でも本発明全適用しうろことは勿論である。この場合−
実測り−ドＲＡから他方側リードＲＢへ連続する加熱導
体Ｃｒは３本、冷却器Ｊの噴射孔を有する１則ばｎも３
面とすればよい。
たが、例えば軌道数が６本であるようなフロックの場合
でも本発明全適用しうろことは勿論である。この場合−
実測り−ドＲＡから他方側リードＲＢへ連続する加熱導
体Ｃｒは３本、冷却器Ｊの噴射孔を有する１則ばｎも３
面とすればよい。
本発明は旨価な尚炭素クローム軸受筒１′１を用い、寸
た熱処理工程と研摩工程に時間をかけるがために製造原
価が高くならざるを得なかったリニアモーション型ロー
ラーベアリングブロックを、安１ｌＩＩＩな低合金鋼を
用い、かつ」二記詳述した焼入れ方法および焼入装置に
よって無歪かつ短時間の局部表面熱処理を施すことこと
によってボールｌ１ｉＩＬ道のみに１９丁定深さの焼入
れ硬化層を形成するとともに、所定のボール軌道の後背
部にねじれ耐力を付与してローラーベアリングブロック
に必要な条件を満足させるとともに、当該熱処理が無歪
であることから伴らされる従来熱処理に必然的に付随し
た熱処理時間の長さと熱処理歪を予想したブロック成形
時の見込与寸法の繁雑さならびにイυ［摩工程の複雑さ
とを一気に解消して、短時間かつ簡易な製造工程によっ
て製造することを可能とするので、製造原価を大巾に引
下げることとなり、リニアモーション型ローラーベアリ
ングの普及に極めて囮著な効果をもたらすものである。
た熱処理工程と研摩工程に時間をかけるがために製造原
価が高くならざるを得なかったリニアモーション型ロー
ラーベアリングブロックを、安１ｌＩＩＩな低合金鋼を
用い、かつ」二記詳述した焼入れ方法および焼入装置に
よって無歪かつ短時間の局部表面熱処理を施すことこと
によってボールｌ１ｉＩＬ道のみに１９丁定深さの焼入
れ硬化層を形成するとともに、所定のボール軌道の後背
部にねじれ耐力を付与してローラーベアリングブロック
に必要な条件を満足させるとともに、当該熱処理が無歪
であることから伴らされる従来熱処理に必然的に付随し
た熱処理時間の長さと熱処理歪を予想したブロック成形
時の見込与寸法の繁雑さならびにイυ［摩工程の複雑さ
とを一気に解消して、短時間かつ簡易な製造工程によっ
て製造することを可能とするので、製造原価を大巾に引
下げることとなり、リニアモーション型ローラーベアリ
ングの普及に極めて囮著な効果をもたらすものである。
第１図は従来リニアモーション型ローラーベアリングブ
ロックに使用されている高炭素クローム軸受鋼を焼入れ
する場合の焼入れ温度時間曲線図、第２図（ａ）はリニ
アモーション型ローラーベアリングブロックの形状ｋｄ
明するための斜視図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）のプ
ロッタのボール軌道に施す焼入れ箇処とその焼入れ層と
を示す一部切り欠き斜視図、第３図（ａ）は不発明をな
す過程の試ｊ検に使用した高尚７皮訪導７卯熱コ・・イ
ルの斜視図、第３図（ｂ）は第３図（ａ）に示す加熱コ
イル全使用した試験過程を説明する／こめの断面正面図
、第４図（ａ）および（ｂ）はそれぞれ本発明の焼入装
置の加熱コイルおよび冷却器それぞれを示す斜視図、第
４図（ｃ）および（ｄ）はそれぞれ第４図（ａ）および
（ｂ）に示す加熱コイルおよび冷却器とを組合せ固定配
置して、ボール軌道を焼入れする楊合金説明するための
側面図および断面正面図、第５図（ａ）は本発明焼入装
置によって供試体音ｂ″Ｌ入れした結果を示す当該供試
体の断面図、第５図（ｂ）は第５図（ａ）に示されるそ
れぞれのボール軌道焼入層の硬さｊｉｌ定結果を示す線
図、第６図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ焼入
層、熱影響ハくおよび素地の組織の顕徴税写真である。 ！Ｉ〒１イト１片頭人 高周波熱錬株式会社代理人
弁理士 小 林 博 入、−５：フ〉： （Ｃ１） 第 ５ 図 （ｂ）
ロックに使用されている高炭素クローム軸受鋼を焼入れ
する場合の焼入れ温度時間曲線図、第２図（ａ）はリニ
アモーション型ローラーベアリングブロックの形状ｋｄ
明するための斜視図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）のプ
ロッタのボール軌道に施す焼入れ箇処とその焼入れ層と
を示す一部切り欠き斜視図、第３図（ａ）は不発明をな
す過程の試ｊ検に使用した高尚７皮訪導７卯熱コ・・イ
ルの斜視図、第３図（ｂ）は第３図（ａ）に示す加熱コ
イル全使用した試験過程を説明する／こめの断面正面図
、第４図（ａ）および（ｂ）はそれぞれ本発明の焼入装
置の加熱コイルおよび冷却器それぞれを示す斜視図、第
４図（ｃ）および（ｄ）はそれぞれ第４図（ａ）および
（ｂ）に示す加熱コイルおよび冷却器とを組合せ固定配
置して、ボール軌道を焼入れする楊合金説明するための
側面図および断面正面図、第５図（ａ）は本発明焼入装
置によって供試体音ｂ″Ｌ入れした結果を示す当該供試
体の断面図、第５図（ｂ）は第５図（ａ）に示されるそ
れぞれのボール軌道焼入層の硬さｊｉｌ定結果を示す線
図、第６図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）はそれぞれ焼入
層、熱影響ハくおよび素地の組織の顕徴税写真である。 ！Ｉ〒１イト１片頭人 高周波熱錬株式会社代理人
弁理士 小 林 博 入、−５：フ〉： （Ｃ１） 第 ５ 図 （ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、）焼入れ可能な鋼材によって形成された所定形状か
らなる凹型ブロックの内周壁におけるボール軌道のみが
所定深さの表面焼入層となっていることを特徴とする低
合金鋼からなるリニアモーション型ローラーベアリング
ブロック。 ２、）凹型ブロックの内周壁を長手方向にのびる少くと
も４以上の複数の糸部分全表面υ″６入れする場合にお
いて、高周波誘導加熱コイルの加熱導体を相隣るものど
うしが互に極性を異にして通電されるように、上記複数
の条ｒｆｌｓ分それぞれにそって所定間隙をへたてて配
置し、当該代数の条部分のみを同ｇｊｊ（ｔｔ（表Ｉ１
１」焼入れすること全特徴とする低合金銅からなるリニ
アモーション型ローラーベアリングブロックのボール軌
道表面焼入れ方法。 ３、）凹型ブロックの内周壁を長手方向に平行してのび
る少くとも４以上の複数の糸部分全表面焼入れするもの
において、高周波電源に接続するリード部の極性を異に
するる一方側リードから他方側リードへとループ全形成
して連続する加熱導体を複数具え、当該複数の加熱導体
のループのそれぞれが上記条部分の２条づつと所定間隙
をへだてて対向して延在する如く形成するとともに、相
ドする延在部が互いに極性を異にしたリードへ直接連続
する如く形成した加熱コイルと、多数の噴射孔が孔設さ
れた壁面全複数具え、それぞれの壁面の噴射孔から所定
圧で噴射される冷却流体が上記複数の加熱導体の複数の
延在部間に形成される複数のＩＢ１隙中の所定間隙それ
ぞれ全通過して、上記ブロックの内周壁にｆｈｊ突可能
に（１°な成された冷却器とからなることを特徴とする
低合金鋼からなるリニアモー７ヨン型ローラベアリング
ブロツクのローラ軌道表面焼入装置。 ４）ブロックの条部分の２条つつと所定間隙ケへたてて
対向して延在してループ全形成するそれぞれの加熱導体
の、当該ループ閉成位置が上記条部分から唇面角方向に
十分離れたところであることを特徴とする特許請求の範
囲第３項記載のリニアモーション型ローラーベアリング
ブロックのボール軌道表面焼入装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57203774A JPS5996226A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 低合金鋼からなるリニアモ−シヨン型ロ−ラ−ベアリングブロツクおよびそのボ−ル軌道表面焼入れ方法ならびに焼入装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57203774A JPS5996226A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 低合金鋼からなるリニアモ−シヨン型ロ−ラ−ベアリングブロツクおよびそのボ−ル軌道表面焼入れ方法ならびに焼入装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5996226A true JPS5996226A (ja) | 1984-06-02 |
| JPH045731B2 JPH045731B2 (ja) | 1992-02-03 |
Family
ID=16479568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57203774A Granted JPS5996226A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 低合金鋼からなるリニアモ−シヨン型ロ−ラ−ベアリングブロツクおよびそのボ−ル軌道表面焼入れ方法ならびに焼入装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5996226A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05222444A (ja) * | 1992-02-13 | 1993-08-31 | Fuji Denshi Kogyo Kk | 高周波焼入方法および装置 |
| JPH0715766U (ja) * | 1993-08-20 | 1995-03-17 | 富士電子工業株式会社 | 円柱状カムのカム溝用高周波焼入コイル体および高周波焼入装置 |
| JPH0722781U (ja) * | 1993-10-07 | 1995-04-25 | 日本システム建工株式会社 | スキーの滑り調整具及び滑り調整構造を有するスキー板 |
| JP2010065760A (ja) * | 2008-09-10 | 2010-03-25 | Jtekt Corp | ハブユニット用外輪 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4923728A (ja) * | 1972-06-28 | 1974-03-02 | ||
| JPS5321060A (en) * | 1976-08-11 | 1978-02-27 | Nippon Steel Corp | Tig welding |
| JPS55109820A (en) * | 1979-02-14 | 1980-08-23 | Hiroshi Teramachi | Linear ball bearing unit for floating load |
-
1982
- 1982-11-22 JP JP57203774A patent/JPS5996226A/ja active Granted
Patent Citations (3)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH045731B2 (ja) | 1992-02-03 |
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