JPS5998728A - 酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリ− - Google Patents
酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリ−Info
- Publication number
- JPS5998728A JPS5998728A JP57208491A JP20849182A JPS5998728A JP S5998728 A JPS5998728 A JP S5998728A JP 57208491 A JP57208491 A JP 57208491A JP 20849182 A JP20849182 A JP 20849182A JP S5998728 A JPS5998728 A JP S5998728A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- magnesium hydroxide
- magnesium
- magnesium oxide
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Colloid Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高濃度のマグネシウム系スラリーに関する。
水酸化マグネシウムはアルカリ性物質として、排煙の脱
硫剤や廃酸の中和剤として広く用いられている。水酸化
マグネシウムは弱アルカリ性の物質であり、同じ用途に
用いられる苛性ソーダに比較して危険性はほとんどない
。さらに、マグネシウムは２価のイオンとして作用する
ため、苛性ソーダに比較して％ ７割の重量で同じ量の
酸を中和することができるなどの特徴を有する。
硫剤や廃酸の中和剤として広く用いられている。水酸化
マグネシウムは弱アルカリ性の物質であり、同じ用途に
用いられる苛性ソーダに比較して危険性はほとんどない
。さらに、マグネシウムは２価のイオンとして作用する
ため、苛性ソーダに比較して％ ７割の重量で同じ量の
酸を中和することができるなどの特徴を有する。
水酸化マグネシウムは固体であり、水に微量しか溶けな
いため、苛性ソーダのように液体として使用することが
できない。水酸化マグネシウムのこの欠点を補うために
、水酸化マグネシウムをスラリーとして用いる方法が開
発されている。このスラリー化を、排煙脱硫や廃酸の中
和を行う個々の現場で実施すると、人手を要すること、
粉体が飛散して環境の悪化を招くなどのため、普通には
、製造工場でスラリー化したものを個々の現場に輸送す
る方法が行なわれている。ところが、現在一般に使用さ
れているスラリーは水酸化マグネシウムの含有率が３０
％前後であり、水酸化マグネシウムの輸送効率としては
かなり低いものとなっている。水酸化マグネシウムの輸
送効率が低いことはスラリーの輸送できる範囲が限定さ
れ、また輸送範囲内であってもコストの高い水酸化マグ
ネシウムを使用することになる。
いため、苛性ソーダのように液体として使用することが
できない。水酸化マグネシウムのこの欠点を補うために
、水酸化マグネシウムをスラリーとして用いる方法が開
発されている。このスラリー化を、排煙脱硫や廃酸の中
和を行う個々の現場で実施すると、人手を要すること、
粉体が飛散して環境の悪化を招くなどのため、普通には
、製造工場でスラリー化したものを個々の現場に輸送す
る方法が行なわれている。ところが、現在一般に使用さ
れているスラリーは水酸化マグネシウムの含有率が３０
％前後であり、水酸化マグネシウムの輸送効率としては
かなり低いものとなっている。水酸化マグネシウムの輸
送効率が低いことはスラリーの輸送できる範囲が限定さ
れ、また輸送範囲内であってもコストの高い水酸化マグ
ネシウムを使用することになる。
スラリー中の水酸化マグネシウムの含鳴率を上げ、水酸
化マグネシウムの輸送コストを引き下げる試みはいくつ
か行なわれている７、そのひとつに、脱水した水酸化マ
グネシウムのケークを水酸化マグネシウムスラリーに混
合し、スラリー中の水酸化マグネシウムの濃度を高める
方法がある。この方法を現在我国で広く行なわれている
。海水マグネシアの製造工程で得られる水酸化マグネシ
ウムに適用すると、水酸化マグネシウムの含有率が３５
チ以」二では著るしく粘度が上り、含有率４０％以上で
は流体として扱えない程度にまで粘度が上昇する。した
がって、水酸化マグネシウムのスラリーをタンクローリ
−など通常の液体！ｌ、ｉｆ送の手段で輸送できるのは
水酸化マグネシウムの濃度で３７〜３８チが限度とみら
れている。
化マグネシウムの輸送コストを引き下げる試みはいくつ
か行なわれている７、そのひとつに、脱水した水酸化マ
グネシウムのケークを水酸化マグネシウムスラリーに混
合し、スラリー中の水酸化マグネシウムの濃度を高める
方法がある。この方法を現在我国で広く行なわれている
。海水マグネシアの製造工程で得られる水酸化マグネシ
ウムに適用すると、水酸化マグネシウムの含有率が３５
チ以」二では著るしく粘度が上り、含有率４０％以上で
は流体として扱えない程度にまで粘度が上昇する。した
がって、水酸化マグネシウムのスラリーをタンクローリ
−など通常の液体！ｌ、ｉｆ送の手段で輸送できるのは
水酸化マグネシウムの濃度で３７〜３８チが限度とみら
れている。
本発明は、水酸化マグネシウムと微粉砕した酸化マグネ
シウムを配合することにより、水酸化マグネシウムに換
算して極めて輸送効率の高いスラリーを見出したもので
ある。
シウムを配合することにより、水酸化マグネシウムに換
算して極めて輸送効率の高いスラリーを見出したもので
ある。
本発明は比表−ＩＴｉ＋積１５ ｎｌ″／ｙ以下の酸化
マグネシウムの含有率が５〜６０重量％で、水酸化マグ
ネシウムの含有率が５〜４０貫量係で、残部が水であり
、スラリーを構成する粒子の９５チ以上が４４μｍ以下
でかつ、塩酸未溶解残液が５チ以下である酸化マグネシ
ウム−水酸化マグネシウムスラリーである。
マグネシウムの含有率が５〜６０重量％で、水酸化マグ
ネシウムの含有率が５〜４０貫量係で、残部が水であり
、スラリーを構成する粒子の９５チ以上が４４μｍ以下
でかつ、塩酸未溶解残液が５チ以下である酸化マグネシ
ウム−水酸化マグネシウムスラリーである。
酸化マグネシウムは水和性の強い物質であるため、水に
懸濁させてスラリー化すると、媒体である水と反応し、
スラリー状態が保てないのではないかとの懸念があった
。しかしながら、実際にスラリー化を行ってみると、冬
期で一週間以上、夏期でも一昼夜程度の間スラリー状態
を保つことは、さして困難でないことが判明した。本発
明の酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリーは
、水酸化マグネシウムスラリーと同様に使用されるので
、輸送期間中高濃度のスラリー状態が保てればそのひと
つの目的は達せられる。すなわち、輸送の終ったスラリ
ーは従来の水酸化マグネシウムスラリーと同程度の濃度
まで稀釈すれば、以後の取扱は従来使用されている水酸
化マグネシウムスラリーと同様に行うことができる。
懸濁させてスラリー化すると、媒体である水と反応し、
スラリー状態が保てないのではないかとの懸念があった
。しかしながら、実際にスラリー化を行ってみると、冬
期で一週間以上、夏期でも一昼夜程度の間スラリー状態
を保つことは、さして困難でないことが判明した。本発
明の酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリーは
、水酸化マグネシウムスラリーと同様に使用されるので
、輸送期間中高濃度のスラリー状態が保てればそのひと
つの目的は達せられる。すなわち、輸送の終ったスラリ
ーは従来の水酸化マグネシウムスラリーと同程度の濃度
まで稀釈すれば、以後の取扱は従来使用されている水酸
化マグネシウムスラリーと同様に行うことができる。
本発明のスラリーに用いる酸化マグネシウムの比表面積
は、大きい程活性が高く、排煙脱硫等に用いたときの反
応性も期待されるが、反面、水との故旧性も高捷る。酸
化マグネシウムが水和反応を起すと、スラリー粘度が高
まり、はなはだしいときには固化の現象を示す。酸化マ
グネシウムの比表ｊＩＩＴ ｊＢが１．５ ｍ７ｆ以下
なら、比較的安心して使用することができ、８ｍ”／ｆ
以下なら、さらに安心して用いることができる。酸化
マグネシウムの比表！ｔ！積が、小さくなると、排煙脱
硫等に用いた場合の反応性の低下が予想されたが、比表
面積１ｍ２／１ 以下の鹸化マグネシウムでも、水酸化
マグネシウムとの混合を兼ねた湿式粉砕を行えば十分に
実用化できることが認められた。
は、大きい程活性が高く、排煙脱硫等に用いたときの反
応性も期待されるが、反面、水との故旧性も高捷る。酸
化マグネシウムが水和反応を起すと、スラリー粘度が高
まり、はなはだしいときには固化の現象を示す。酸化マ
グネシウムの比表ｊＩＩＴ ｊＢが１．５ ｍ７ｆ以下
なら、比較的安心して使用することができ、８ｍ”／ｆ
以下なら、さらに安心して用いることができる。酸化
マグネシウムの比表！ｔ！積が、小さくなると、排煙脱
硫等に用いた場合の反応性の低下が予想されたが、比表
面積１ｍ２／１ 以下の鹸化マグネシウムでも、水酸化
マグネシウムとの混合を兼ねた湿式粉砕を行えば十分に
実用化できることが認められた。
鹸化マグネシウムの含有率は６０チを越えると、スラリ
ーの粘度が上昇するだけでなく、ある程度水和が進行す
ると、粘度が急上昇し、固結する現象が顕著になる。才
だ、酸化マグネシウムの含有率が５係より少ない場合に
は、スラリー濃度が十分に高１らず、発明の効果が小さ
くなる。以上のことを考慮して、配化マグネシウムの含
有率はｌＯ〜４０饅であることがとくに望ましい。
ーの粘度が上昇するだけでなく、ある程度水和が進行す
ると、粘度が急上昇し、固結する現象が顕著になる。才
だ、酸化マグネシウムの含有率が５係より少ない場合に
は、スラリー濃度が十分に高１らず、発明の効果が小さ
くなる。以上のことを考慮して、配化マグネシウムの含
有率はｌＯ〜４０饅であることがとくに望ましい。
水酸化マグネシウムの含有率がスラリー粘度に与える影
響は酸化マグネシウムの含有率に比較してはるかに大き
い。例えば、酸化マグネシウムは含有率６０チでも、ス
ラリーの形態を保っているが、水酸化マグネシウムでは
含有率５０％でほぼ完全にケークの状態になる。スラリ
ーの輸送効率を高める上からは、水酸化マグネシウムの
含有はむしろ好ましくないようにもみられる。しかし、
水酸化マグネシウムには、スラリーの粘度を粒子の沈降
を防ぐ範囲内に保つ作用、酸化マグネシウムの水和によ
る粘度上昇を緩和する働きが認められた。
響は酸化マグネシウムの含有率に比較してはるかに大き
い。例えば、酸化マグネシウムは含有率６０チでも、ス
ラリーの形態を保っているが、水酸化マグネシウムでは
含有率５０％でほぼ完全にケークの状態になる。スラリ
ーの輸送効率を高める上からは、水酸化マグネシウムの
含有はむしろ好ましくないようにもみられる。しかし、
水酸化マグネシウムには、スラリーの粘度を粒子の沈降
を防ぐ範囲内に保つ作用、酸化マグネシウムの水和によ
る粘度上昇を緩和する働きが認められた。
スラリー中の粒子の大ぎさは小さい程反応性が高く、使
用するのに都合のよいことが多い。しかし、粒子をいた
ずらに小さくすることは粉砕等の費用がかさむことにな
り刊策ではなく、必要最小限の条件を満すようにすべき
である。本発明の場合、粒子の大きさは、使用時の条件
から９５重量％以上の粒子が４４μｍの篩を追加するこ
とが必要であり、はぼ全部の粒子が４４μｍの篩を通過
することがとくに望ましい。
用するのに都合のよいことが多い。しかし、粒子をいた
ずらに小さくすることは粉砕等の費用がかさむことにな
り刊策ではなく、必要最小限の条件を満すようにすべき
である。本発明の場合、粒子の大きさは、使用時の条件
から９５重量％以上の粒子が４４μｍの篩を追加するこ
とが必要であり、はぼ全部の粒子が４４μｍの篩を通過
することがとくに望ましい。
塩酸未溶解残渣は反応に役立ないけがシでなく、使用後
は残渣としての処理が必要となるので、なるべく少ない
ことが望ましい。ただし、排煙脱流にしろ排酸の中和に
しろ、最終的な排水処理の工程にはｐ過の工程があるの
が普通であり、残渣は未燃焼カーボン、排水中の懸濁物
とともに除去される。残渣が５係までは、未燃焼カーボ
ンなどに比較してとくに多いわけではなく許容される範
囲とみられるが２％以下にすることがより望ましい。
は残渣としての処理が必要となるので、なるべく少ない
ことが望ましい。ただし、排煙脱流にしろ排酸の中和に
しろ、最終的な排水処理の工程にはｐ過の工程があるの
が普通であり、残渣は未燃焼カーボン、排水中の懸濁物
とともに除去される。残渣が５係までは、未燃焼カーボ
ンなどに比較してとくに多いわけではなく許容される範
囲とみられるが２％以下にすることがより望ましい。
本発明のスラリーは、海水マグネシアの製造工程で得ら
れる水酸化マグネシウムスラリーに天然のマグネサイト
を軽焼して得られる酸化マグネシウムを配合し、ボール
ミルで湿式粉砕混合する方法でも祷られる。海水マグネ
シアの製造工程で得られる水酸化マグネシウムはＩ札純
度で品質も安定しているので、その添加割合を加減する
ことにより、純度が低く、組成の一定しない天然の酸化
マグネシウムを用いても、一定品質のスラリーを得るこ
とができる。我国の資涼、エイ・ルギー事情を考えれば
この方法は大きな意義をもつものとみられる。
れる水酸化マグネシウムスラリーに天然のマグネサイト
を軽焼して得られる酸化マグネシウムを配合し、ボール
ミルで湿式粉砕混合する方法でも祷られる。海水マグネ
シアの製造工程で得られる水酸化マグネシウムはＩ札純
度で品質も安定しているので、その添加割合を加減する
ことにより、純度が低く、組成の一定しない天然の酸化
マグネシウムを用いても、一定品質のスラリーを得るこ
とができる。我国の資涼、エイ・ルギー事情を考えれば
この方法は大きな意義をもつものとみられる。
以下実施例により本発明を説明する。
実施例１
比表面積１２ ｒｒ？／ｆの酸化マグネシウムと水酸化
マグネシウムを各々２ＯＮ量係になるように配合し、ホ
モジナイザーで分散させ均一なスラリーとした。このも
のの４４μｍ篩上は０．２％であり塩酸未溶解残渣は０
．５ ％であった。この原料の化学組成を下記に、また
配合後のスラリーの粘度は 。
マグネシウムを各々２ＯＮ量係になるように配合し、ホ
モジナイザーで分散させ均一なスラリーとした。このも
のの４４μｍ篩上は０．２％であり塩酸未溶解残渣は０
．５ ％であった。この原料の化学組成を下記に、また
配合後のスラリーの粘度は 。
２．２ボイズ、−昼夜放置後の粘度は２．７ボイズでス
ラリー状態を保った。この配合したスラリーを塩化鉄を
主成分とする排水に１．２尚量加え、排水のｐＨの値の
変化を実測した結果を図−１に示す。
ラリー状態を保った。この配合したスラリーを塩化鉄を
主成分とする排水に１．２尚量加え、排水のｐＨの値の
変化を実測した結果を図−１に示す。
なお、比較のため前記水酸化マグネシウムのみからなる
スラリーについて排水のｐＨＯ値の変化を測定し、その
結果を図−１に示す。図−１に示す通シ酸化マグネシウ
ムと水酸化マグネシウムとよりなるスラリーは秀れた反
応性を持つことが分る１、ＭｇＯＣａＯＲ２Ｏ３５ｉｎ
２１ｙ−１ｏｓｓ酸化マグネシウム（４）９５．７ １
゜ＯＱ、１４ ０．２７ ２．６水酸化マグネシウｆ
ｉ ６６．８ ０．６８ ０．１０ ｏ、ｔ８３
２．１実施例２ 比表面）Ｒ６ｎｉ’／ ｆの天然ものの酸化マグネシウ
ムと、海水マグネシア製造工程で得られる水酸化マグネ
シウムスラリーを配合し酸化マグネシウム１５重縫チ、
水酸化マグネシウム３２重量−のスラリーをつくり、こ
のものを湿式のボールミルで粉砕し、排煙脱硫用のスラ
リーとし／ζ。この排煙脱硫用のスラリーの粒度を測定
したところ、９８チが４４μｍ以下であり、塩酸未溶解
残渣を測定したところＸ、５ｅｉ６であった。このもの
の粘度は、７，３ボイズ液温２６℃で３昼夜放置後の粘
度は９．４ボイズでスラリー状を保った。その後排煙脱
硫用途に用いたが従来の水酸化マグネシウムスラリーと
同等の脱硫効率が得られた。
スラリーについて排水のｐＨＯ値の変化を測定し、その
結果を図−１に示す。図−１に示す通シ酸化マグネシウ
ムと水酸化マグネシウムとよりなるスラリーは秀れた反
応性を持つことが分る１、ＭｇＯＣａＯＲ２Ｏ３５ｉｎ
２１ｙ−１ｏｓｓ酸化マグネシウム（４）９５．７ １
゜ＯＱ、１４ ０．２７ ２．６水酸化マグネシウｆ
ｉ ６６．８ ０．６８ ０．１０ ｏ、ｔ８３
２．１実施例２ 比表面）Ｒ６ｎｉ’／ ｆの天然ものの酸化マグネシウ
ムと、海水マグネシア製造工程で得られる水酸化マグネ
シウムスラリーを配合し酸化マグネシウム１５重縫チ、
水酸化マグネシウム３２重量−のスラリーをつくり、こ
のものを湿式のボールミルで粉砕し、排煙脱硫用のスラ
リーとし／ζ。この排煙脱硫用のスラリーの粒度を測定
したところ、９８チが４４μｍ以下であり、塩酸未溶解
残渣を測定したところＸ、５ｅｉ６であった。このもの
の粘度は、７，３ボイズ液温２６℃で３昼夜放置後の粘
度は９．４ボイズでスラリー状を保った。その後排煙脱
硫用途に用いたが従来の水酸化マグネシウムスラリーと
同等の脱硫効率が得られた。
用いた酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムの分
析値を以下に示す。
析値を以下に示す。
Ｍｈｏ ＣａＯＲ２０ａ ５ｉ０２ Ｉｙ、ｔ
ｏｓｓ酸化マグネシウム（％）９０．３ １．６５
０．５４ ３．２４ ３．９水酸化マグネシウム（％
）６６．８ ０．６８ ０．１０ ０．１７ ３２
．０実施例３ 比表面積１．６ ｒｎ”／ｆの天然ものの酸化マグネシ
ウムと、海水マグネシア製造工程で得られる水酸化マグ
ネシウムスラリーを配合し、酸化マグネシウム４０Ｍ量
チ水酸化マグネシウム２０″ＸＩＣ＋ｉ４％のスラリー
をつくり、このものを湿式のボールミルで粉砕し、排煙
脱硫用のスラリーとした。この排煙脱硫用のスラリーの
粒度を測定したところ、９６チが４４μｍ以下であり、
塩酸未溶解残渣を測定したところ４．２％であった。こ
のスラリーの粘度は１．９ボイズであり１４時間で輸送
したのちの粘度は２．１ボイズであり、輸送先で同量の
水を加えて、排煙脱硫用途に用いたが従来の水酸化マグ
ネシウムスラリーと同等に使用することができた。
ｏｓｓ酸化マグネシウム（％）９０．３ １．６５
０．５４ ３．２４ ３．９水酸化マグネシウム（％
）６６．８ ０．６８ ０．１０ ０．１７ ３２
．０実施例３ 比表面積１．６ ｒｎ”／ｆの天然ものの酸化マグネシ
ウムと、海水マグネシア製造工程で得られる水酸化マグ
ネシウムスラリーを配合し、酸化マグネシウム４０Ｍ量
チ水酸化マグネシウム２０″ＸＩＣ＋ｉ４％のスラリー
をつくり、このものを湿式のボールミルで粉砕し、排煙
脱硫用のスラリーとした。この排煙脱硫用のスラリーの
粒度を測定したところ、９６チが４４μｍ以下であり、
塩酸未溶解残渣を測定したところ４．２％であった。こ
のスラリーの粘度は１．９ボイズであり１４時間で輸送
したのちの粘度は２．１ボイズであり、輸送先で同量の
水を加えて、排煙脱硫用途に用いたが従来の水酸化マグ
ネシウムスラリーと同等に使用することができた。
用いた酸化マグネシウムおよび水酸化マグネシウムの分
析値を以下に示す。
析値を以下に示す。
ＭｙＯＣａＯＲ２Ｏ３５４０ｚ ＩｙＪｂｓｓ酸化マ
グネシウム（％）９１．１ １．１１ １．７２ ４．
０８ １．ａＯ水水化化マグネシウム７６）６６、ｃ
＋ ０．４１ ０．１５ ｏ、ａｔ ３１．９
グネシウム（％）９１．１ １．１１ １．７２ ４．
０８ １．ａＯ水水化化マグネシウム７６）６６、ｃ
＋ ０．４１ ０．１５ ｏ、ａｔ ３１．９
図−１は、５ＡＩＡｘ例１及び比較例における排水のｐ
Ｈ値の変化を示すグラフである。 特許出願人 新日本化学工業株式会社代理人
旭化成工業株式会社 図−１ １１間（分）
Ｈ値の変化を示すグラフである。 特許出願人 新日本化学工業株式会社代理人
旭化成工業株式会社 図−１ １１間（分）
Claims (1)
- 比表面積１５Ｉ１１′／ｆ以下の酸化マグネシウムの含
有率が５〜６０重量％で、水酸化マグネシウムの含有率
が５〜４０重量％で、残部が水であシ、スラリーを構成
する粒子の９５−以上が４４μｍ以下でかつ、塩酸未溶
解残渣が５チ以下であることを特徴とする酸化マグネシ
ウム−水酸化マグネシウムスラリー
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57208491A JPS5998728A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57208491A JPS5998728A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5998728A true JPS5998728A (ja) | 1984-06-07 |
| JPH0343210B2 JPH0343210B2 (ja) | 1991-07-01 |
Family
ID=16557036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57208491A Granted JPS5998728A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 酸化マグネシウム−水酸化マグネシウムスラリ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5998728A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134103A (en) * | 1991-02-04 | 1992-07-28 | Phillips Petroleum Company | Process for making magnesium oxide spheres |
| JP2016155128A (ja) * | 2011-07-22 | 2016-09-01 | オムヤ インターナショナル アーゲー | 脱塩水および淡水の再石灰化のための微粒ＣａＣＯ３スラリー注入システム |
| JP2017192871A (ja) * | 2016-04-18 | 2017-10-26 | 宇部興産株式会社 | 酸性水中和剤及び酸性水中和処理方法 |
| JP2019055383A (ja) * | 2017-09-22 | 2019-04-11 | 宇部マテリアルズ株式会社 | 排煙脱硫方法及びそれに用いる水酸化マグネシウムスラリー |
-
1982
- 1982-11-30 JP JP57208491A patent/JPS5998728A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5134103A (en) * | 1991-02-04 | 1992-07-28 | Phillips Petroleum Company | Process for making magnesium oxide spheres |
| JP2016155128A (ja) * | 2011-07-22 | 2016-09-01 | オムヤ インターナショナル アーゲー | 脱塩水および淡水の再石灰化のための微粒ＣａＣＯ３スラリー注入システム |
| JP2017192871A (ja) * | 2016-04-18 | 2017-10-26 | 宇部興産株式会社 | 酸性水中和剤及び酸性水中和処理方法 |
| JP2019055383A (ja) * | 2017-09-22 | 2019-04-11 | 宇部マテリアルズ株式会社 | 排煙脱硫方法及びそれに用いる水酸化マグネシウムスラリー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0343210B2 (ja) | 1991-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4464353A (en) | Quicklime slaking process | |
| CN103482896A (zh) | 磷石膏球及其制备方法和应用 | |
| KR101334533B1 (ko) | 슬러지고화제조성물 및 이를 이용한 복토재제조방법 | |
| CN101626994B (zh) | 减少含水泥组合物中的Cr(VI)量的方法以及一种包含水泥和涂布的金属硫酸盐粒子的组合物 | |
| KR101010011B1 (ko) | 고함수 슬러지 고화제 및 이의 제조방법 | |
| CN100588721C (zh) | 涂层颗粒镁脱硫剂及其制备方法 | |
| US4402851A (en) | Pumpable composition for water-purifying purpose containing iron (II) sulphate, and a method for producing the same | |
| CN105503097A (zh) | 一种处理电镀污泥的固化剂及其制备方法和应用方法 | |
| KR101392071B1 (ko) | 시멘트 혼합 석탄발전소 석탄회를 기반으로 한 파일표면 도포제 및 그 조제 방법 | |
| JPH0343210B2 (ja) | ||
| EP0597735A1 (fr) | Procédé de préparation de coulis injectable | |
| JP2018111613A (ja) | 高濃度ベントナイト水分散体 | |
| CN114804794B (zh) | 一种氨碱法碱渣用氯离子固化剂及其制备方法和应用 | |
| JPS60191084A (ja) | 消石灰質肥料及びその製造方法 | |
| JPS59141419A (ja) | 油に分散可能な水性安定水酸化マグネシウム懸濁液 | |
| CN113233860B (zh) | 一种砷滤饼固化处理工艺 | |
| JPS62183896A (ja) | 石炭灰の安定化方法 | |
| JP3336058B2 (ja) | 地盤注入剤及びその注入工法 | |
| AU2006202581B2 (en) | A long term-stabilized suspension for covering iron mineral, a process for its production and application | |
| US1098651A (en) | Process of rendering calcium cyanamid non-dusting. | |
| JP2015021357A (ja) | 地盤改良方法 | |
| CN109970314A (zh) | 一种复合干化剂及其制备和应用 | |
| JPS62148356A (ja) | 石炭灰を原料とする固化体の製造方法 | |
| JPS5964551A (ja) | セメント組成物 | |
| CN110871054A (zh) | 一种活性炭水浆剂的制备工艺 |