JPS60106653A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS60106653A JPS60106653A JP21361583A JP21361583A JPS60106653A JP S60106653 A JPS60106653 A JP S60106653A JP 21361583 A JP21361583 A JP 21361583A JP 21361583 A JP21361583 A JP 21361583A JP S60106653 A JPS60106653 A JP S60106653A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- powder
- change
- inflow
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
- B22D11/182—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level by measuring temperature
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鋼の連続鋳造方法、詳しくはブレークアウトや
二重肌など鋳造欠陥を減少せしめる鋼の連続鋳造方法に
関する。
二重肌など鋳造欠陥を減少せしめる鋼の連続鋳造方法に
関する。
（従来法）
近年、連続鋳造鋳型を常温まで冷却することなく、鋳造
直後の高温状態をそのまま維持して、■ｚＩ」ち鋳片の
顕熱を利用して直接圧延機に送り熱間圧部する直接圧延
法、あるいは高温状態で加熱炉に装入し、短時間で圧延
温度に到達せしめる１「１接装入もしくは温間装入法な
どが省エネルギー高生産性、歩留向上などをねらいとし
て広範囲に採用されるようになった。
直後の高温状態をそのまま維持して、■ｚＩ」ち鋳片の
顕熱を利用して直接圧延機に送り熱間圧部する直接圧延
法、あるいは高温状態で加熱炉に装入し、短時間で圧延
温度に到達せしめる１「１接装入もしくは温間装入法な
どが省エネルギー高生産性、歩留向上などをねらいとし
て広範囲に採用されるようになった。
しかして前記直接圧延法や直接装入法を実施し、その効
果をあげるには、（１）なるべく高温の鋳片を製造する
、（２）無欠陥の鋳片を製造すること（ｉｌ−実現させ
ねばならない。
果をあげるには、（１）なるべく高温の鋳片を製造する
、（２）無欠陥の鋳片を製造すること（ｉｌ−実現させ
ねばならない。
ところで、このような課題を実現する１（安々技術的要
ハは銅が液体状態から固体状態に変化する鋳型内の凝固
反応にあシ、さらに該凝固反応に１．・いて重要な作用
をおよぼし鋼の品ｆＪｔを決定づけるのは鋳造・七ウダ
ーの適切な流入状況の維持にある。
ハは銅が液体状態から固体状態に変化する鋳型内の凝固
反応にあシ、さらに該凝固反応に１．・いて重要な作用
をおよぼし鋼の品ｆＪｔを決定づけるのは鋳造・七ウダ
ーの適切な流入状況の維持にある。
いいかえると、高品質の鋳片を得るにはε１５造・ぐウ
ダーの流入を均一に行い鋳型内における凝固シエルの発
達を均一に制御することが重要な要件となる。
ダーの流入を均一に行い鋳型内における凝固シエルの発
達を均一に制御することが重要な要件となる。
鋼の連続鋳造において、鋳造・ぐウダーが重要々役割を
有しその材質や流入制御の適否が鋳片の品質特にＦ＝４
ｆ造欠陥に大きく影響することは周知である。即ち特公
昭５６−７７８３号公報によれば第１図に示すように長
片鋳型片１と短片υ、ｊ壓片２からなる鋳型において長
辺鋳型片】の側面において、水平方向に熱電対３を列設
し、算２図に示すように一部の、たとえば熱′１４−Ｉ
：対Ａ、Ｂ、Ｃがそれぞれ他の熱電対の通常レベルより
低温側に約１０℃以上偏倚することによシ表面割れ特に
縦割れを検出する手段が提菓されているが、これでは第
３１Ｍ１（ａｌ（ｂ） 、 （１１りに示すようなＶ５
型内での異なった鋳造異常、即ち鋳造・ぐウダーの流入
状況の変化を把握することが出来ない。
有しその材質や流入制御の適否が鋳片の品質特にＦ＝４
ｆ造欠陥に大きく影響することは周知である。即ち特公
昭５６−７７８３号公報によれば第１図に示すように長
片鋳型片１と短片υ、ｊ壓片２からなる鋳型において長
辺鋳型片】の側面において、水平方向に熱電対３を列設
し、算２図に示すように一部の、たとえば熱′１４−Ｉ
：対Ａ、Ｂ、Ｃがそれぞれ他の熱電対の通常レベルより
低温側に約１０℃以上偏倚することによシ表面割れ特に
縦割れを検出する手段が提菓されているが、これでは第
３１Ｍ１（ａｌ（ｂ） 、 （１１りに示すようなＶ５
型内での異なった鋳造異常、即ち鋳造・ぐウダーの流入
状況の変化を把握することが出来ない。
鎮３図Ｆ、） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は第１図におけ
る熱電対３によって同一の温度変化を検出した際の鋳造
・Ｐウダーの流入状況が実際はそれぞれ著しく異なって
いることを示すだめの鋳型内部分断面図で、第３図（ａ
）の＠は鋳型片１と凝固ソエル５の間に卦いて、弓造ノ
ぞウダー１の１部がまきこ址れた状態を示すものでその
一片きこ１れた部分８において凝固／エル５は著しく薄
くなりＯに示すように、この状態即ち前記部分８はその
ま′！ｆ、功型片下方に移動し、ブレ「クアウトや表面
？ｌ、ＩＩれの原因となる。７は１・マ出点しベル′ｆ
ｆニアＪ−： Ｌ、、６は溶鋼を示す。
る熱電対３によって同一の温度変化を検出した際の鋳造
・Ｐウダーの流入状況が実際はそれぞれ著しく異なって
いることを示すだめの鋳型内部分断面図で、第３図（ａ
）の＠は鋳型片１と凝固ソエル５の間に卦いて、弓造ノ
ぞウダー１の１部がまきこ址れた状態を示すものでその
一片きこ１れた部分８において凝固／エル５は著しく薄
くなりＯに示すように、この状態即ち前記部分８はその
ま′！ｆ、功型片下方に移動し、ブレ「クアウトや表面
？ｌ、ＩＩれの原因となる。７は１・マ出点しベル′ｆ
ｆニアＪ−： Ｌ、、６は溶鋼を示す。
第３図（ｂ）の［有］は１時的にｇ／−Ｊ造パウダー４
と；山型片１との間にエヤーギャップ９が生じた」場合
で、ある時間経過後はＯに示すように２に型片ｌと７１
＋【固シェル５はυｊ造パウダー４を介してづｄ着し、
正常な鋳造状態となっている。
と；山型片１との間にエヤーギャップ９が生じた」場合
で、ある時間経過後はＯに示すように２に型片ｌと７１
＋【固シェル５はυｊ造パウダー４を介してづｄ着し、
正常な鋳造状態となっている。
第３図（Ｃ）のＯはメニスカス下方においてこりｉ造・
ぐウダー４の１時的流下が生じ、ギャップ１０が発生し
た状況を示し、これもある時間経過後ばＯに示すように
正常な鋳造状態即ち鋳造・やウダー４の流入状態は良好
になっている。
ぐウダー４の１時的流下が生じ、ギャップ１０が発生し
た状況を示し、これもある時間経過後ばＯに示すように
正常な鋳造状態即ち鋳造・やウダー４の流入状態は良好
になっている。
このように鋳造・９ウタ゛−の流入状況は種々異なって
いるのに熱電対３での検出値１１ふ−よび変化傾向１１
′が同じようにしか読みとれないので適切な鋳造制御は
とれないこととなる。
いるのに熱電対３での検出値１１ふ−よび変化傾向１１
′が同じようにしか読みとれないので適切な鋳造制御は
とれないこととなる。
寸だ、Ｚ’ｔ ４１ヌＩ、第５図に示ず熱電対３の検出
値１２の正負偏倚が１３．１４のように長く続いた場合
や変化量が目立たない程度で上昇１５あるいは下降した
場合も鋳造・々ウダーの流入状況の適否を判断すること
は困＋ｉ＋６である。
値１２の正負偏倚が１３．１４のように長く続いた場合
や変化量が目立たない程度で上昇１５あるいは下降した
場合も鋳造・々ウダーの流入状況の適否を判断すること
は困＋ｉ＋６である。
さらに、第１図の如く熱電対３を鋳片幅方向に密に列設
した場合は設備費が嵩むのみならず、その検出は必らず
しも判定に有利なことにならない。
した場合は設備費が嵩むのみならず、その検出は必らず
しも判定に有利なことにならない。
即ち第６図に示すように鋳片幅のセンターの温度検出値
１６と鋳片幅の１／４の部分での温度検出値１７では反
対の傾向全示すことかあシ、検出温度の単純な比較では
ｆｄｊ造・ぐウダーの流入状況の適否の判定はち）［［
シい。
１６と鋳片幅の１／４の部分での温度検出値１７では反
対の傾向全示すことかあシ、検出温度の単純な比較では
ｆｄｊ造・ぐウダーの流入状況の適否の判定はち）［［
シい。
以上詳述した通り従来法では誤検出の頻度が高いため、
検出結果に基いて直接圧延の可否をオンラインで決定す
る操業方法においては生産性を低下させ当該プロセスの
安定操業を著しく損なうこととなる。
検出結果に基いて直接圧延の可否をオンラインで決定す
る操業方法においては生産性を低下させ当該プロセスの
安定操業を著しく損なうこととなる。
以上の如く、前述の周知手段は擾乱要因が多いため≦Ａ
ｉ 、ｈｉｅウダーの流入の適否を分別して検出するこ
とが出来ず、ブレークアウトや表面疵など鋳造欠陥を効
果的にｔｉｌｌ止し得ないと云う技術的課題が残されて
いた。
ｉ 、ｈｉｅウダーの流入の適否を分別して検出するこ
とが出来ず、ブレークアウトや表面疵など鋳造欠陥を効
果的にｔｉｌｌ止し得ないと云う技術的課題が残されて
いた。
（発明の目的）
本発明は銅の連続鋳造において、鋳片の品質を左右する
最も大きな要因の１つである鋳造・そウダーの流入状況
の適否をオン・ラインで検出し、それに応じて鋳造パウ
ダーの供給タイミングや供給位ｆｉ′ｒ、あるいは鋳造
・やウダーの種別、さらにオシレーションザイクルなど
鋳造制御要素のうち、適宜な要素を選択し、制御操作を
行うことにより、しｊ造欠陥を化することなく連続鋳造
が可能な方法ｆ６：提供することを目的とする。
最も大きな要因の１つである鋳造・そウダーの流入状況
の適否をオン・ラインで検出し、それに応じて鋳造パウ
ダーの供給タイミングや供給位ｆｉ′ｒ、あるいは鋳造
・やウダーの種別、さらにオシレーションザイクルなど
鋳造制御要素のうち、適宜な要素を選択し、制御操作を
行うことにより、しｊ造欠陥を化することなく連続鋳造
が可能な方法ｆ６：提供することを目的とする。
（発明の構成・作用）
第７図は本発明にかかる連続鋳造鋳型１８の概略斜視図
であり、長辺′？ａ壓片１９と短辺νｊ型片２００組合
せ鋳型であって、該長辺鋳型片１９と短辺鋳型片２０に
は鋳片引抜方向に温度検出端２１ａ。
であり、長辺′？ａ壓片１９と短辺νｊ型片２００組合
せ鋳型であって、該長辺鋳型片１９と短辺鋳型片２０に
は鋳片引抜方向に温度検出端２１ａ。
２１ｂ、２１ｃが複数列縦設されている。
而して鋳城片１９の中央に縦設された温度検出端２１Ａ
、２１Ｂ、２１Ｃからの温度検出にもとづく熱流束測定
の実施例を第８図（ａ）〜（ｇ）に示す。
、２１Ｂ、２１Ｃからの温度検出にもとづく熱流束測定
の実施例を第８図（ａ）〜（ｇ）に示す。
第８図（ａ）は鋳造ノ（ウダーの巻き込みを検出した例
で、鋳造速度に比例した遅れ時間で負の偏倚が２１Ａか
ら２１Ｃに移動している。
で、鋳造速度に比例した遅れ時間で負の偏倚が２１Ａか
ら２１Ｃに移動している。
第８図（ｂ）は鋳造ノ４ウダーの局部的な不足で、正の
偏倚が、ｉ１５造速度に比例した遅れ時間で移動してい
る。
偏倚が、ｉ１５造速度に比例した遅れ時間で移動してい
る。
第８図（ｃ）は鋳造パウダーの膜厚が何等かの理由で次
第に厚くなってきていることを示す。この場合の熱流束
の絶対値から適正な鋳造・ぐウダーの膜厚全知ることも
出来る。
第に厚くなってきていることを示す。この場合の熱流束
の絶対値から適正な鋳造・ぐウダーの膜厚全知ることも
出来る。
第８図（ｄ）は第８図（ｃ）とは逆に膜厚が次第に薄く
なっていることを示す。
なっていることを示す。
第８図ｆｅ）は熱流束の絶対値が特定の脈動をしている
場合で、そのピークがあらかじめめられている基準の絶
対値より小さい場合は鋳造・ぐウダーの巻き込みが連続
しておこっていることを示し、逆に大きい場合は鋳造・
ぐウダーの不足が周期的に発生していることを示す。
場合で、そのピークがあらかじめめられている基準の絶
対値より小さい場合は鋳造・ぐウダーの巻き込みが連続
しておこっていることを示し、逆に大きい場合は鋳造・
ぐウダーの不足が周期的に発生していることを示す。
第ｓ ＩＸＩ （ｆ） 、 （ｇ） ｌ−１第３図にお
ける（ｂ） 、 （ｃ） （Ｄ Ｅｌｌ、象と同じ現象
が発生していると判定できる変化金示し、第８図（、）
の現象と峻別することが可能である。
ける（ｂ） 、 （ｃ） （Ｄ Ｅｌｌ、象と同じ現象
が発生していると判定できる変化金示し、第８図（、）
の現象と峻別することが可能である。
本発明では以上のように鋳造・ぞウダーの流入状況、即
ち流入端不足、巻き込みを適確に把握することが可能で
、正および負偏倚の程度に応じてブレークアウト、二重
肌、ノロかみ、表面割れ、ピンホール等の、の造欠陥を
知ることが出来る。即ち熱流束の絶対値の変化および第
８図（ａ）〜（ｇ）のような変化・ぐターンは操業実績
の解析から基準となるものを両度よく設定しておくこと
が出来る。従って当該、鋳造における熱流束の絶対値変
化寸たは変化・ぐターンを前記基準と比較することによ
り（’＋：Ｉ ｖＢの鋳造異常を迅速に把握でき、適切
な制御操作ができる。
ち流入端不足、巻き込みを適確に把握することが可能で
、正および負偏倚の程度に応じてブレークアウト、二重
肌、ノロかみ、表面割れ、ピンホール等の、の造欠陥を
知ることが出来る。即ち熱流束の絶対値の変化および第
８図（ａ）〜（ｇ）のような変化・ぐターンは操業実績
の解析から基準となるものを両度よく設定しておくこと
が出来る。従って当該、鋳造における熱流束の絶対値変
化寸たは変化・ぐターンを前記基準と比較することによ
り（’＋：Ｉ ｖＢの鋳造異常を迅速に把握でき、適切
な制御操作ができる。
前記熱流束にかえて単なる温度検出値を用いることも可
能であるが、本発明者等の経験では−７１１−流束を利
用したほうが両度が高く、誤判１新が少々１０本発明者
等は、上部配置温度検出端をメニスカスよシ下方１００
胴とし、下部配置温度検出端をそれより下方５０問間隔
において、良い結果をおさめた。
能であるが、本発明者等の経験では−７１１−流束を利
用したほうが両度が高く、誤判１新が少々１０本発明者
等は、上部配置温度検出端をメニスカスよシ下方１００
胴とし、下部配置温度検出端をそれより下方５０問間隔
において、良い結果をおさめた。
この温度検出端の配置は鋳型片幅方向でよシ多く配置す
るほうが良いが、経済性を考慮して配備数を決定せねば
ならない。而して幅方向間隔は１００〜３００＋ｍｎと
すれば充分であった。
るほうが良いが、経済性を考慮して配備数を決定せねば
ならない。而して幅方向間隔は１００〜３００＋ｍｎと
すれば充分であった。
次に鋳造制御要素としてＩ′ｉ鋳造パウダー供給タイミ
ング、供給位置、種別および鋳型のオシレーションザイ
クル、鋳型傾斜角などかあシ、それら要素のうち適宜な
要素を選択しｆｌｉｌｉ御操作を行う。
ング、供給位置、種別および鋳型のオシレーションザイ
クル、鋳型傾斜角などかあシ、それら要素のうち適宜な
要素を選択しｆｌｉｌｉ御操作を行う。
その要領を次の実施例について説明する。
（実施例）
第９図は幅Ｌ１３００叫、厚さＷ２５０固の鋳片’（ｒ
−鋳造するだめの長さ８７０胴の鋳型２２の概略斜視図
で、温度検出端３７ａ、３７ｂはそれぞれメニスカス３
８から２０ＯＮｎと３００朧の下方において鋳型片内表
面よシ１５ｍｍの位置に埋込んだ。
−鋳造するだめの長さ８７０胴の鋳型２２の概略斜視図
で、温度検出端３７ａ、３７ｂはそれぞれメニスカス３
８から２０ＯＮｎと３００朧の下方において鋳型片内表
面よシ１５ｍｍの位置に埋込んだ。
他の温度検出端（番号は省略）との間隔は２００ｍｍと
した。
した。
第１０図は前記病Ｊす２２を用いて連続３．ｊｊ造する
装置の概略説明図で、Ｆ６ｊ５型２２に注入されたン宥
″′１は下方に引抜かれてストランド２３となり ｚＦ
５内ロール２４（エプロンローラ、カイ トローラ、ピ
ンチローラ、ベンディングローラなどをすべて総称する
）によってガスカッター２５に斗びかれる。
装置の概略説明図で、Ｆ６ｊ５型２２に注入されたン宥
″′１は下方に引抜かれてストランド２３となり ｚＦ
５内ロール２４（エプロンローラ、カイ トローラ、ピ
ンチローラ、ベンディングローラなどをすべて総称する
）によってガスカッター２５に斗びかれる。
而して温度検出端２６からの検出信号は４１１号線２７
から演算制御装置２８に入力され、熱流束に換算される
。演算制御装置４２８は前記熱流束の絶対値と変化・ぐ
ターンを基準と比較し、その結果鋳造ノｅウダー不足と
判断した場合は鋳造・ぐウダーホッノや−２９に切出量
の増加を、捷た鋳造パウダーの種別変更が必要と判断し
た場合は、該ホソ・ぞ−２９からの切出銘柄の変更を指
令する。
から演算制御装置２８に入力され、熱流束に換算される
。演算制御装置４２８は前記熱流束の絶対値と変化・ぐ
ターンを基準と比較し、その結果鋳造ノｅウダー不足と
判断した場合は鋳造・ぐウダーホッノや−２９に切出量
の増加を、捷た鋳造パウダーの種別変更が必要と判断し
た場合は、該ホソ・ぞ−２９からの切出銘柄の変更を指
令する。
また鋳造・やウダーの片寄り供給が検出された場合はシ
ーート３０の位置を変更させて適正な位置に供給するか
、鋳造ノぐウダーの１１に布装色“、（しイ１示せず）
の散布・ぐターンを変更する。
ーート３０の位置を変更させて適正な位置に供給するか
、鋳造ノぐウダーの１１に布装色“、（しイ１示せず）
の散布・ぐターンを変更する。
さらに流入状況が正負に偏倚するような場合は振動制御
装置３１を介してオシレーションサイクルを変更するか
、または、鋳型傾斜角制御装置３２を介して鋳型傾斜角
を変更する。
装置３１を介してオシレーションサイクルを変更するか
、または、鋳型傾斜角制御装置３２を介して鋳型傾斜角
を変更する。
また演算制御装置２８は熱流束の絶対値および変化・母
ターンをＣＲＴ装［３３に表示するほか、記憶装置３４
に入力させ、後の解析に利用する。
ターンをＣＲＴ装［３３に表示するほか、記憶装置３４
に入力させ、後の解析に利用する。
捷た鋳造異常によシ当該鋳片が異常あシと判定した」局
舎の個号はプロセスコンピューター３５に伝えられ採寸
計画にもとづいてカッター２５で切離された有疵鋳片３
６は直接圧延の対象から外され手入れ工程に送られる。
舎の個号はプロセスコンピューター３５に伝えられ採寸
計画にもとづいてカッター２５で切離された有疵鋳片３
６は直接圧延の対象から外され手入れ工程に送られる。
（発明の効果）
本発明により適切な制御操作が可能となったため、常に
′：、５造・ぞウダーの流入状況は良好に保たれ第１表
に示す如く鋳片表面疵係数は約１／３以下に減少し、ｎ
Ｔ接接装入率約４倍と飛躍的に向上した。
′：、５造・ぞウダーの流入状況は良好に保たれ第１表
に示す如く鋳片表面疵係数は約１／３以下に減少し、ｎ
Ｔ接接装入率約４倍と飛躍的に向上した。
第１表
第１図は従来の鋳調片の温度検出手段の概略説明図、第
２図は熱電対検出温度変化を示すグラフ、１” ３ 図
（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｅ）け鋳造パウダーの流入
状況を説明するための病型内部分１断面図、２６４図，
第５１Ｙ１は検出温度変化を示すグラフ、第６し１は異
なった検出温度を示すグラフ、第７図は本発明にかかる
連続鋳造鋳型の概略斜視図、第８図（ａ）〜（ｇ）はソ
５造・ぐウダーの流入一大況変化にともなう検出温度り
、化を示すグラフ、第９図は本発明にかかる異なったゾ
．ｊ造鋳型に卦ける温度検出要領説明図、第１０［゛イ
１は本発明にかかる連続鋳造装置の概略説明図である。 １：長辺鋳型片、２：短辺鋳型片、３：熱電対、４：鋳
造ノぐウダー、５：凝固シェル、６： ＃；６Ｉ１ 。 ７：検出点レベル、８：鋳造ノぞウダーまきこまれ部分
、９：エヤーギャップ、１０：ギャップ、１１：検出値
、１１′：変化傾向、１２：検出値、１３：負偏倚、１
４：正偏倚、１５：上昇、１６：温度検出値、１７：温
度検出値、１８：連続鋳造鋳型、１９：長辺鋳型片、２
０：短辺鋳型片、２１ａ−２１ｃ：温度検出端、２１Ａ
〜２１Ｃ：温度検出端、２２：鋳型、２３：ス１゛ラン
ド、２４：案内ロール、２５：ガスカッター、２６：温
度検出端、２７：信号線、２８：演算制御装置、２９：
鋳造ノぐウダーホッノやー、３０：シュート、３１：振
動制御装置、３２：鋳型傾斜角１ｉ１１御装置、３ ３
： ＣＲＴ装置、３４：記憶装置、３５：プロセスコ
ンピューター、３６：有疵鋳片、３７ａ，３７ｂ：温度
検出端、３８：メニスカス。 第７図 ／ 第２図 Ｕ前面− 第４図 晴間− 第５０ 萌藺→ 第６Ｔ２ 等フ回 華 的 側 → ８図 （Ｃ）
２図は熱電対検出温度変化を示すグラフ、１” ３ 図
（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｅ）け鋳造パウダーの流入
状況を説明するための病型内部分１断面図、２６４図，
第５１Ｙ１は検出温度変化を示すグラフ、第６し１は異
なった検出温度を示すグラフ、第７図は本発明にかかる
連続鋳造鋳型の概略斜視図、第８図（ａ）〜（ｇ）はソ
５造・ぐウダーの流入一大況変化にともなう検出温度り
、化を示すグラフ、第９図は本発明にかかる異なったゾ
．ｊ造鋳型に卦ける温度検出要領説明図、第１０［゛イ
１は本発明にかかる連続鋳造装置の概略説明図である。 １：長辺鋳型片、２：短辺鋳型片、３：熱電対、４：鋳
造ノぐウダー、５：凝固シェル、６： ＃；６Ｉ１ 。 ７：検出点レベル、８：鋳造ノぞウダーまきこまれ部分
、９：エヤーギャップ、１０：ギャップ、１１：検出値
、１１′：変化傾向、１２：検出値、１３：負偏倚、１
４：正偏倚、１５：上昇、１６：温度検出値、１７：温
度検出値、１８：連続鋳造鋳型、１９：長辺鋳型片、２
０：短辺鋳型片、２１ａ−２１ｃ：温度検出端、２１Ａ
〜２１Ｃ：温度検出端、２２：鋳型、２３：ス１゛ラン
ド、２４：案内ロール、２５：ガスカッター、２６：温
度検出端、２７：信号線、２８：演算制御装置、２９：
鋳造ノぐウダーホッノやー、３０：シュート、３１：振
動制御装置、３２：鋳型傾斜角１ｉ１１御装置、３ ３
： ＣＲＴ装置、３４：記憶装置、３５：プロセスコ
ンピューター、３６：有疵鋳片、３７ａ，３７ｂ：温度
検出端、３８：メニスカス。 第７図 ／ 第２図 Ｕ前面− 第４図 晴間− 第５０ 萌藺→ 第６Ｔ２ 等フ回 華 的 側 → ８図 （Ｃ）
Claims (1)
- 連続鋳造鋳型の鋳型片の溶鋼レベル以下において鋳片引
抜方向の任意部分に熱電対およびもしくは熱流束計ｆ：
２個以上縦設し、温度およびもしくは熱流束の絶対値変
化または変化パターンを検出し、あらかじめめておいた
鋳造パウダーの流入変化に基づく温度およびもしくは熱
流束の絶対値変化または変化パターンと比較し、当該創
造における。＃造・（ウダーの流入状況の適否を判定し
１鋳造制御要素のうちの適宜な要素を選択し、制御操作
を行うことによシ鋳造欠陥をなくすことを特徴とする鋼
の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21361583A JPS60106653A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21361583A JPS60106653A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60106653A true JPS60106653A (ja) | 1985-06-12 |
Family
ID=16642106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21361583A Pending JPS60106653A (ja) | 1983-11-14 | 1983-11-14 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60106653A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1983
- 1983-11-14 JP JP21361583A patent/JPS60106653A/ja active Pending
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