JPS6011004A - 蒸気タ−ビンの再熱装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は、例えば原子力発電プラントなどにおいて、湿
り度の高い蒸気から湿分を除去した後の蒸気を過熱蒸気
に再熱する蒸気タービンの再熱装置に関する。

〔発明の技術的背景〕

一般に、沸騰水型や加圧水型の軽水炉あるいは新型転換
炉を用いる原子力発電プラントにおいて、蒸気タービン
に送給される蒸気は、化石燃料を用いる火力発電ゾ２ン
トにおける蒸気と比較して、湿分がはるかに多いいわゆ
る湿り蒸気である。この湿り蒸気中の湿分は蒸気タービ
ンの羽根を侵食するばかりでなく蒸気タービンの効率低
下をまねくため除去せねばならない。そこで原子力発電
プラントでは、高圧タービンと低圧タービンの間に、例
えばシェブロン型のようなドレン２ケツト付波板形状の
湿分分離装置を設けて、高圧タービン排蒸気中に含まれ
ている１０チ程度の湿分を１チあるいはそれ以下まで減
じている。さらに、との湿分の低下した蒸気を、高圧タ
ービンからの抽気蒸気あるいは原子炉で発生する蒸気を
加熱源とした再熱装置で加熱し、過熱蒸気を低圧タービ
ンに供給する再熱サイクルを採用すると、低圧タービン
の効率向上に寄与するばかりでなく、湿り蒸気による低
圧タービンの侵食を緩和することができる。

一般に、この湿分分離装置と再熱装置は１つのハウジン
グの中に収容されており、湿分分離再熱装置と呼ばれて
いる。

従来、この種の再熱装置として用いられているものは、
１段再熱形式と２段再熱形式とに大別できる。前者は原
子炉で発生する蒸気で再熱を行なう形式であり、これに
対し後者は、高圧タービンからの抽気蒸気で第１段の再
熱を行ない、さらに原子炉で発生する蒸気で第２段の再
熱を行なう形式である。これらの再熱装置は、いずれも
再熱側蒸気を管内に流し、被再熱側の蒸気を管外に流す
形式の直交流型多管式熱交換器である。

まず、従来の湿分分離再熱装置を第１図ないし第４図に
より説明する。

横方向に延在する円筒形のハウジング１０両端はそれぞ
れ蓋板２ａ、２ｂにより密閉されており、このハウジン
グ１の下部には一対の被再熱湿り蒸気導入管３，３がハ
ウジング１の軸方向に間隔を隔てて設けられている。ま
た、再導入管３，３間のハウジング１にはドレン排出管
４が設けられている。一方、前記ハウジング１の上部に
は、一対の過熱蒸気排出管５，５が被再熱湿り蒸気導入
管３．３と対応するようにハウジング１の軸方向に間隔
を隔てて設けられている。

前記ハウジング１内は、それぞれ前記蓋板２ｍ。

２ｂの近傍を円形の仕切板６ｍ、６ｂにより軸方向に仕
切られており、前記ハウジング１の底部内には水平方向
に延在し、側仕切板６ａ、６ｂを接続する底板７が設け
られている。また、ノ・つ・ジング１の軸線より多少下
方のハウジング１内には、前記底板７と平行配置された
天井板８が側仕切板６ｍ。

６ｂを接続するよう忙配設されており、この天井板８０
幅方向中間位置の下面には底板７からそれぞれ斜め上方
に延在する多数の開口の形成された一対の蒸気分配板９
，９が接続されている。そして、画然気分配板９．９は
側仕切板６ａ、６ｂに接続されており、画然気分配板９
，９および底板７により囲繞された断面三角形の蒸気分
配室１０が形成されている。また、前記天井板８の幅方
向両端部には垂直方向に延在し、画然気分配板９，９の
外側においてそれぞれ底板７と接続された湿分分離壁１
１　、１１の上端が固定されており、湿り蒸気が湿分分
離壁１１　、１１を通過する際に蒸気中の湿分が分離除
去されるようになっている。

前記天井板８０幅方向両端部上には、前記の側仕切板６
ｍ、６ｂを接続し、断面はぼ正三角形をなす一対の分割
板１２　、１２がそれぞれ傾斜状に配設されており、さ
らに、各分割板１２　、１２と平行となるようにハウジ
ング１に取付けられた一対の対向板１３　、１３が対設
されている。各対向板１３　、１３の主要部は傾斜配置
されているが、上端部は垂直方向に配置されており、し
たがって、ハウジング１内にはほぼ逆Ｔ字状の再熱路１
４が形成されることになる。一方、前記蓋板２ａ、２ｂ
および仕切板６ａ。

６ｂ間のハウジング１内の各空間１５ａ　、　１５ｂに
は、第１段再熱装置の第１段再熱ヘッダ１６ｍと、第２
段再熱装置の第２段再熱ヘッダ１６ｂとが斜めに位置す
るようにそれぞれ設けられている。第３図の想像線は、
第１図の右側の空間１５ｂ内にある一対の再熱ヘッダ１
６ａ　、　１６ｂを示している。そして、各再熱ヘッダ
１６の複数本のＵ字状伝熱管１７　、１７・・・・・・
が前記再熱路１４内に配設されている。このうち、第２
図の下方に示す２つの伝熱管束１８ｍ　、　ｉｓｂが第
１段再熱装置のものであり、また第２図の上方に示す２
つの伝熱管束１８ｂ　、　１８ｂが第２段再熱装置のも
のである。

前記第１段および第２段再熱装置の詳細が第４図に示さ
れている。すなわち、再熱ヘッダ１６内は隔壁Ｊ９によ
り高温室加および低温室２１に区画されており、前記高
温室加には再熱蒸気導入管ｎが接続され、前記低温室２
１にはドレン排出管ｎおよびペンド蒸気排出管スが接続
されている。また、前記低温室２１には人の出入りのた
めのマンホール５が形成されている。さらに、再熱ヘッ
ダ１６の開口２６側には、両端な前記高温室加および低
温室２１に連通された複数本のＵ字状伝熱管１７が接続
されており、各伝熱管１７は、ＵペンＰ部四を中間とじ
た上で、入口側となる直管部γを上部とし、出口側とな
る直管部四を下部となるように水平方向に配置されてい
る。そして、伝熱管束１８は複数枚の支持板３０．３０
・・・・・・により支持されている。

前記の各伝熱管１７は、外周に多数の熱交換用フィン（
図示せず）が突設されているが、フィンの高さの低いい
わゆるローフイン管を用いるのが普通である。なお、フ
ィン付き管を用いるのは、伝熱管１７内は凝縮現象を伴
なっているため伝熱係数が高いのに対し、管１７の外側
は蒸気単相熱伝達で伝熱係数が低いためである。

つぎに、再熱側および被再熱側蒸気の流れについて説明
する。

まず、被再熱側蒸気は、被再熱湿り蒸気導入管３より流
入し、蒸気分配室ｌｏ中を軸方向へ流れ、蒸気分配板９
で２分され、その後例えばドレンポケット付波板形状の
湿分分離壁１１を通過する間に湿分を除去され再熱管１
４に送られる。ここで除去された湿分（ドレン）は、重
力によって湿分分離壁１１中を流下し、集められてドレ
ン排出管４より排出され、図示しないドレンタンクに集
められる。

再熱路１４に送られた蒸気は、第１段および第２段のＵ
字状の伝熱管１７の外側を流れる間に、伝熱管１７内を
流れる再熱蒸気と熱交換して過熱蒸気となり、最終的に
過熱蒸気排出管５より流出して低圧タービンに送られる
。

一方、高圧タービンからの抽気蒸気あるいは原子炉発生
蒸気である再熱側蒸気は、再熱蒸気導入管ｎを通して再
熱ヘラ／１６の高温室かに流入し、ついで複数本の伝熱
管１７に分配されて管内を流れる。この間に再熱蒸気は
、前述のように伝熱管１７外を流れる被再熱側蒸気と熱
交換するため徐々に凝縮し、伝熱管１７内を流れる間に
環状流、波状流、層状流といったように２相流で流れ、
流動様式も変動する。そのため伝熱管１７０入ロ付近で
は、気体重量比すなわちクォリティがほぼ１で気相であ
るのに対し、伝熱管１７の出口付近ではほぼ０となりほ
とんど液相ドレンとなる。このドレンは低温室２１に流
入し、ここからＰレン排出管ｎを通して図示しないドレ
ンタンクに集められる。また凝縮しきらなかった再熱側
蒸気はペンド蒸気排出管列より流出する。このような再
熱側蒸気の流れは、第１段再熱装置、第２段再熱装置と
も＆９ぼ同じである。

〔背景技術の問題点〕

しかしながら、再熱側蒸気の管内流れ状態は、総ての伝
熱管１７で前述したようにはならずばらつきがある。す
なわち、第５図に示すように、伝熱管１７のうち外側伝
熱管１７Ａと内側伝熱管１７Ｂとで特に異なっている。

外側伝熱管１７Ａと内側伝熱管１７Ｂとを比較した場合
、管内の蒸気温度は両者においてほぼ同じであるが、管
外被再熱蒸気は、外側管１７Ａの下部直管部器、内側管
１７Ｂの下部直管部器、内側管１７Ｂの上部直管部ｎ、
外側管１７Ａの上部直管部２７へと流動するにつれて次
第に加熱され、温度が上昇する。それ故相対的に外側伝
熱管１７Ａのほうが管内外温度差が大きく、熱交換量が
大きくなる。そこで外側伝熱管１７Ａの下部直管部器を
流れる管内再熱側蒸気は、その大きい管内外温度差のた
め、内側伝熱管１７Ｂの下部直管部器を流れる管内再熱
蒸気と比べて早く凝縮しドレンとなり、一部の箇所では
凝縮を伴う二相状態の蒸気−蒸気の熱交換ではな（、ド
レン−蒸気の熱交換となる。したがってドレンは飽和水
の状態よりも更に冷され、過冷却を起す。この過冷却に
より１、低温室２１に流入するドレンと未凝縮蒸気の温
度差は艶〜ω℃にも達する場合があり、伝熱管１７や再
熱ヘンド１６に極端な温度分布ができて局所的な高応力
が生じ、再熱装置および伝熱管１７の寿命に著しい低下
をもたらす。

また、各伝熱管１７は共通の高温室加と低温室２１を連
通しているため、これらの伝熱管１７内の圧力降下は大
体等しくなっている。したがって、外側伝熱管１７Ａの
下部直管部器ではドレンの過冷却が起っているので管内
はドレンで閉塞されるが、前述の圧力バランスのため伝
熱管１７内のドレンが一斉に蒸気によって押し出される
いわゆるフラッディング現象を呈する。このような流れ
の不安定現象は、水蒸気と水の二相流れでしばしば発生
している。この不安定現象が起ると伝熱管１７と管板の
溶接部が温度履歴をうけ、この溶接部が熱疲労によって
破損あるいは損傷するというトラブルが生じる。

〔発明の目的〕

本発明は、前述した点に鑑み、再熱蒸気ドレンの過冷却
を防止するようにした蒸気タービンの再熱装置を提供す
ることを目的とする。

〔発明の概要〕

前述した目的は、本発明によれば、外側の伝熱管の下部
の直管部の外周の熱交換用表面積を他の直管部の熱交換
用表面積より小さくしたことにより達成される。

し発明の実施例〕 以下、本発明を図面に示す実施例により説明する。

ｍ６図は本発明の第１実施例を示すものであり、各伝熱
管１７の直管部ｎ、２９の外周面には多数のフィン３１
　、３１・・・・・・が突設されている。前記伝熱管１
７のうち１７Ａが外側伝熱管であり、１７Ｂが内側伝熱
管である。ここで、外側伝熱管１７Ａ１内側伝熱管１７
Ｂは、それぞれ最外周および最内周の外管な意味するの
ではなく、それぞれ最外周の外管および最内周外管を含
む破再熱蒸気流れ方向数例の伝熱管１７を意味している
。

そして、本発明においては特に、外側伝熱管１７Ａの下
部直管部２９０フイン３１の管軸方向単位長さ当りの山
数が、この外側伝熱管１７Ａの上部直管部２７のフィン
３１０山数および他の伝熱管１７Ｂの直管部ｎ、２９の
フィン３１の山数と比較して少な（されている。

このような構成によれば、外側伝熱管１７Ａの下部直管
部器の熱交換用表面積が小さくなっているので、この部
分における熱流束が減少し、管内を流れている再熱側蒸
気が完全に液相すなわちドレンとなる箇所が後流側へ移
行し、その結果として再熱側蒸気のＰレン過冷却および
流れの不安定を除去することができる。

とのＦレン過冷却の防止について第７図ないし第９図を
参照してさらに詳細に説明する。

１例として外径が１９．０５ｍｍのローフイン管で、全
体を２５．４ｍｍ当り５山のフィン付伝熱管を用いた場
合と、外側伝熱管１７Ａの下部直管部器の１部に２５．
４ｒａｍ当り１９山のフィン付伝熱管を用いた場合につ
いて比較−する。これら３図中破線は従来の場合を示し
、実線は実施例を示す。まず、熱貫流率、管外伝熱係数
、フィン抵抗および熱流束について説明しておく。

ローフイン管を含めフィン付管の内径基準の熱貫流率に
は（１）式で定義される。

・・・・・・・・・・・・・・・（１）ただし ｈｌ：管内伝熱係数 ｈｏ：管外伝熱係数 ｒｌ：管内汚れ係数 ｒＯ：管外汚れ係数 ｒｆ：フィン抵抗 λｍ：伝熱管の熱伝導率 ：伝熱管の肉厚 ：管内表面積 ：管内面と外面の平均表面積 ：管外表面積 一般に熱貫流率は外径基準を用いているが、本比較のよ
うに管外表面積が変化する場合は外径基準の熱貫流率で
は簡単に比較できないため、内径基準の熱貫流率を使用
する。また管外伝熱係数ｈＯは無次元数を用いて（２）
式のように定義される。ここでＡは隣合うフィン間の軸
方向距離Ｓ１フィン高さ１１フィン厚さｔｆの関数であ
る。

Ｎｕ　＝Ａ　ＲｅｍＰｒ”　・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（２）ただし Ｎｕ：ヌセルト数 ＲｅニレイノＷズ数 Ｐｒニブラントル数 Ａ：係数定数 ｍ；指数定数 ｎ：指数定数 その他に各無次元数は各々（３）式、（４）式、（５）
式で定義される。

Ｐｒ＝−・・・・川・・・川・・・・・（５）ただし Ｘ：代表長さ λｆ：流体の熱伝導率 Ｖ：流速 シ：流体の動粘性係数 に；流体の温度伝導率 またフィン抵抗ｒｆは（６）式で定義される。

ただし Ｅｆ：フィン効率 Ｍ：フィン管のフィン部分表面積 Ａｒ　二フィン管のフィンの　部分の表面積（＝Ａｏ　
Ａｆ） 最後に熱流束ｑは、単位時間、単位面積当りに流れる熱
量であるが、（７）式に示すように熱貫流率にと対数平
均温度差Δθｍの積で表わされる。対数平均温度差△θ
ｍは（８）式で定義される。

ｑ＝に６０ｍ　・・・・・・・・・・・・・・・・・・
（７）ただし ｔ１ｊ管内流体入口温度 ｔ２：管内流体出口温度 ｔ、′：管外流体入ロ温度 ｔ２′：管外流体出口温度 Ｖ：修正係数 さて（１）式右辺の分母は熱抵抗であるが６種の部分熱
抵抗より成り立っている。この中で第５項の管外熱抵抗
の占める割合が最も大きく、全熱抵抗の６０俤も占める
場合もある。それ故局所的に熱流束ｑを減するためには
、対数平均温度差はほぼ変らないと考えられるから、局
所的に管外熱抵抗を増して熱貫流率を低くすればよい。

管外熱抵抗を増すには（１）項右辺分母の第５項のうち
管外伝熱係数ｈＯあるいは管外表面積Ａｏのどちらかあ
るいは両方を低くすればよい。つぎにフィン密度が２５
．４　ｆｆ１ｌ１１当り２６山と１９山でｈｏＸＡｏが
どの程度異なるかを述べる。計算条件としてブリッグス
らの実験式を用い（２）式中ｍ　＝　０．６６７とし、
フィン根元径を１５．８８浦、伝熱管中心距離をδ龍と
する。計算の結果５山フインを１９山フインにするとｈ
ｏ　ＸＡｏは約１０．２チ低下する。管外の伝熱面積を
変えると（１）式右辺分母のＡｏを含む項は音度るが、
全熱抵抗に占める割合は第５項を除き皆小さいので第５
項以外無視し、第５項の占める熱抵抗の割合を６０％と
して２種のフィン管で熱貫流率を計算する。その結果が
山フィンを１９山フインに変えると熱貫流率は６．４チ
低下している。以上のことより単位長さ当りのフィン山
数を減すると熱貫流率が低下するため熱流束も減少する
ことが明らかである。

つぎに、第７図ないし第９図について説明する。

第７図は外側伝熱管１７Ａの長手方向の位置の熱貫流率
分布を示す図である。ここで伝熱管１７Ａの長手方向の
位置とは、高温室２１）内の伝熱管１７Ａ入口からＵペ
ンド部列を経由して低温室２１内の伝熱管１７Ａ出口ま
での位置を意味する。縦軸は無次元化した熱貫流率をと
っており、伝熱管入口部を１としている。伝熱管入口部
よりＵペンｒ部路までの直管部ｎでは、従来の伝熱管で
ある破線と本実施例の実線で全く同じ伝熱管を用いてい
るためほぼ等しいが、０４７２部路から管出口部までの
直管部四では異なっている。すなわち、Ｕべｙｒ部中間
ら管出口部までの直管部四では熱貫流率は下がり傾向に
あり、必ず破線の方が高くなっている。

破線、実線共この間で下り傾向にある理由は、管長手方
向に対して管外熱伝達係数はあまり変らないものの、管
内側は凝縮液膜がだんだんと厚くなるため管内伝熱係数
が低下し、管内熱抵抗が太きくなるからである。破線と
％ｊＭと比べて破線の方が大きくなっている理由は前述
した説明より明らかであろう。

第８図は外側伝熱管の長手方向の位置の熱流束分布を示
す図である。第７図と同様、縦軸は無次元化しており、
伝熱管入口部を１としている。第７図の熱貫流率の傾向
と異なる理由は、熱流束は熱貫流率に温度差をかけ合せ
たものであり、温度差の分布が熱貫流率の分布と大きく
異なるからである。

ただし破線と実線とを比較した場合、伝熱管入口部から
Ｕペンｒ部あまでは全く同じ伝熱管を用いているためほ
ぼ等しくなっており、０４７１部路から管出口部までの
下部直管部器で異なっている。温度差の分布は伝熱管入
口部からＵペンド部列までと０４７２部から管出口まで
でそれぞれほぼ等しく、０４７１部路を境としてステッ
プ的に急変している。すなわち伝熱管入口から０４７１
部路までは温度差はほぼ一定で小さく、ＵペンＰ部部を
過ぎると急に太き（なり管出口までほぼ一定となってい
る。それ故熱貫流率の分布と温度差の分布をかけ合せた
熱流束の分布は、第８図に示すように、Ｕペンド部列か
ら出口部までの下部直管部器の方が管入口部から０４７
１部路より大きくなる。Ｕペンド部列から管出口までの
間で実線が破線より低くなっているのは、熱貫流率の分
布の傾向と同じである。

第９図は伝熱管１７の長手方向の位置のクォリティすな
わち気体重量比の分布を示す図である。従来の外側伝熱
管１７Ａを示す破線では管内側の再熱蒸気の全量凝縮点
が０４７２部と管出口部の間にあるのに対し、本実施例
の外側伝熱管１７Ａを示す実線では外側伝熱管１７Ａの
下側の熱流束を低減させているため管内側の再熱蒸気の
全量凝縮点が後流側へ移行し、は−ぼ管出口と一致する
。それ故管内をドレンが満水して流れる距離がほとんど
なくなるためドレンの過冷却を防止できる。

第１Ｏ図は本発明の第２実施例を示すものであり、外側
伝熱管１７Ａの下部直管部器の全長ではなく、管軸方向
において下流側のほぼ半部のフィン３１の山数のみが他
の部分のフィン３１０山数より減じられている。

このような構成によっても、前述した第１実施例と同様
の理由により、過冷却が起っていた箇所の外側の熱交換
用表面積を減じたため、再熱側蒸気のドレン過冷却およ
び流れの不安定を除去できる。

なお、単位長さ当りのフィン３１の山数を減じた部分は
、外側伝熱管１７Ａの下部直管部器であれば、必らずし
も下流側でなくともよく、また通常の山数の部分と交互
に設けてもよい。

第１１図は本発明の第３実施例を示すものであり、外側
伝熱管１７Ａの下部直管部器をフィンを全く突設しない
平滑部としたものである。

このような構成によっても過冷却が起っていた箇所の外
側の熱交換用表面積を減じることができるため、再熱側
蒸気のドレン過冷却および流れの不安定を除去できる。

また、一般に直交流型多管式熱交換器の管束入口部は、
管外流体の高流速により流体誘起振動を起しやすく、時
には隣接する伝熱管１７同士が激しくぶつかりあい、伝
熱管１７と支持板Ｉとの接触部分が接触摩耗を起し、伝
熱管１７が破損に至る場合もある。流体誘起振動の中で
、管外流速がある値以上になると急激に大きな伝熱管１
７の振動現象が始まる流力弾性振動が知られているが、
この振動はある値以下の流速まで下げないと大振動がお
さまらない場合があるので、熱交換器では特に注意せね
ばならない。ところが第１１図のような構成の再熱装置
すなわち熱交換器では、管外流体の入口付近の伝熱管１
７Ａの直管部四はフィンのない平滑部とされているので
、フィン突設部と較べて断面２次モーメントが太き（な
っており、物理的に振動しにくくなっている。なぜなら
支持板（９）の間隔はほぼ同じであるので、伝熱管１７
Ａの支持条件を両端単純支持とすると、伝熱管１７Ａの
固有振動数は断面２次モーメントの平方根に比例し、そ
れ故フィン付部より平滑部の方が固有振動数が大きくな
るからである。なお、伝熱管１７Ａの支持条件を両端単
純支持とする仮定はほぼ妥当であることはよく知られて
いる。

その他に管外流体の乱れ度が大きい程低い流速でも流力
弾性振動が起ることが知られているが、第１ｊ図のよう
な構成の熱交換器ならば管束入口部を平滑部としている
ためフィン付管と比べて表面粗さのため乱れが発生しに
（いという利点もある。

第１２図は本発明の第４実施例を示すものであり、外側
伝熱管１７Ａの下部直管中間の下流部のほぼ半部にフィ
ンを全く突設しない平滑部３２を形成したものである。

このような構成によっても、再熱側蒸気のドレン過冷却
および流れの不安定を除去できる。

第１３図は本発明の第５実施例を示すものであり、外側
伝熱管１７Ａの下部直管中間に、管軸方向の単位長さあ
たりのフィン３１の山数を他の部分より少なくした部分
３３と、フィン３１を全く突設しない平滑部３２とを並
設したものである。

また、第１４図は本発明の第６実施例を示すものであり
、第１３図の２つの部分３２　、３３に加え通常のピッ
チでフィン３１の突設された部分あをも外側伝熱管１７
Ａの下部直管中間に設けたものである。

これらの第１３図および第１４図の実施例によっても、
外側の熱交換用表面積を少なくできるので、再熱側蒸気
のドレン過冷却および流れの不安定を除去できる。なお
、各部分３２　、３３　、３４の位置をま組換えてもよ
いし、あるいは交互に設けてもよ（・。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明に係る蒸気タービンの再熱
装置は、外側の伝熱管の下部の直管部の外周の熱交換用
表面積を他の直管部の熱交換用表面積より小さくしたの
で、この箇所の熱流束力を減じ、管内を流れている再熱
側蒸気が完全に液相すなわちドレンとなる箇所が後流側
へ移行し、その結果として再熱側蒸気のドレン過冷却お
よび流れの不安定を除することができる。したカｔって
、従来再熱側蒸気のドレン過冷却が原因で起って（・た
局所的な高応力による伝熱管等の寿命の著しく〜低下や
、伝熱管とヘッダの溶接部に生じて（・た熱疲労による
破損あるいは損傷を防止でき、原子力発電プラントの安
全運転信頼性を向上できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の湿分分離再熱装置の縦断面図、第２図は
第１＠Ｉ［−［線による横断面図、第３図は第１図トｌ
線による横断面図、第４図をま従来の再熱装置の縦断面
図、第５図Ｖｔ従来の再熱装、置の伝熱管内の流れの説
明図、第６図Ｇ１本発明に係る再熱装置の実施例を示す
縦断面図、第７図を家伝熱管長手方向の位置と無次元熱
貫流率の関係の説明図、第８図は伝熱管長手方向の位置
と無次元熱流束の関係の説明図、第９図Ｉｔ家伝熱管長
手方向の位置とクォリティの関係の説明図、第１０図、
第１１図、第１２図、第１３図および第１４図（家それ
ぞれ本発明の他の実施例を示す縦断面図である。 １・・・ハウジング、２ｍ、２ｂ・・・蓋板、３・・・
被占熱湿り蒸気導入管、４・・・「レン排出管、５・・
・過熱蒸気排出管、６ｍ、６ｂ・・・仕切板、７・・・
底板、８・・・天井板、１０・・・蒸気分配室、１４・
・・再熱路、１６・・・再熱ヘッダ、１７・・・伝熱管
、加・・・高温室、２１・・・低温室、２７．２９・・
・直管部、３１・・・フィン。 第７ＶＡ 第８図 Ａ９ｈシ昧ロ鳴９４１１ 第９図 イ云諏い奮長手方向のイガ償

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ケーシング内を隔壁により高温室および低温室に区画さ
   れた再熱ヘッダと、両端を前記高温室および低温室に連
   通された複数本のＵ字状伝熱管と、これらの伝熱管の外
   側に蒸気が下方から上方に流れるように形成された被再
   熱側蒸気流通路とを有し、前記伝熱管の入口側となる直
   管部を上部とし出口側となる直管部を下部となるように
   水平方向に配置した蒸気タービンの再熱装置において、
   外側の伝熱管の下部の直管部の外周の熱交換用表面積を
   他の直管部の熱交換用表面積より小さくしたことを特徴
   とする蒸気タービンの再熱装置。