JPS60110816A - 熱延鋼帯の軟化方法 - Google Patents
熱延鋼帯の軟化方法Info
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- JPS60110816A JPS60110816A JP21669183A JP21669183A JPS60110816A JP S60110816 A JPS60110816 A JP S60110816A JP 21669183 A JP21669183 A JP 21669183A JP 21669183 A JP21669183 A JP 21669183A JP S60110816 A JPS60110816 A JP S60110816A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は高強度電縫鋼管の製造に用いる高強度熱延鋼帯
の軟化方法に関する。
の軟化方法に関する。
従来技術
電縫鋼管に通常熱延銅帯を酸洗し、鋼管外径によって定
めしれた幅にスリットし、このスリットされたスリルプ
を連続的に管状に成形し高周波電流によるジュール熱に
より加熱し溶接されるものである。
めしれた幅にスリットし、このスリットされたスリルプ
を連続的に管状に成形し高周波電流によるジュール熱に
より加熱し溶接されるものである。
近年電縫鋼管造管技術の進歩は著しく、従来は考えられ
なかった中炭素鋼、低合金鋼および中炭素低合金を累月
とする電縫鋼管の造管も行われるようになった。例えば
炭素量では０．６０％級、合金量では２．２５％Ｃｒ−
１％Ｍｏ程度の電縫鋼管の造管が可能となっている。
なかった中炭素鋼、低合金鋼および中炭素低合金を累月
とする電縫鋼管の造管も行われるようになった。例えば
炭素量では０．６０％級、合金量では２．２５％Ｃｒ−
１％Ｍｏ程度の電縫鋼管の造管が可能となっている。
通常熱延コイルは、捲取られた後コンベアによって搬送
され、途中最外控部の固定のためのベルトかけ、および
秤量などの後コイル置場へ搬送され放冷される。
され、途中最外控部の固定のためのベルトかけ、および
秤量などの後コイル置場へ搬送され放冷される。
これら中炭素鋼なども熱延鋼帯として製造されが、その
化学成分から当然高強度利てあり、その最内控部および
最外控部は熱延鋼帯の捲中心部よりも高強度になってい
る。例えば０．４０％Ｃ−１％Ｃｒ鋼の場合、引張強さ
く（以下Ｔ、Ｓという）は最外控部で８５〜９０ｋｇ／
ｍｍ２、捲中心部でも７０〜７５ｋｇ／ｍｍ２程度であ
り、熱延のままでは電縫造管時の作業性を著しく阻外し
、又酸洗工程でのアップカットシャーの強度制約および
スリット工程でのスリッタ強度の制約がある。
化学成分から当然高強度利てあり、その最内控部および
最外控部は熱延鋼帯の捲中心部よりも高強度になってい
る。例えば０．４０％Ｃ−１％Ｃｒ鋼の場合、引張強さ
く（以下Ｔ、Ｓという）は最外控部で８５〜９０ｋｇ／
ｍｍ２、捲中心部でも７０〜７５ｋｇ／ｍｍ２程度であ
り、熱延のままでは電縫造管時の作業性を著しく阻外し
、又酸洗工程でのアップカットシャーの強度制約および
スリット工程でのスリッタ強度の制約がある。
このため従来はこのような高強度熱延鋼帯は、熱延後箱
焼鈍することにより軟化させてから高強度電Ｘｆｋ’ｔ
ＥＩ、、！：’４： 、：、Ｌ：：：；；五、２．７゜
ｉ： ｂ ＊１□。
焼鈍することにより軟化させてから高強度電Ｘｆｋ’ｔ
ＥＩ、、！：’４： 、：、Ｌ：：：；；五、２．７゜
ｉ： ｂ ＊１□。
な製造コストアップになることの他、熱延後生成し／ね
スケールによって箱焼鈍時に高強度熱延銅帯の表層部が
脱炭し品質」二問題であり、又箱焼鈍実施により銅帯製
造日数が長くなるという弊害もある。従って箱焼鈍によ
らない熱延鋼帯の軟化方法が必要である。
スケールによって箱焼鈍時に高強度熱延銅帯の表層部が
脱炭し品質」二問題であり、又箱焼鈍実施により銅帯製
造日数が長くなるという弊害もある。従って箱焼鈍によ
らない熱延鋼帯の軟化方法が必要である。
従来熱延銅帯を軟化させる手段としては、捲取温度を高
目圧することが知られているが、この手段なこれら中炭
素鋼など高強度、熱延鋼帯の製造に適用してみたがその
効果は甚だ小さく、捲取温度を１００℃高めてＴ、Ｓが
やっと２．２５ ｋｙ／ｍｍ２低下する程度である。又
特開昭５４−１２４８０８および特開昭５４−１２４８
０９１Ｃおいては、低炭素鋼熱延コイルの加工性をコイ
ル最内換部からコイル最外捲線まで全長ニ亘って均一化
するためにコイル最内換部およびコイル最外捲線の加工
性を向上させコイル捲中心部とほぼ同一にする手段が宗
されている。
目圧することが知られているが、この手段なこれら中炭
素鋼など高強度、熱延鋼帯の製造に適用してみたがその
効果は甚だ小さく、捲取温度を１００℃高めてＴ、Ｓが
やっと２．２５ ｋｙ／ｍｍ２低下する程度である。又
特開昭５４−１２４８０８および特開昭５４−１２４８
０９１Ｃおいては、低炭素鋼熱延コイルの加工性をコイ
ル最内換部からコイル最外捲線まで全長ニ亘って均一化
するためにコイル最内換部およびコイル最外捲線の加工
性を向上させコイル捲中心部とほぼ同一にする手段が宗
されている。
即ち６００℃以上で捲取られた熱延コイルに保温カバー
を被せ、■コイルータ１周部温度が（捲取温度−２５０
）℃に々るまでの範囲の全速を５℃／ｍ ｉ ｎ以下と
するか、又は０６００℃以上で５分以上保定した後、冷
却するという方法である。これらの方法を中炭素合金鋼
である０、４０ｏＩ）Ｃ−１％Ｃｒ鋼熱延鋼帯の軟化方
法として適用したが充分な軟化は行われなかった。
を被せ、■コイルータ１周部温度が（捲取温度−２５０
）℃に々るまでの範囲の全速を５℃／ｍ ｉ ｎ以下と
するか、又は０６００℃以上で５分以上保定した後、冷
却するという方法である。これらの方法を中炭素合金鋼
である０、４０ｏＩ）Ｃ−１％Ｃｒ鋼熱延鋼帯の軟化方
法として適用したが充分な軟化は行われなかった。
即ち捲取温度を６８０℃としだ熱延銅帯の外周部を測温
しつつコイル置場にて保温カバーを被せた後例示された
如き加熱手段により６１０℃に加熱した後保温カバー内
で冷却した。この時６００℃以上に保持さね、た時間は
２０分間、最外技部の捲取温Ｉｆ ６８０℃から４３０
℃までの平均全速４２℃／ｍ ｉ ｎであったが、最外
技部のＴ、Ｓは約８３ ｋｇ／ｍｍ２あり、又捲中心部
は７２ ｋｓ＋／ｍｍ２と若干の効果はみられるものの
箱焼鈍なしでは電縫造管困難な状態であった。
しつつコイル置場にて保温カバーを被せた後例示された
如き加熱手段により６１０℃に加熱した後保温カバー内
で冷却した。この時６００℃以上に保持さね、た時間は
２０分間、最外技部の捲取温Ｉｆ ６８０℃から４３０
℃までの平均全速４２℃／ｍ ｉ ｎであったが、最外
技部のＴ、Ｓは約８３ ｋｇ／ｍｍ２あり、又捲中心部
は７２ ｋｓ＋／ｍｍ２と若干の効果はみられるものの
箱焼鈍なしでは電縫造管困難な状態であった。
発明の目的
本発明は高強度熱延銅帯の簡便な軟化方法を提供するこ
とを目的とする。
とを目的とする。
発明の構成
本発明は熱延鋼帯を７００℃以上の捲取温度で捲取った
後、該熱延銅帯の周囲を断熱材で覆い、該熱延銅帯最外
技部の温度が５００℃になるまでの平均全速を０５℃／
ｍ ｉ ｎ以下とすることを特徴とするものである。
後、該熱延銅帯の周囲を断熱材で覆い、該熱延銅帯最外
技部の温度が５００℃になるまでの平均全速を０５℃／
ｍ ｉ ｎ以下とすることを特徴とするものである。
以下本発明について詳細に説明する。
第１図に示すように７３０℃以上の温度で捲取られた高
強度熱延鋼帯１は捲取軸から断熱台２上（て載置され断
熱カバー３で被覆された後コンベア４によって搬送され
コイル置場で冷却される。この際前述した最外捲層固定
のベルトかけは行わず冷却後に行われ、秤量は断熱台２
および断熱カバー３と共に行われ、これらの値は既知で
あるので秤歌値から差引かれる。
強度熱延鋼帯１は捲取軸から断熱台２上（て載置され断
熱カバー３で被覆された後コンベア４によって搬送され
コイル置場で冷却される。この際前述した最外捲層固定
のベルトかけは行わず冷却後に行われ、秤量は断熱台２
および断熱カバー３と共に行われ、これらの値は既知で
あるので秤歌値から差引かれる。
本発明においては単に断熱カバーを被せるだけではなく
第１図に示した様に高強度熱延鋼帯ｌの上部、下部およ
び側面を断熱材でスッポリ包む様［５うことが肝要であ
る。これＫＬり高強度熱延側され、又断熱台２上に載置
されるために下面からの伝導による損失も著しく抑制さ
れる。
第１図に示した様に高強度熱延鋼帯ｌの上部、下部およ
び側面を断熱材でスッポリ包む様［５うことが肝要であ
る。これＫＬり高強度熱延側され、又断熱台２上に載置
されるために下面からの伝導による損失も著しく抑制さ
れる。
ここで断熱台２および断熱カバー３について詳述する。
第２図に示すように断熱台２は溝型鋼などの強度部材で
ある枠２ａおよび断熱４ｇ１ｂｌ保持する金鋼などの断
熱材押え２ｃおよび吊具２ｄからなっている。なお更に
高強度熱延鋼帯Ｉｔ断熱台２の中央に載置するためのガ
イドとなる位置合わせ部材２ｅを備えていることが望ま
しく、図には位置合わせ部４’Ａ’ ２ ｅは１本しか
示していないが高強度熱延鋼帯１が冷却したときの内捲
径に略々内接するように数本設けている。又この位置合
わせ部材２ｅは冷却時の高強度熱延鋼帯１の内捲径に略
々内接する１本の円柱、円筒、角柱又は角筒であっても
良い。断熱カバー３は第３図に示すように山形鋼などの
強度部材である枠３ａおよび断熱拐３ｂを保持する金鋼
などの断熱材押え３Ｃおよび吊具３ｄからなっている。
ある枠２ａおよび断熱４ｇ１ｂｌ保持する金鋼などの断
熱材押え２ｃおよび吊具２ｄからなっている。なお更に
高強度熱延鋼帯Ｉｔ断熱台２の中央に載置するためのガ
イドとなる位置合わせ部材２ｅを備えていることが望ま
しく、図には位置合わせ部４’Ａ’ ２ ｅは１本しか
示していないが高強度熱延鋼帯１が冷却したときの内捲
径に略々内接するように数本設けている。又この位置合
わせ部材２ｅは冷却時の高強度熱延鋼帯１の内捲径に略
々内接する１本の円柱、円筒、角柱又は角筒であっても
良い。断熱カバー３は第３図に示すように山形鋼などの
強度部材である枠３ａおよび断熱拐３ｂを保持する金鋼
などの断熱材押え３Ｃおよび吊具３ｄからなっている。
断熱カッく−３はり゛レ−鋼帯１の外径よりも２００謳
程度大きくすると作業性が向上する。
程度大きくすると作業性が向上する。
断熱台２および断熱カバー３の断熱４ｄ’２ｂ、８ｂの
（Ｎ’ ７１とし、ては耐熱レンガ、セラミックファイ
バなどが良く、その厚みは厚い方が効果は大きいが約２
５ｍｍ以」二あれば本発明の目的は達せられる。
（Ｎ’ ７１とし、ては耐熱レンガ、セラミックファイ
バなどが良く、その厚みは厚い方が効果は大きいが約２
５ｍｍ以」二あれば本発明の目的は達せられる。
作 用
以上詳述した本発明の作用を述べる。
捲取後直ちに断熱台上に載置し、断熱カバーを被せるま
での所要時間は１分弱であり高強度熱延銅帯の温度低下
は殆どなく、最外控部においても約４０℃と極めて少な
い。又断熱材によって高強度熱延鋼帯の熱放散が著しく
抑制されるため高強度熱延鋼４ｔＦ Ｉｄ捲取温度から
５００℃までの平均全速か０５℃／ｍｉｎ以下と徐冷さ
れるのでオーステナイトからのフェライトの析出が充分
性われ、かつ結晶粒の成長も進行するので必要な軟化が
行われるのである。
での所要時間は１分弱であり高強度熱延銅帯の温度低下
は殆どなく、最外控部においても約４０℃と極めて少な
い。又断熱材によって高強度熱延鋼帯の熱放散が著しく
抑制されるため高強度熱延鋼４ｔＦ Ｉｄ捲取温度から
５００℃までの平均全速か０５℃／ｍｉｎ以下と徐冷さ
れるのでオーステナイトからのフェライトの析出が充分
性われ、かつ結晶粒の成長も進行するので必要な軟化が
行われるのである。
なお本発明においては、コイル置場に置かれた断熱台１
＝、 Ｋ ７００℃以上の捲取温度で捲取られ、ベルト
かけおよび秤量を済ませた高強度熱延銅帯を搬送載置し
断熱カバ〜を被せる方法もとらｉする。この場合高強度
熱延銅帯の最外控部の温度は５７０〜５８０℃程度寸で
冷却されているがｍｌ熱材で周囲を覆うことにより６５
０〜６７０℃まで復熱するので焼戻しＫよる軟化が行わ
れるものである。従ってこの場合ＶＣハ捲取直後に断熱
材で覆う場合よりも最外控部の軟化程度は小さい。
＝、 Ｋ ７００℃以上の捲取温度で捲取られ、ベルト
かけおよび秤量を済ませた高強度熱延銅帯を搬送載置し
断熱カバ〜を被せる方法もとらｉする。この場合高強度
熱延銅帯の最外控部の温度は５７０〜５８０℃程度寸で
冷却されているがｍｌ熱材で周囲を覆うことにより６５
０〜６７０℃まで復熱するので焼戻しＫよる軟化が行わ
れるものである。従ってこの場合ＶＣハ捲取直後に断熱
材で覆う場合よりも最外控部の軟化程度は小さい。
最内技部については断熱材で覆う時機の影響は最外控部
にくらべ小さい。
にくらべ小さい。
実施例
本発明の効果を第１表に条件、第４図に結果を示す実施
例で説明する。
例で説明する。
（１） 断熱開始温度は断熱カバー庁ど用いる時の温度
、断熱終了温度は断熱カバーをはずす時の温度（いずれ
も最外捲部分の温度である。）（２）平均全速は本発明
法においては、捲ル１温度から５００℃までのを言い従
来法においては捲取温度から（捲取温度−２５０） ℃
までの平均全速４丁言う。
、断熱終了温度は断熱カバーをはずす時の温度（いずれ
も最外捲部分の温度である。）（２）平均全速は本発明
法においては、捲ル１温度から５００℃までのを言い従
来法においては捲取温度から（捲取温度−２５０） ℃
までの平均全速４丁言う。
５ＣＲ４４０（０，４０チｃ−１係針鋼）を供試材とし
て本発明法と従来法によって熱延鋼帯を製造［７鋼帯の
各位置から引張試験片を製作しそのＴ、Ｓを調べた結果
を第４図に示す。
て本発明法と従来法によって熱延鋼帯を製造［７鋼帯の
各位置から引張試験片を製作しそのＴ、Ｓを調べた結果
を第４図に示す。
従来法２の場合前述した通り鋼帯全長に亘って軟化のだ
めの焼鈍が必要であり、従来法１の場合は銅帯の捲中心
部ｉ’；Ｊ Ｔ 、 Ｓ ＋−６７Ｉ＜７／Ｈ１，２と
軟化しているが、銅帯端部１（おいては軟化程度が少な
く軟化焼鈍なしには電縫造管を行えない状態でこの部分
を切捨るならば約１５％の歩留低下になる４、−力木発
明法１の場合には、銅帯の捲中心ｒ＋ｔ＋ においては
Ｔ 、 Ｓ ＝ ５７〜５８ ｋｇ／ｍｍ２、最外控部
１ておいてもＴ、５＝６８ｋｙ％−と充分軟化しており
、軟化焼鈍の必要は全く々く歩留の低下もない。本発明
法２の場合本発明法ｌにくらべると各位置においてＴ、
Ｓは少し高めであるが軟化焼鈍を施す必要はない程度で
ある。
めの焼鈍が必要であり、従来法１の場合は銅帯の捲中心
部ｉ’；Ｊ Ｔ 、 Ｓ ＋−６７Ｉ＜７／Ｈ１，２と
軟化しているが、銅帯端部１（おいては軟化程度が少な
く軟化焼鈍なしには電縫造管を行えない状態でこの部分
を切捨るならば約１５％の歩留低下になる４、−力木発
明法１の場合には、銅帯の捲中心ｒ＋ｔ＋ においては
Ｔ 、 Ｓ ＝ ５７〜５８ ｋｇ／ｍｍ２、最外控部
１ておいてもＴ、５＝６８ｋｙ％−と充分軟化しており
、軟化焼鈍の必要は全く々く歩留の低下もない。本発明
法２の場合本発明法ｌにくらべると各位置においてＴ、
Ｓは少し高めであるが軟化焼鈍を施す必要はない程度で
ある。
発明の効果
以上詳述しブこ如く本発明法１（よれば高強度電縫鋼管
製造用の高強度熱延鋼帯を箱焼鈍を行わずに軟化させる
ことが通常の熱延工程と同程度の簡便さで行えるため製
造コストの低下が割られ、又鋼）、’＋’、’に構部の
脱炭もなく銅帯製造日数も短縮される。
製造用の高強度熱延鋼帯を箱焼鈍を行わずに軟化させる
ことが通常の熱延工程と同程度の簡便さで行えるため製
造コストの低下が割られ、又鋼）、’＋’、’に構部の
脱炭もなく銅帯製造日数も短縮される。
これＱま７００℃以上と比較的高温で捲取を行い、その
後断熱（Ａで熱延鋼帯の周囲を覆うことによシ捲取ρ１
．ｉ度から５００℃までの平均全速を０５℃／ｍ ｉ
ｎ以１・と４’Ｋ Ｚｌｊに徐冷することによりオース
テナイトからの）玉ライトの析出を充分行わせ、かつ結
晶粒の生長を促進することによってＨｒＰ Ｃ）ｉする
ものである、。
後断熱（Ａで熱延鋼帯の周囲を覆うことによシ捲取ρ１
．ｉ度から５００℃までの平均全速を０５℃／ｍ ｉ
ｎ以１・と４’Ｋ Ｚｌｊに徐冷することによりオース
テナイトからの）玉ライトの析出を充分行わせ、かつ結
晶粒の生長を促進することによってＨｒＰ Ｃ）ｉする
ものである、。
従ってこれら作用に殆ど影響しない５００℃以下の全速
は本発明においては規制する必要がなく、５００℃Ｋ
ｋ−いて断熱カバーを除去することが冷却時間短縮上有
利である。
は本発明においては規制する必要がなく、５００℃Ｋ
ｋ−いて断熱カバーを除去することが冷却時間短縮上有
利である。
第１図は本発明の詳細な説明する図、第２図は断熱台の
構造を示す第１図中Ａ−Ａ断面図、第３図は断熱カバー
の構造を示す第１図中Ａ−Ａ断面図、第４図は本発明の
効果を示す図である。 １・・・高強度熱延銅帯 ２・・・断熱台 ３・・・断熱カバー ４・・・コンベア 節２図 ざイー３１項 第４図 μ５０ ０
構造を示す第１図中Ａ−Ａ断面図、第３図は断熱カバー
の構造を示す第１図中Ａ−Ａ断面図、第４図は本発明の
効果を示す図である。 １・・・高強度熱延銅帯 ２・・・断熱台 ３・・・断熱カバー ４・・・コンベア 節２図 ざイー３１項 第４図 μ５０ ０
Claims (1)
- 中炭素鋼、低合金鋼、中炭素低合金鋼などの熱延鋼帯を
７００℃以下の捲取温度で捲取った後、該熱延銅帯の周
囲を断熱材で覆い、該熱延銅帯最外控部の温度が５００
Ｃになるまでの乎均冷速を０．５℃／ｍｉｎ以下とする
ことを特徴とする熱延鋼帯の軟化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21669183A JPS60110816A (ja) | 1983-11-17 | 1983-11-17 | 熱延鋼帯の軟化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21669183A JPS60110816A (ja) | 1983-11-17 | 1983-11-17 | 熱延鋼帯の軟化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60110816A true JPS60110816A (ja) | 1985-06-17 |
Family
ID=16692409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21669183A Pending JPS60110816A (ja) | 1983-11-17 | 1983-11-17 | 熱延鋼帯の軟化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60110816A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010095809A (ko) * | 2000-04-12 | 2001-11-07 | 이구택 | 페라이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법 |
| JP2016148063A (ja) * | 2015-02-10 | 2016-08-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法および処理施設 |
| WO2019057117A1 (zh) | 2017-09-20 | 2019-03-28 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种移动式热卷保温热处理装置 |
| JP2020534440A (ja) * | 2017-09-20 | 2020-11-26 | 宝鋼湛江鋼鉄有限公司Ｂａｏｓｔｅｅｌ Ｚｈａｎｊｉａｎｇ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | 熱間圧延インライン移動保温熱処理プロセス及び熱処理ライン |
-
1983
- 1983-11-17 JP JP21669183A patent/JPS60110816A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010095809A (ko) * | 2000-04-12 | 2001-11-07 | 이구택 | 페라이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법 |
| JP2016148063A (ja) * | 2015-02-10 | 2016-08-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法および処理施設 |
| WO2019057117A1 (zh) | 2017-09-20 | 2019-03-28 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种移动式热卷保温热处理装置 |
| JP2020534440A (ja) * | 2017-09-20 | 2020-11-26 | 宝鋼湛江鋼鉄有限公司Ｂａｏｓｔｅｅｌ Ｚｈａｎｊｉａｎｇ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | 熱間圧延インライン移動保温熱処理プロセス及び熱処理ライン |
| JP2020534441A (ja) * | 2017-09-20 | 2020-11-26 | 宝鋼湛江鋼鉄有限公司Ｂａｏｓｔｅｅｌ Ｚｈａｎｊｉａｎｇ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | 移動式熱間コイル保温熱処理装置 |
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