JPS60118785A - 吸収冷凍機用吸収液 - Google Patents
吸収冷凍機用吸収液Info
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- JPS60118785A JPS60118785A JP58226161A JP22616183A JPS60118785A JP S60118785 A JPS60118785 A JP S60118785A JP 58226161 A JP58226161 A JP 58226161A JP 22616183 A JP22616183 A JP 22616183A JP S60118785 A JPS60118785 A JP S60118785A
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- Japan
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- absorption
- absorption liquid
- methanol
- liquid
- refrigerant
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、吸収冷凍機に使用される吸収液、詳しくは臭
化リチウム（Ｌｊ−Ｂｒ ）を吸収剤とし、メタノール
を冷媒とする吸収液組成物に関するものである。
化リチウム（Ｌｊ−Ｂｒ ）を吸収剤とし、メタノール
を冷媒とする吸収液組成物に関するものである。
吸収冷凍機は、冷暖房などの空気温度調節および冷凍な
どを目的とし、冷媒液が蒸発する際の蒸発潜熱を利用し
低温を発生させるとともに、蒸発した冷媒蒸気が吸収液
に吸収されることによシ低温を維持させるものである。
どを目的とし、冷媒液が蒸発する際の蒸発潜熱を利用し
低温を発生させるとともに、蒸発した冷媒蒸気が吸収液
に吸収されることによシ低温を維持させるものである。
吸収冷凍機の構成は第１図に示す如くであり、主要機器
は再生器１、凝縮器２、吸収器３、蒸発器４、熱交換器
５よりなる。再生器ｌは外部熱源（石油燃料、都市ガス
、蒸気、排ガスなど）により吸収液を加熱し、冷媒を蒸
発させ吸収液を濃縮させる。ここで吸収液は濃液となる
。凝縮器２は［Ｊｊ、止器１よシ蒸発分離した冷媒蒸気
を冷却し液化させる。吸収器３では再生器ｌより送られ
た濃液が蒸発器４で蒸発した冷媒蒸気を吸収する。ここ
で吸収液は希液となる。吸収器３は凝縮熱、混合熱によ
り温度上昇が生じるため外部冷却水にて冷却される。蒸
発器４では凝縮器２より送られた冷媒を蒸発させ、蒸＠
潜熱にて低温の冷液（熱媒体）を発生させるものである
。熱交換器５では、吸収液（ａ液）と吸収液（希液）ど
を熱交換させる。
は再生器１、凝縮器２、吸収器３、蒸発器４、熱交換器
５よりなる。再生器ｌは外部熱源（石油燃料、都市ガス
、蒸気、排ガスなど）により吸収液を加熱し、冷媒を蒸
発させ吸収液を濃縮させる。ここで吸収液は濃液となる
。凝縮器２は［Ｊｊ、止器１よシ蒸発分離した冷媒蒸気
を冷却し液化させる。吸収器３では再生器ｌより送られ
た濃液が蒸発器４で蒸発した冷媒蒸気を吸収する。ここ
で吸収液は希液となる。吸収器３は凝縮熱、混合熱によ
り温度上昇が生じるため外部冷却水にて冷却される。蒸
発器４では凝縮器２より送られた冷媒を蒸発させ、蒸＠
潜熱にて低温の冷液（熱媒体）を発生させるものである
。熱交換器５では、吸収液（ａ液）と吸収液（希液）ど
を熱交換させる。
これらの構成機器において、再生器１は外部熱源によっ
て加熱せられ、吸収器３および凝縮器２は通常、冷却水
にて冷却され、蒸発器４にて冷液が発生する。一方、吸
収液は、再生器→吸収滞→山止器の順で、冷媒は、再生
器→凝縮器→蒸発器戸吸収器→再止器の順で、外部冷却
水は、吸収器−→凝縮器の順で送られる。
て加熱せられ、吸収器３および凝縮器２は通常、冷却水
にて冷却され、蒸発器４にて冷液が発生する。一方、吸
収液は、再生器→吸収滞→山止器の順で、冷媒は、再生
器→凝縮器→蒸発器戸吸収器→再止器の順で、外部冷却
水は、吸収器−→凝縮器の順で送られる。
この操作を定常的に連続させることによシ、継続的な冷
凍機能を発揮する。このような吸収冷凍機に使用される
吸収液においては、吸収剤の溶解度が大きくかつ蒸気圧
降下が大きく、吸収剤の晶出温度が低いことが必要であ
る。また冷媒としては蒸発潜熱が大きいことが望まれる
。
凍機能を発揮する。このような吸収冷凍機に使用される
吸収液においては、吸収剤の溶解度が大きくかつ蒸気圧
降下が大きく、吸収剤の晶出温度が低いことが必要であ
る。また冷媒としては蒸発潜熱が大きいことが望まれる
。
このだめ、従来吸収冷凍機にて使用されている吸収液は
、冷媒として水、吸収剤としてＬｉ、Ｂｒなどのハロゲ
ン化リチウムを使用するものが代表的である。現在、冷
暖房などの空調用の吸収冷凍機のほとんど全てにおいて
、この１Ｂｒ−水系吸収液が使用されている。このＬｉ
Ｂｒ−水系吸収液は、水の蒸発潜熱が大きいため成績係
数が大きく、かつ吸収液の蒸気圧降下が大きく、捷た低
粘性で比重が比較的小さく取扱い性の点でも良好であり
、吸収液としてすぐれた特性を有する。しかしながら、
（１）冷凍サイクル上吸収器、凝縮器の空冷化ができな
いこと、（２）水の凍結温度が０°Ｃであるため０°Ｃ
以下の低温発生ができないことなどの短所があシ、これ
らが吸収冷凍機の適用゛頭囲の拡大を制服するものとも
なっている。そこで、新しい領域での吸収冷凍機の適応
を図るには、Ｌｊ−Ｂｒ−水系以外の高性能の吸収液が
必要である。一方、Ｌ−′１Ｂｒ−水系以外の吸収液と
して、アンモニアを冷媒とし水を吸収剤とする吸収液、
弗素原子を有する炭化水素を冷媒としこの冷媒を吸収す
るイ」機動を吸収剤とする吸収液なども知られている。
、冷媒として水、吸収剤としてＬｉ、Ｂｒなどのハロゲ
ン化リチウムを使用するものが代表的である。現在、冷
暖房などの空調用の吸収冷凍機のほとんど全てにおいて
、この１Ｂｒ−水系吸収液が使用されている。このＬｉ
Ｂｒ−水系吸収液は、水の蒸発潜熱が大きいため成績係
数が大きく、かつ吸収液の蒸気圧降下が大きく、捷た低
粘性で比重が比較的小さく取扱い性の点でも良好であり
、吸収液としてすぐれた特性を有する。しかしながら、
（１）冷凍サイクル上吸収器、凝縮器の空冷化ができな
いこと、（２）水の凍結温度が０°Ｃであるため０°Ｃ
以下の低温発生ができないことなどの短所があシ、これ
らが吸収冷凍機の適用゛頭囲の拡大を制服するものとも
なっている。そこで、新しい領域での吸収冷凍機の適応
を図るには、Ｌｊ−Ｂｒ−水系以外の高性能の吸収液が
必要である。一方、Ｌ−′１Ｂｒ−水系以外の吸収液と
して、アンモニアを冷媒とし水を吸収剤とする吸収液、
弗素原子を有する炭化水素を冷媒としこの冷媒を吸収す
るイ」機動を吸収剤とする吸収液なども知られている。
しかしながら、アンモニア系吸収液はその毒性が使用上
の問題であり、弗素原子を有する炭化水素系吸収故では
成績係数が著しく小さく、いづれもＬｉＢｒ −水系吸
収液に較べると性能面で大幅に見劣ることが明らかであ
る。このように、その他の吸収液を含めても、臭化リチ
ウム−水系吸収液の欠点をおぎない吸収冷凍機の適用分
野の拡大を可能にするためのすべての点を満足できる吸
収液は未だ見い出されていない。
の問題であり、弗素原子を有する炭化水素系吸収故では
成績係数が著しく小さく、いづれもＬｉＢｒ −水系吸
収液に較べると性能面で大幅に見劣ることが明らかであ
る。このように、その他の吸収液を含めても、臭化リチ
ウム−水系吸収液の欠点をおぎない吸収冷凍機の適用分
野の拡大を可能にするためのすべての点を満足できる吸
収液は未だ見い出されていない。
本発明は上記に鑑み、本発明者らが見い出しだものであ
シ、ＬｉＢｒを吸収剤としメタノールを冷媒とするとと
もに両者を混合せしめた溶液中の水分量を１．５ｗｔ％
以下、望ましくは１，０ｗｔ％以下とする吸収液によっ
て、成績係数が大きくかつハンドリング性が良好である
とともに、吸収器、凝Ｒ？Ｊ器の空冷化、また０°Ｃ以
下の低温の発生化などを１−可能ならしめ、ＴＪ ：Ｌ
Ｂ ｒ−水系吸収液では困ガトなる吸収冷凍機の新規
分野への適用を可能ならしめる吸収冷凍機用吸収液を提
供するものである。
シ、ＬｉＢｒを吸収剤としメタノールを冷媒とするとと
もに両者を混合せしめた溶液中の水分量を１．５ｗｔ％
以下、望ましくは１，０ｗｔ％以下とする吸収液によっ
て、成績係数が大きくかつハンドリング性が良好である
とともに、吸収器、凝Ｒ？Ｊ器の空冷化、また０°Ｃ以
下の低温の発生化などを１−可能ならしめ、ＴＪ ：Ｌ
Ｂ ｒ−水系吸収液では困ガトなる吸収冷凍機の新規
分野への適用を可能ならしめる吸収冷凍機用吸収液を提
供するものである。
以下、本発明の構成を詳細に説明する。メタノールは蒸
発潜熱が大きく吸収液用冷媒に用いる際には成績係数が
大きくなる。またＬｊ−Ｂｒの溶解度も大きくかつ蒸気
圧降Ｆも大なるため、Ｌｊ−Ｂｒ −メタノール吸収液
は下記の優れた特徴を有し、これはＬ ｉＢ ｒ−水系
吸収液にはない長所であシ、吸収冷凍機の新規分野への
適用を可能ならしめるものである。
発潜熱が大きく吸収液用冷媒に用いる際には成績係数が
大きくなる。またＬｊ−Ｂｒの溶解度も大きくかつ蒸気
圧降Ｆも大なるため、Ｌｊ−Ｂｒ −メタノール吸収液
は下記の優れた特徴を有し、これはＬ ｉＢ ｒ−水系
吸収液にはない長所であシ、吸収冷凍機の新規分野への
適用を可能ならしめるものである。
（１） 冷凍サイクル上、吸収器、凝縮器の空冷化が可
能であること。（クーリングクワ−などの水冷却設備が
不要であり、設置１“ｈが簡素化する。）（２）０°Ｃ
以下の低温の発生が可能である。（冷涼分野にも適用し
得る。） （３）冷媒の蒸気圧が大きいため吸収器、蒸発器のコン
パクト化が可能であること。（吸収器、蒸発器における
伝熱面を小さくし得る。）しかしながら、従来Ｌ Ｉ
Ｂ ｒ−メタノール吸収液は吸収液の約３５〜５ Ｑ
ｗｔ％の低濃度域での晶析、即ちＬｉ−Ｂｒ−メタノー
ル吸収液のデユーリング線図における冷凍サイクルの近
傍に存在する晶析線の存在が大きな問題とされていた。
能であること。（クーリングクワ−などの水冷却設備が
不要であり、設置１“ｈが簡素化する。）（２）０°Ｃ
以下の低温の発生が可能である。（冷涼分野にも適用し
得る。） （３）冷媒の蒸気圧が大きいため吸収器、蒸発器のコン
パクト化が可能であること。（吸収器、蒸発器における
伝熱面を小さくし得る。）しかしながら、従来Ｌ Ｉ
Ｂ ｒ−メタノール吸収液は吸収液の約３５〜５ Ｑ
ｗｔ％の低濃度域での晶析、即ちＬｉ−Ｂｒ−メタノー
ル吸収液のデユーリング線図における冷凍サイクルの近
傍に存在する晶析線の存在が大きな問題とされていた。
これは吸収液が２０〜３０°Ｃの比較的高い温度で晶析
するため、吸収冷凍機の運転時の温度管理ならびに運転
停止時の晶析防止対策カ極めて複雑となるためである。
するため、吸収冷凍機の運転時の温度管理ならびに運転
停止時の晶析防止対策カ極めて複雑となるためである。
なおとのＬｉ Ｂｒ−メタノール吸１１又液に多量の水
（例えばｌＱｗｔ％以上）を添加することによって低濃
度域での晶析が発生しなくなることが知られているが、
多量の水分の添加によって蒸気圧が小さくなるなどＬｉ
Ｂｒ−メタノール吸収液の長所が大幅に低減するため適
切な改良方法とは云えない。
（例えばｌＱｗｔ％以上）を添加することによって低濃
度域での晶析が発生しなくなることが知られているが、
多量の水分の添加によって蒸気圧が小さくなるなどＬｉ
Ｂｒ−メタノール吸収液の長所が大幅に低減するため適
切な改良方法とは云えない。
本発明者らは、ＬｉＢｒ−メタノール吸収液につき鋭意
研究の結果、低濃度域での晶析物質はＴ」ｌ−１臀の結
晶ではなく、Ｌｊ−Ｂｒのメタノール化物であることな
らびにＬｉＢｒ−メタノール吸収液中の水分量が１．５
ｗｔ％以下であれば低濃度域での晶析が発生しないこ
とを明らかにした。即ち、該吸収液中の水分量を１．５
ｗｔ％以下とすることにょシ、低濃度域の晶析を防ぎＬ
ｊ−Ｂｒ−メタノール吸収液の長所を充分に生かし得
る吸収液とすることを見いだしたものである。
研究の結果、低濃度域での晶析物質はＴ」ｌ−１臀の結
晶ではなく、Ｌｊ−Ｂｒのメタノール化物であることな
らびにＬｉＢｒ−メタノール吸収液中の水分量が１．５
ｗｔ％以下であれば低濃度域での晶析が発生しないこ
とを明らかにした。即ち、該吸収液中の水分量を１．５
ｗｔ％以下とすることにょシ、低濃度域の晶析を防ぎＬ
ｊ−Ｂｒ−メタノール吸収液の長所を充分に生かし得
る吸収液とすることを見いだしたものである。
第２図にＬｊ−Ｂｒ−メタノール吸収液におけるＬｉＢ
ｒのメタノール化物の晶折線を示す。吸収液中の水分量
が１．ｇｗ’ｔ、％、１．５ｗｔ％、２，０ｗｔ％と大
きくなるにしたがって吸収液の晶析温度が高くなり、と
くに２，０ｗｔ％では吸収液濃度３８〜４５ ｗｔ％
における晶析温度が約２８〜８０’Ｃであり、運転休止
時には通常の室温下で晶析を発生する。一方、吸収液中
の水分量が１．０ｗｔ％以下の際にはこの吸収液の低濃
度域での晶析は０ ’Ｃ以上の温度では発生しないこと
が見い出された。
ｒのメタノール化物の晶折線を示す。吸収液中の水分量
が１．ｇｗ’ｔ、％、１．５ｗｔ％、２，０ｗｔ％と大
きくなるにしたがって吸収液の晶析温度が高くなり、と
くに２，０ｗｔ％では吸収液濃度３８〜４５ ｗｔ％
における晶析温度が約２８〜８０’Ｃであり、運転休止
時には通常の室温下で晶析を発生する。一方、吸収液中
の水分量が１．０ｗｔ％以下の際にはこの吸収液の低濃
度域での晶析は０ ’Ｃ以上の温度では発生しないこと
が見い出された。
またＬ Ｉ Ｂ ｒ−メタノール吸収液における腐食性
は元来極めて小さいものであるが、吸収液の製作時なら
びに冷却運転時等における空気中の水分等のもれこみな
どによって極めて小針（例えばＱ、ｌＷｌ。
は元来極めて小さいものであるが、吸収液の製作時なら
びに冷却運転時等における空気中の水分等のもれこみな
どによって極めて小針（例えばＱ、ｌＷｌ。
％）の水分が吸収液に存在するおそれがあり、この微量
による装置材料の腐食性も長期間のメインテナンスフリ
ーの要求される際には問題となる。
による装置材料の腐食性も長期間のメインテナンスフリ
ーの要求される際には問題となる。
従来、ＬｉＢｒ−水系吸収液では防食剤としてモリブデ
ン酸リチウム、クロム酸リチウム、硝酸リチウムなどの
無機インヒビクーが使用されているが、これらはいづれ
も酸化作用が強く、メタノールを酸化分解させるためＬ
１Ｂｒ−メタノール吸収１校には使用できない。この
ため、本発明では酸化作用を持たないトリルトリアゾー
ル、ベンゾトリアゾールなどの有機防食剤を５０〜５０
００ ｐｐｍ の濃１シで吸収液に添加することにより
、徽）歎水分による腐食を抑制するものである。
ン酸リチウム、クロム酸リチウム、硝酸リチウムなどの
無機インヒビクーが使用されているが、これらはいづれ
も酸化作用が強く、メタノールを酸化分解させるためＬ
１Ｂｒ−メタノール吸収１校には使用できない。この
ため、本発明では酸化作用を持たないトリルトリアゾー
ル、ベンゾトリアゾールなどの有機防食剤を５０〜５０
００ ｐｐｍ の濃１シで吸収液に添加することにより
、徽）歎水分による腐食を抑制するものである。
つぎに実施例および比１咬例について説明する１、冷液
発生機能に係わる実施例および比較例は次の条件下によ
るものである。
発生機能に係わる実施例および比較例は次の条件下によ
るものである。
冷凍サイクル 一重効用
蒸発器冷却温度 空調用：５°Ｃ
冷凍用ニー５°Ｃ
吸収液の濃度差 ５〜７ｗｔ％
（濃液と希液の濃度差）
吸収器、凝縮器温度 第１表に示す。
底積係数 吸収液の蒸気圧、潜熱、比熱、混合熱に関す
る物性値をベースとする理 論計算による。熱損失ｌＯ％、熱交 換率７０％とする。
る物性値をベースとする理 論計算による。熱損失ｌＯ％、熱交 換率７０％とする。
比較例］
本例は冷暖房などの空調用に適用される代表例であり、
臭化リチウム−水系の吸収液を用い、第２表に示す条件
で実験した。蒸発器温度は５°Ｃとなり、これより１５
°Ｃの空調用の冷風が得られた。
臭化リチウム−水系の吸収液を用い、第２表に示す条件
で実験した。蒸発器温度は５°Ｃとなり、これより１５
°Ｃの空調用の冷風が得られた。
底積係数は０．６７５であった。また空調サイクルは第
３図においてＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄで示を如くであった。
３図においてＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄで示を如くであった。
比較例２
臭化リチウム−水系の吸収液を用い、第２表に示す条件
で実験した。空冷で吸収器温度が５０ ″にと高いため
、第３図に示すように冷凍ザイクルΔ′−Ｂ’−Ｃ’−
Ｄ’中に臭化リチウムの晶出線が存在し、冷凍サイク゛
ルとして成り立たなかった。１実施例１ 本例は冷暖房などの空調用に適用される例であり、臭化
リチウム−メタノールの吸収液を用い、第２表に示す条
件で実験しだ。なお水分はＱ、５ｗｉ・％であった。蒸
発器？ｉ１？Ｌ度は５°Ｃであり、１５”Ｇの空調用の
冷風が得られた。底積係数は０．６１０であシ、比較例
１の場合と較べて遜色はなかった。空調サイクルは第２
図においてＡ’−Ｂ’−Ｃ’−１）’で示す如くであっ
た。
で実験した。空冷で吸収器温度が５０ ″にと高いため
、第３図に示すように冷凍ザイクルΔ′−Ｂ’−Ｃ’−
Ｄ’中に臭化リチウムの晶出線が存在し、冷凍サイク゛
ルとして成り立たなかった。１実施例１ 本例は冷暖房などの空調用に適用される例であり、臭化
リチウム−メタノールの吸収液を用い、第２表に示す条
件で実験しだ。なお水分はＱ、５ｗｉ・％であった。蒸
発器？ｉ１？Ｌ度は５°Ｃであり、１５”Ｇの空調用の
冷風が得られた。底積係数は０．６１０であシ、比較例
１の場合と較べて遜色はなかった。空調サイクルは第２
図においてＡ’−Ｂ’−Ｃ’−１）’で示す如くであっ
た。
実施例２
本例は冷暖房などの空調用に適用されるものであり、臭
化リチウム−メタノールの吸収液を用・ハ、第２表に示
す条件で実験した。なお水分はＱ、５ｗｔ％であった。
化リチウム−メタノールの吸収液を用・ハ、第２表に示
す条件で実験した。なお水分はＱ、５ｗｔ％であった。
蒸発器温度は比較例１、実施例１と同様に５°Ｃであシ
、空調用として１５°Ｃの冷風が得られた。成績係数は
０．６５１であり、従来型の代表例である比較例１と１
咬べて遜色はなかった。空調サイクルは第２図において
Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄで示す如くであった。
、空調用として１５°Ｃの冷風が得られた。成績係数は
０．６５１であり、従来型の代表例である比較例１と１
咬べて遜色はなかった。空調サイクルは第２図において
Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄで示す如くであった。
実施例３
本例は０ ’Ｃ以下の低温を要する冷凍用に適用される
ものであり、臭化リチウム−メタノールの吸収液を用い
、第２表に示す条件で実験しだ。なお水分Ｏよ０．５％
であった。蒸発器８１に度は一５°Ｃでちり、０〜−２
°Ｃのプラインが得られた。成績係数は０．６２３であ
り、比較例１に較べて遜色はなかった。冷凍サイクルは
第２表においてＡ”−Ｂ”−Ｃ”−Ｄ”で示す如くであ
った。なお吸収液（濃液、希液）の濃度を大きくするこ
とによって、より低温の発生が可能である。
ものであり、臭化リチウム−メタノールの吸収液を用い
、第２表に示す条件で実験しだ。なお水分Ｏよ０．５％
であった。蒸発器８１に度は一５°Ｃでちり、０〜−２
°Ｃのプラインが得られた。成績係数は０．６２３であ
り、比較例１に較べて遜色はなかった。冷凍サイクルは
第２表においてＡ”−Ｂ”−Ｃ”−Ｄ”で示す如くであ
った。なお吸収液（濃液、希液）の濃度を大きくするこ
とによって、より低温の発生が可能である。
（以下余白）
つぎに有機防食剤による防食効果に係わる実験例を示す
。
。
実験例
メタノール臭化リチウム溶液中で約２０００ ）Ｉｒ
。
。
１５０°Ｃの真空中で５ｓ４１普通鋼の腐食試験片を用
いた腐食試験を実施した。その結果は第３表のとおりで
あり、防食剤がない場合と比較し、腐食速度は１０〜２
０％に丑で軽減されていることを確認した。
いた腐食試験を実施した。その結果は第３表のとおりで
あり、防食剤がない場合と比較し、腐食速度は１０〜２
０％に丑で軽減されていることを確認した。
ただしモリブデン酸リチウム添加液中からは、ホルムア
ルデヒドが検出されたため、腐食防止効果は認められる
ものの、吸収冷温水機用吸収液の１（）Ｊ食用７ｆ’５
加剤として好捷しくないことを確認した。
ルデヒドが検出されたため、腐食防止効果は認められる
ものの、吸収冷温水機用吸収液の１（）Ｊ食用７ｆ’５
加剤として好捷しくないことを確認した。
以１−説明した如く、Ｌｊ−１３ｒを吸収剤、メタノー
ルを冷媒とするとともに両者を混合せしめた吸収液中の
水分量をｌ、 ５ ｗｔ％以下とする吸収液においては
、従来、ＬｉＢｒ−メタノール吸収液において問題とさ
れていた吸収液の低濃度域での晶析現象がなくなり、メ
タノールを冷媒とすることによる特徴を生かし、吸収器
、凝縮器の空冷化によるクーリングタワーなどの水冷却
設備の不要化ならびに０°Ｃ以下の低温発生、さらにま
た冷媒蒸気１」二が大きいことによる吸収器、凝縮器に
おける伝夕）面の小型化などによる吸収冷凍機の適用範
囲の大幅な拡大に寄与する技術として極めて有益である
。
ルを冷媒とするとともに両者を混合せしめた吸収液中の
水分量をｌ、 ５ ｗｔ％以下とする吸収液においては
、従来、ＬｉＢｒ−メタノール吸収液において問題とさ
れていた吸収液の低濃度域での晶析現象がなくなり、メ
タノールを冷媒とすることによる特徴を生かし、吸収器
、凝縮器の空冷化によるクーリングタワーなどの水冷却
設備の不要化ならびに０°Ｃ以下の低温発生、さらにま
た冷媒蒸気１」二が大きいことによる吸収器、凝縮器に
おける伝夕）面の小型化などによる吸収冷凍機の適用範
囲の大幅な拡大に寄与する技術として極めて有益である
。
また吸収冷温水機は長期間にわたってメンテナンスフリ
ーであることが要求されるものであり、系内の腐食は水
素ガスの蓄積による冷凍能力の低下や配管などからの液
の漏洩をもたらし、きわめて好ましからざる現象である
。したがって、メタノール冷媒の特徴を生かした冷温水
機を実現ならしめるために、本発明に示した有機防食剤
を３むＬｉＢｒ−メタノール吸収液を用いることはきわ
めて有益である。
ーであることが要求されるものであり、系内の腐食は水
素ガスの蓄積による冷凍能力の低下や配管などからの液
の漏洩をもたらし、きわめて好ましからざる現象である
。したがって、メタノール冷媒の特徴を生かした冷温水
機を実現ならしめるために、本発明に示した有機防食剤
を３むＬｉＢｒ−メタノール吸収液を用いることはきわ
めて有益である。
第１図は吸収冷凍機の基本的な構成図、第２図はＬｉＢ
ｒ−メタノール吸収ａｆのデユーリング線図、第３図は
ＬｉＢｒ−水吸収液のデユーリング線図である。 ｌ・・・再生器、２・・凝縮器、３・・・吸収器、４・
・・蒸発器、５ ・熱交換器 出 願 人 川崎重工業株式会社
ｒ−メタノール吸収ａｆのデユーリング線図、第３図は
ＬｉＢｒ−水吸収液のデユーリング線図である。 ｌ・・・再生器、２・・凝縮器、３・・・吸収器、４・
・・蒸発器、５ ・熱交換器 出 願 人 川崎重工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ 臭化リチウムと、メタノールと、水１．５ｗｔ％以
下とからなる吸収冷凍機用吸収液。 ２ 臭化リチウムど、メタノールと、水１，５ｗｔ％以
下と、有機防食剤５０〜５０００ｐＩ）ｍとからなる吸
収冷凍機用吸収液。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226161A JPS60118785A (ja) | 1983-11-29 | 1983-11-29 | 吸収冷凍機用吸収液 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226161A JPS60118785A (ja) | 1983-11-29 | 1983-11-29 | 吸収冷凍機用吸収液 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60118785A true JPS60118785A (ja) | 1985-06-26 |
Family
ID=16840815
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58226161A Pending JPS60118785A (ja) | 1983-11-29 | 1983-11-29 | 吸収冷凍機用吸収液 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60118785A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5547600A (en) * | 1995-05-05 | 1996-08-20 | Carrier Corporation | Absorption refrigeration system working fluid with molybdate, borate, silicate inhibitor blend |
| US6004475A (en) * | 1996-06-27 | 1999-12-21 | Fmc Corporation | Corrosion inhibiting solutions for refrigeration systems comprising heteropoly complex anions of transition metal elements |
| US6187220B1 (en) * | 1999-03-26 | 2001-02-13 | Gas Research Institute | Ether heat and mass transfer additives for aqueous absorption fluids |
| US6620341B1 (en) | 1999-12-23 | 2003-09-16 | Fmc Corporation | Corrosion inhibitors for use in oil and gas wells and similar applications |
| US6758988B1 (en) | 1999-09-07 | 2004-07-06 | Fmc Corporation | Corrosion inhibiting solutions for absorption systems |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS50124897A (ja) * | 1974-03-20 | 1975-10-01 | ||
| JPS5613743A (en) * | 1979-07-16 | 1981-02-10 | Fujitsu Ltd | Semiconductor device and its manufacture |
-
1983
- 1983-11-29 JP JP58226161A patent/JPS60118785A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS50124897A (ja) * | 1974-03-20 | 1975-10-01 | ||
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| US7410596B2 (en) | 1999-09-07 | 2008-08-12 | Rocky Research | Corrosion inhibiting solutions for absorption systems |
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