JPS601292A - 鋼板用冷間圧延油 - Google Patents
鋼板用冷間圧延油Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、鋼板の冷間圧延に適用する潤滑性、潤滑安定
性及び新油補給性に優れた鋼板用冷間圧延油(以下圧延
油と称する)に関するものである。
性及び新油補給性に優れた鋼板用冷間圧延油(以下圧延
油と称する)に関するものである。
(従来の技術)
圧延油は、牛脂、パーム油等の動植物、各種合成エステ
ル、鉱油或いはこれらの混合油に油性向上剤、極圧添加
剤、酸化防止剤等を加えたものに各種乳化分散剤を添加
したものである。圧延には、圧延油を適当な濃度にタン
ク(以下クーラントタンクと称する)内で機械的攪拌に
よって乳化分散させた液(以下クーラント液と称する)
が冷却と潤滑油のプレートアウトを兼ねて、圧延ロール
及び鋼板表面にスプレー循環される。
ル、鉱油或いはこれらの混合油に油性向上剤、極圧添加
剤、酸化防止剤等を加えたものに各種乳化分散剤を添加
したものである。圧延には、圧延油を適当な濃度にタン
ク(以下クーラントタンクと称する)内で機械的攪拌に
よって乳化分散させた液(以下クーラント液と称する)
が冷却と潤滑油のプレートアウトを兼ねて、圧延ロール
及び鋼板表面にスプレー循環される。
近年生産性向上を図るために、圧延の高速化並びに鋼板
製造の連続化が月相されているが、このため圧延油には
、優れた潤滑性と特に潤滑の安定性がめられている。
製造の連続化が月相されているが、このため圧延油には
、優れた潤滑性と特に潤滑の安定性がめられている。
潤滑性及び潤滑の安定性は圧延油組成により影響を受け
るが、プレートアウト量の多少及び変化によっても大き
な影響を受ける。7ル−トアウト量が少ないと潤滑不足
をまねき、又プレートアウト量が多くても世が変化し均
一性に欠けると潤滑の変動をまねく、それ故に潤滑性及
び潤滑の安定性を得るためにはプレートアウト量が多く
且つ均一であることが望ましい。又グレートアウト量は
スプレーされるクーラント液の圧延油粒子径と大きく関
係する(粒子径が小さいとグレートアウト量は少なくな
る)ので、粒子径により潤滑性が左右されることになる
。粒子径は攪拌条件の影響を受け易く、圧延時にクーラ
ント液はクーラントタンク内での攪拌の他に、循環によ
シポンプ、ノズル、戻りラインを経るので攪拌条件が変
化する。
るが、プレートアウト量の多少及び変化によっても大き
な影響を受ける。7ル−トアウト量が少ないと潤滑不足
をまねき、又プレートアウト量が多くても世が変化し均
一性に欠けると潤滑の変動をまねく、それ故に潤滑性及
び潤滑の安定性を得るためにはプレートアウト量が多く
且つ均一であることが望ましい。又グレートアウト量は
スプレーされるクーラント液の圧延油粒子径と大きく関
係する(粒子径が小さいとグレートアウト量は少なくな
る)ので、粒子径により潤滑性が左右されることになる
。粒子径は攪拌条件の影響を受け易く、圧延時にクーラ
ント液はクーラントタンク内での攪拌の他に、循環によ
シポンプ、ノズル、戻りラインを経るので攪拌条件が変
化する。
この様な条件下でも、粒子径が均−且つ安定であること
が望まれる。
が望まれる。
従来より圧延油には乳化分散剤として非イオン系又はア
ニオン系が使用されているが、圧延油粒子は攪拌による
細粒径化と合一による大粒径化のために2ミクロンから
40ミクロンの広範囲の粒径分布を示す。その不均一性
のためにプレートアウト量も不均一となり、潤滑性の変
動を生じ易くなる。
ニオン系が使用されているが、圧延油粒子は攪拌による
細粒径化と合一による大粒径化のために2ミクロンから
40ミクロンの広範囲の粒径分布を示す。その不均一性
のためにプレートアウト量も不均一となり、潤滑性の変
動を生じ易くなる。
種々検討した結果、カチオン性高分子化合物を乳化分散
剤として使用することによってこの問題を解決できた。
剤として使用することによってこの問題を解決できた。
従来よりカチオン性高分子化合物は有機物の凝集剤及び
分散安定化剤として使用されている。カチオン性高分子
化合物は微量用いれば凝集効果を示し、比較的址を用い
れば強い分散安定効果を示すことが知られている。これ
は攪拌により有機物は負に帯電し、電気的にカチオン性
高分子化合物に強く吸着するためであるが、微量用いた
場合には粒子の表面電位が中和され凝集効果を示し、又
量を多く用いた場合は粒子を被覆し、正の表面電位を与
え、これによる電気的斥力と高分子の立体的保護膜によ
り、合一を防ぎ分散安定効果を示すのである。
分散安定化剤として使用されている。カチオン性高分子
化合物は微量用いれば凝集効果を示し、比較的址を用い
れば強い分散安定効果を示すことが知られている。これ
は攪拌により有機物は負に帯電し、電気的にカチオン性
高分子化合物に強く吸着するためであるが、微量用いた
場合には粒子の表面電位が中和され凝集効果を示し、又
量を多く用いた場合は粒子を被覆し、正の表面電位を与
え、これによる電気的斥力と高分子の立体的保護膜によ
り、合一を防ぎ分散安定効果を示すのである。
カチオン性高分子化合物を乳化分散剤として圧延油に使
用した場合、耐合−性が優れるため強攪拌時に形成され
た粒子が攪拌力が弱まっても合一せず安定に存在する。
用した場合、耐合−性が優れるため強攪拌時に形成され
た粒子が攪拌力が弱まっても合一せず安定に存在する。
又高分子化合物であるため、微粒化した粒子を複数個包
含し、比較的大きな粒子として存在させるだめ、粒径分
布は狭く、シャープになる。そし、て粒径の大きさは、
カチオン性高分子化合物の構造、分子量によってコント
ロールできる。
含し、比較的大きな粒子として存在させるだめ、粒径分
布は狭く、シャープになる。そし、て粒径の大きさは、
カチオン性高分子化合物の構造、分子量によってコント
ロールできる。
しかしながら、カチオン性高分子化合物は乳化分散安定
性には優れるが、界面張力をほとんど低下させないので
初期乳化分散性が悪く、乳化分散するには従来に比べ高
エネル、ギーを必要とする。
性には優れるが、界面張力をほとんど低下させないので
初期乳化分散性が悪く、乳化分散するには従来に比べ高
エネル、ギーを必要とする。
このために圧延油の補給時には簡単“に乳化分散しない
ので目標の濃度に達せず、必要以上に圧延油を補給して
、圧延油原単位が高くなる問題を生じる。又乳化分散せ
ず浮上した油が不均一に循環系に巻き込まれるので潤滑
変動の問題を生じる。
ので目標の濃度に達せず、必要以上に圧延油を補給して
、圧延油原単位が高くなる問題を生じる。又乳化分散せ
ず浮上した油が不均一に循環系に巻き込まれるので潤滑
変動の問題を生じる。
(発明の目的)
本発明の目的は、前記したカチオン性高分子化合物の長
所を生かすと共に欠点を解決したものであシ、圧延の高
速化並びに鋼板製造の連続化に対処し得る鋼板用冷間圧
延油を提供しようとするものである。
所を生かすと共に欠点を解決したものであシ、圧延の高
速化並びに鋼板製造の連続化に対処し得る鋼板用冷間圧
延油を提供しようとするものである。
(発明の構成)
前記目的を達成するためになされた本発明は、非イオン
性界面活性剤を成分として添加することを見出した。初
期乳化分散性を非イオン性界面活性剤の効果によってそ
の目的を達し、乳化分散安定性はカチオン性高分子化合
物を使用することによってその目的を達した。添加する
非イオン性界面活性剤は乳化分散安定性への阻害からH
LB価が12以上のもので添加量は0.1〜5%、好ま
しくは0.3〜3チである。HLB価が12よシ低いと
カチオン性高分子化合物の効果を阻害する。又添加量が
0.1チより少ないと効果はなく、5チより多いとカチ
オン性高分子化合物の効果を阻害する。
性界面活性剤を成分として添加することを見出した。初
期乳化分散性を非イオン性界面活性剤の効果によってそ
の目的を達し、乳化分散安定性はカチオン性高分子化合
物を使用することによってその目的を達した。添加する
非イオン性界面活性剤は乳化分散安定性への阻害からH
LB価が12以上のもので添加量は0.1〜5%、好ま
しくは0.3〜3チである。HLB価が12よシ低いと
カチオン性高分子化合物の効果を阻害する。又添加量が
0.1チより少ないと効果はなく、5チより多いとカチ
オン性高分子化合物の効果を阻害する。
(作 用)
非イオン性界面活性剤は、親水基と親油基からなり、H
LE価は親水基と親油基のバランスを数値化したもので
ある。HLB価が高い程親水基の重量比率は高くなる。
LE価は親水基と親油基のバランスを数値化したもので
ある。HLB価が高い程親水基の重量比率は高くなる。
本発明でのHLB価の算出はアトラス法に準じた。非イ
オン性界面活性剤は、界面張力を低下させ、弱攪拌でも
界面を広げるので初期乳化分散性を容易にする。しかし
非イオン性界面活性剤は圧延油粒子と水との界面に存在
するため、圧延油粒子への吸着が強いものはカチオン性
高分子化合物と圧延油粒子との吸着を阻害する。
オン性界面活性剤は、界面張力を低下させ、弱攪拌でも
界面を広げるので初期乳化分散性を容易にする。しかし
非イオン性界面活性剤は圧延油粒子と水との界面に存在
するため、圧延油粒子への吸着が強いものはカチオン性
高分子化合物と圧延油粒子との吸着を阻害する。
非イオン性界面活性剤の親油性が強い程、いわゆるHL
B価が小さい程、圧延油粒子への吸着が強くなるため阻
害度は高まる。親油性が弱まってHLB価が12以上に
なると初期乳化分散能を示した後、クーラント液中では
、その圧延油粒子への吸着力が弱いため離脱し、カチオ
ン性高分子化合物が吸着し易くなるので、カチオン性高
分子化合物の効果をほとんど阻害しない。しかし濃度効
果A(あり、添加量が5チを越えるとカチオン性高分子
化合物の効果を阻害する。
B価が小さい程、圧延油粒子への吸着が強くなるため阻
害度は高まる。親油性が弱まってHLB価が12以上に
なると初期乳化分散能を示した後、クーラント液中では
、その圧延油粒子への吸着力が弱いため離脱し、カチオ
ン性高分子化合物が吸着し易くなるので、カチオン性高
分子化合物の効果をほとんど阻害しない。しかし濃度効
果A(あり、添加量が5チを越えるとカチオン性高分子
化合物の効果を阻害する。
圧延油における非イオン性界面活性剤の添カロ量による
初期乳化分散性に及ぼす影響を表1に示す。
初期乳化分散性に及ぼす影響を表1に示す。
表 1
乳化分散性に対する非イオン性界面活性剤のHLB価の
影響を第1図に示しである。この場合の供試油の組成は
、 牛 脂=98 チ カチオン性高分子化合物= 1チ 非イオン性界面活性剤 ; 1チ 100チ であり、該図から明らかなようにHLB価が12以上に
なると良好な結果を示す。
影響を第1図に示しである。この場合の供試油の組成は
、 牛 脂=98 チ カチオン性高分子化合物= 1チ 非イオン性界面活性剤 ; 1チ 100チ であり、該図から明らかなようにHLB価が12以上に
なると良好な結果を示す。
乳化分散安定性に対する非イオン性界面活性剤の添加量
の影響を第2図に示しである。この場合の供試油の組成
は、 牛 脂: 残係 カチオン性高分子化合物= 1% 100% 〔尚、非イオン性界面活性剤としては、ポリオキシエチ
レンソルビタンモノオレエート(EiO:20モル、H
LB : 15.0 )、X%#0〜6チ〕 であり、該図から明らかなように5−以下が良好な結果
を示す。尚、第1図及び第2図中の粒度径変動値は次式
でめた。粒径変動値が小さい程、乳化分散安定性に優れ
る。
の影響を第2図に示しである。この場合の供試油の組成
は、 牛 脂: 残係 カチオン性高分子化合物= 1% 100% 〔尚、非イオン性界面活性剤としては、ポリオキシエチ
レンソルビタンモノオレエート(EiO:20モル、H
LB : 15.0 )、X%#0〜6チ〕 であり、該図から明らかなように5−以下が良好な結果
を示す。尚、第1図及び第2図中の粒度径変動値は次式
でめた。粒径変動値が小さい程、乳化分散安定性に優れ
る。
粒径変動値(μ、n):A−B
A:ホモミキサー10000 rpm 30分攪拌時の
平均粒径 B:その後ホモミキサー5000 rpm 30分攪拌
時の平均粒径 なお、試験は、濃度3チ、温度60°Cで行った。又カ
チオン性高分子化合物はNN−7メチルアミノエチルメ
タクリレート(平均分子−a7x1o )−17)酢酸
塩を用いた。
平均粒径 B:その後ホモミキサー5000 rpm 30分攪拌
時の平均粒径 なお、試験は、濃度3チ、温度60°Cで行った。又カ
チオン性高分子化合物はNN−7メチルアミノエチルメ
タクリレート(平均分子−a7x1o )−17)酢酸
塩を用いた。
本発明の非イオン性界面活性剤とは、ポリオキシエチレ
ンアルキルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルフ
ェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエステ
ル類、ホリオキシエチレンソルピタンアルキルエステル
類等で、アトラス法でHLB価12以上のものである。
ンアルキルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルフ
ェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエステ
ル類、ホリオキシエチレンソルピタンアルキルエステル
類等で、アトラス法でHLB価12以上のものである。
又、カチオン性高分子化合物とは、NNジアルキルアミ
ノアルキルポリメタクリレート(或いはポリアクリレー
ト)類、NNジアルキルアミノアルキルポリメタクリル
アミド(或いはポリアクリルアミド)類、ポリアミンス
ルフォン類、ポリエチレンイミン類、Iリアクリル酸(
或いはメタクリル酸)、ヒドラジッド類、α−NNジメ
チルアミノポリ−ε−カプラミド類等のギ酸、酢酸、ゾ
ロピオン酸等の有機酸塩及びリン酸、ホウ酸等の無機酸
塩である。
ノアルキルポリメタクリレート(或いはポリアクリレー
ト)類、NNジアルキルアミノアルキルポリメタクリル
アミド(或いはポリアクリルアミド)類、ポリアミンス
ルフォン類、ポリエチレンイミン類、Iリアクリル酸(
或いはメタクリル酸)、ヒドラジッド類、α−NNジメ
チルアミノポリ−ε−カプラミド類等のギ酸、酢酸、ゾ
ロピオン酸等の有機酸塩及びリン酸、ホウ酸等の無機酸
塩である。
以下に本発明の効果の実施例を比較例と共に示す。
(実施例)
後述する供試油(濃度10チ、温度60°C)を用いて
抗乳化試験機(攪拌; 1500 rpm )で目視判
定から初期分散性を見た(結果を表2に示す)。又濃度
3チ、温度600Cの供試油をホモミキサー11000
0rp 30分攪拌後の圧延油粒子の粒径分布及び平均
粒径と、その後5000rI)mに攪拌力を弱め(資)
分攪拌後の粒径分布及び平均粒径をコールタ−カウンタ
ーにより測定し、乳化分散安定性を見た。この場合の平
均粒径の結果を表2に示し、粒径分布を第3図に示す。
抗乳化試験機(攪拌; 1500 rpm )で目視判
定から初期分散性を見た(結果を表2に示す)。又濃度
3チ、温度600Cの供試油をホモミキサー11000
0rp 30分攪拌後の圧延油粒子の粒径分布及び平均
粒径と、その後5000rI)mに攪拌力を弱め(資)
分攪拌後の粒径分布及び平均粒径をコールタ−カウンタ
ーにより測定し、乳化分散安定性を見た。この場合の平
均粒径の結果を表2に示し、粒径分布を第3図に示す。
尚比較油も同様に行って、同じく表2と第3図に夫々結
果を示しである。
果を示しである。
く供試前1〉
0牛 脂 98部
(BO:加モル、HLB価:15.O)く供試前2〉
O牛 脂 98部
く比較油1〉
0牛 脂 99部
く比較油2〉
0牛 脂 98部
0ポリオキシエチレンソルビタントリオレエート 1部
(Fig:加モル、HLB価;11.0)表 2 上記表2から明らかなように供試前1,2は、いづれも
初期乳化分散性及び乳化分散安定性に優れているのに対
し、比較油1は乳化分散安定性には優れているが、初期
乳化分散性に劣り、比較油2は初期乳化分散性に優れて
いるが、乳化分散安定性に劣るものであることが理解で
きる。
(Fig:加モル、HLB価;11.0)表 2 上記表2から明らかなように供試前1,2は、いづれも
初期乳化分散性及び乳化分散安定性に優れているのに対
し、比較油1は乳化分散安定性には優れているが、初期
乳化分散性に劣り、比較油2は初期乳化分散性に優れて
いるが、乳化分散安定性に劣るものであることが理解で
きる。
上記実施例においては圧延油として牛脂を基油として用
いた例を示したが、これに限定されることなく混合油又
は油性向上剤等を含む各種圧延油を用いることも本発明
に含まれることは勿論である。
いた例を示したが、これに限定されることなく混合油又
は油性向上剤等を含む各種圧延油を用いることも本発明
に含まれることは勿論である。
(発明の効果)
以上説明したように本発明の鋼板冷間圧延油は、乳化分
散剤としてカチオン性高分子化合物、及びHLB価が1
2以上の非イオン性界面活性剤を用いることにより、圧
延油粒子が比較的太きくなり、初期乳化分散性及び乳化
分散安定性に潰れ、それにより潤滑性と潤滑簀定性に優
れることになり、冷。
散剤としてカチオン性高分子化合物、及びHLB価が1
2以上の非イオン性界面活性剤を用いることにより、圧
延油粒子が比較的太きくなり、初期乳化分散性及び乳化
分散安定性に潰れ、それにより潤滑性と潤滑簀定性に優
れることになり、冷。
間圧延の高速化並びに鋼板製造の連続化が可能となり、
生産性の向上を図ることができると云う優れた効果を奏
する。
生産性の向上を図ることができると云う優れた効果を奏
する。
第1図は乳化分散安定性に対する非イオン性界面活性剤
のHLB価の影響を示すグラフ、第2図は乳化分散安定
性に対する非イオン性界面活性剤の添加量の影響を示す
グラフ、第3図は供試前と比較油の粒径分布を示すグラ
フである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 同 日本ノ仁カライジング株式会社
のHLB価の影響を示すグラフ、第2図は乳化分散安定
性に対する非イオン性界面活性剤の添加量の影響を示す
グラフ、第3図は供試前と比較油の粒径分布を示すグラ
フである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 同 日本ノ仁カライジング株式会社
Claims (1)
- 各種圧延油に、乳化分散剤としてカチオン性高分子化合
物、及びHLB価が12以上の非イオン性−界面活性剤
を0.1〜5%用いることを特徴とする鋼板用冷間圧延
油。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58108932A JPS601292A (ja) | 1983-06-17 | 1983-06-17 | 鋼板用冷間圧延油 |
| BE0/213146A BE899921A (fr) | 1983-06-17 | 1984-06-15 | Huile de laminage a froid de toles d'acier. |
| US06/620,876 US4585564A (en) | 1983-06-17 | 1984-06-15 | Cold rolling oil for steel sheet |
| DE19843422501 DE3422501A1 (de) | 1983-06-17 | 1984-06-16 | Walzoel zur verwendung beim kaltwalzen von stahlblech |
| IT67627/84A IT1196717B (it) | 1983-06-17 | 1984-06-18 | Olio per laminazione a freddo di lamiere d'acciaio |
| FR848409499A FR2549079B1 (fr) | 1983-06-17 | 1984-06-18 | Huile pour laminage a froid de toles d'acier |
| KR1019840003422A KR900004507B1 (ko) | 1983-06-17 | 1984-06-18 | 강철판용 냉각압연유 |
| ZA847610A ZA847610B (en) | 1983-06-17 | 1984-09-27 | Cold rolling oil for steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58108932A JPS601292A (ja) | 1983-06-17 | 1983-06-17 | 鋼板用冷間圧延油 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS601292A true JPS601292A (ja) | 1985-01-07 |
| JPH0356277B2 JPH0356277B2 (ja) | 1991-08-27 |
Family
ID=14497306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58108932A Granted JPS601292A (ja) | 1983-06-17 | 1983-06-17 | 鋼板用冷間圧延油 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4585564A (ja) |
| JP (1) | JPS601292A (ja) |
| KR (1) | KR900004507B1 (ja) |
| BE (1) | BE899921A (ja) |
| DE (1) | DE3422501A1 (ja) |
| FR (1) | FR2549079B1 (ja) |
| IT (1) | IT1196717B (ja) |
| ZA (1) | ZA847610B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6160792A (ja) * | 1984-08-31 | 1986-03-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼板用冷間圧延油 |
| JPS61213296A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Kao Corp | 金属材料の冷間圧延用潤滑油 |
| JPS61246293A (ja) * | 1985-04-03 | 1986-11-01 | Kao Corp | 鉄鋼用冷間圧延油 |
| JPS61291687A (ja) * | 1985-06-19 | 1986-12-22 | Hitachi Ltd | アルミニウム冷間鍛造用潤滑剤 |
| JPS62192496A (ja) * | 1986-02-19 | 1987-08-24 | Kao Corp | アルミ用冷間圧延油組成物 |
| JPH0672233B2 (ja) * | 1986-04-14 | 1994-09-14 | 日本工作油株式会社 | 金属材料の冷間塑性加工用油状潤滑剤 |
| JPH0745678B2 (ja) * | 1986-10-13 | 1995-05-17 | 日本鋼管株式会社 | 水溶性調質圧延液および調質圧延方法 |
| US4915859A (en) * | 1988-09-16 | 1990-04-10 | Nalco Chemical Company | Micro-emulsion drawing fluids for steel and aluminum |
| JPH02305894A (ja) * | 1989-05-19 | 1990-12-19 | Nkk Corp | 鋼板用冷間圧延油 |
| US20040241309A1 (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-02 | Renewable Lubricants. | Food-grade-lubricant |
| AU2004273094B2 (en) * | 2003-09-12 | 2008-07-10 | Renewable Lubricants, Inc. | Vegetable oil lubricant comprising all-hydroprocessed synthetic oils |
| US20060211585A1 (en) * | 2003-09-12 | 2006-09-21 | Renewable Lubricants, Inc. | Vegetable oil lubricant comprising Fischer Tropsch synthetic oils |
| JP2005179496A (ja) * | 2003-12-19 | 2005-07-07 | Nitto Denko Corp | 加熱剥離型粘着シート |
| CN101218331B (zh) * | 2005-04-26 | 2013-04-24 | 可再生润滑油有限公司 | 含氮化硼的高温生物润滑剂组合物 |
| CN116078819B (zh) * | 2023-01-07 | 2025-11-18 | 江苏中基新能源科技集团有限公司 | 一种提升电池箔表面达因值的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232181A (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-26 | Kao Corp | 金属加工油組成物 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3024193A (en) * | 1957-12-26 | 1962-03-06 | Standard Oil Co | Stabilized metal-working lubricant |
| US3484374A (en) * | 1963-12-12 | 1969-12-16 | Universal Oil Prod Co | Stabilization or organic substances |
| US3833502A (en) * | 1973-04-30 | 1974-09-03 | Nalco Chemical Co | Method for improving the adherence of metalworking coolants to metal surfaces |
| US4392865A (en) * | 1977-02-23 | 1983-07-12 | Lanko, Inc. | Hydrocarbon-water fuels, emulsions, slurries and other particulate mixtures |
| US4390438A (en) * | 1981-10-16 | 1983-06-28 | Nalco Chemical Company | Dibasic acids to reduce coefficient of friction in rolling oils |
| JPS58104999A (ja) * | 1981-12-18 | 1983-06-22 | Kao Corp | 水分散型金属圧延油組成物 |
| JPS59227985A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-21 | Kao Corp | 金属加工油組成物 |
| GB2142931B (en) * | 1983-06-14 | 1986-07-30 | Kao Corp | Metal-working compositions |
-
1983
- 1983-06-17 JP JP58108932A patent/JPS601292A/ja active Granted
-
1984
- 1984-06-15 US US06/620,876 patent/US4585564A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-06-15 BE BE0/213146A patent/BE899921A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-06-16 DE DE19843422501 patent/DE3422501A1/de not_active Ceased
- 1984-06-18 KR KR1019840003422A patent/KR900004507B1/ko not_active Expired
- 1984-06-18 FR FR848409499A patent/FR2549079B1/fr not_active Expired
- 1984-06-18 IT IT67627/84A patent/IT1196717B/it active
- 1984-09-27 ZA ZA847610A patent/ZA847610B/xx unknown
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59232181A (ja) * | 1983-06-14 | 1984-12-26 | Kao Corp | 金属加工油組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR850000521A (ko) | 1985-02-27 |
| IT1196717B (it) | 1988-11-25 |
| ZA847610B (en) | 1985-05-29 |
| DE3422501A1 (de) | 1984-12-20 |
| FR2549079A1 (fr) | 1985-01-18 |
| US4585564A (en) | 1986-04-29 |
| KR900004507B1 (ko) | 1990-06-28 |
| JPH0356277B2 (ja) | 1991-08-27 |
| IT8467627A0 (it) | 1984-06-18 |
| FR2549079B1 (fr) | 1989-05-19 |
| BE899921A (fr) | 1984-10-01 |
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