JPS60130452A - 電磁ポンプを備えた熔融金属鋳造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、薄い帯状金属の鋳造装置に関し、特に液状の
金属及び組み込んだヒート・シンクを長手方向の磁場に
置（電磁ポンプを備えた薄板鋳造装置に関する。

過去１０年間のうちに、溶融体から直接に鋼を鋳造する
連続圧延鋼鋳造技術により、鋼製造工程における大幅な
エネルギー節減が行なわれるようになった。薄板を製造
する急速固化法につ　６− いては、溶融押出しくｍｅｌｔ　ｓｐｉｎｎｉｎｇ）と
呼ばれる改良がなされた。溶融押出し法では、固化温度
以下に急冷され約２３ｍ４少のコンベア・ベルト速度又
は回転周速度で運転されているコンベア又はドラムを用
いて、厚さ０．２５４〜１．２７７１．７１１（０，０
１〜０．０５インチ）の薄板が溶融物から直接に鋳造さ
れる。低温の高伝導性のホイールにより帯片から熱を取
り去る急速同化法は、鉄含有金属類の処理法として好ま
しい方法である。帯片の製造速度は、冷却（熱除去）速
度によって定まる。熱伝導度が高い場合には、液状物は
固結するまではコンベアの全速とは一致せず、固結した
ときに処理物の速度とコンベア速度とが等しくなる。所
定の板厚におけるコンベア上の同化領域は、コンベアの
線速度に応じて変化する。

コンベア速度を２３ｍ４Ｊ）とし板厚（帯片の厚さ）を
０．．１Ｓ３５　間（２５ミル）にした実例では、固化
領域の長さは５０ｃｍとなりホイール温度は３５０°に
となる。

薄板状の金属の鋳造装置に使用できる交流誘　６− 導電の多相電磁ポンプは、好ましくは、主コンベア・ベ
ルト及び金属帯片材料の上部及び下部に位置する二つの
一次部材を有する。温度がキュリ一温度（Ｃｕｒｉｅ　
ｔｅｍｐｅｒＡｔｕｒｅ）であるため強磁性ではないと
推定される金属材料と、金属冷却ブロック又はベルトの
双方が、すべり周波数誘導電流の二次回路を形成する。

上記の二つの一次部材によって誘起される移動波の同期
磁場速度ｖｓは次式によってめられる。

ｖ　−２τｐ　ｆ　ｆｌ） 式中、τＰはメートル単位で測定した一次部材の磁極ピ
ッチであり、ｆはヘルツ単位の励磁周波数である。

冷却ブロック、冷却ホイール又は冷却コンベアの面速度
が■ｒであるとすると、単位当たりのすべりは次式で定
義される。

上式に関しては、二次側の金属帯片及びコンベアの内部
で誘導される電流の周波数ｆｒは、常に、励磁周波数と
等しいか或いは励磁周波数よりも小さいと考えられるか
ら、次式が成立する。

ｆｒ＝ｓｆ　ｆ３） ベルトの速度が一次磁場の速度と等しいときにはすべり
は零であり、帯片及びベルト搬送体には電流は誘導され
ない。ベルトの速度が同期連関より僅かに低速になると
、電流密度はすべりに対して直線的に変化するのに対し
、すべり及び電力の逸散は、すべりの変動幅が小範囲に
とゾまる場合には、すべりの変化の二乗になる。

その後の装置の基本的な効率ηは、材料の抵抗率とは無
関係に、 η−１−ｓ　ｆ４） になり、全電力ｐｔが二つの空気間隙を介して二次部材
側に伝えられる場合には、数量ηｐｔは機械的な力に変
換され、数量Ｂｐｔは次式で示すように冷却ブロックの
抵抗損失ｐｂと帯片試料の抵抗損失ｐｆｅの合算損失で
あるジュール熱損失に変わる。

Ｓｐｔ　＝　ｐｂ　Ｉ）ｆｅ　（５１ 冷却ブロツクの温度を同化温度よりも充分に低い温度に
保つことが望まれるわけだから、ｐｂはｐｆｅ以下であ
ることが望ましい。個々の電力逸散を算出するために、
帯片試料とコンベア・ベルト内部の磁束密度が等しい強
さであり、表面１　ｃｍ２当たりの磁束が等しく、たと
えば周辺４Ｇの閉鎖ループの周囲に生じる電圧がξであ
ると仮定すると、上記ループ内部における電力逸散は以
下の式から算出される。

式中、ｐ、。は体積抵抗率であり、温度ｔとループの断
面積Ａの関数であり、ループ断面積は帯片の厚さｔ、。

とループの横断長との積である。

従って、帯片中の電力逸散とコンベア中の電力逸散の比
は、次式で表わされる。

式中、ｔｂはコンベア・ベルトの厚さであり、ｐｂ（ｔ
）は体積抵抗率であり温度の関数である。

　９− 実際の応用例の場合、一般にｔｂはｔｆｅよりも太き（
、最小値が１．２７ｍｍ　（５０ミル）程度である。

従って、 となり、ｐｔｅの温度依存性はｐｂはど大きくはないこ
とになる。ベルト速度■ｒが２２．８メ一トル／秒であ
る場合、ｐｂは長さ５０センチメートルにつ品 いて１％の変化幅を示すのに対し、ｐｆｅは１２００℃
〜１４２１℃（初期固化温度）の範囲内においてはシ一
定の１２０マイクロオーム・センナメートルの値に保持
される。実例について記載すると、ヘリリ、つ囁−銅製
の厚さ２．０ｍｆｆ１　（８０ミル）のコンベアの温度
係数は、温度２０℃以上のときには、０．００３９３／
ユニット／℃である。−例を挙げるとコンベアの初期温
度が７７℃である場合の導電率は３．８４　Ｘ　１０−
ｆ；４−慴−・メートルであるが、ベルトに沿って５０
センチメートルの距離のところの銅の表面温度は９００
〜１１００°Ｋｌこなり、導電率が１．３Ｘ１０７／オ
ーム・メートルになり、初期導電　１０− 率の３４％に低下したことを示している。

抵抗率及び厚さが確定すると、ベルト内部の所与の温度
上昇について、各材料中に逸散したニュートンカ／表面
積（ｍ）ワット或いは最大ニュートンカ／表面積（ｍ２
）に対応する各部材にか５る力を考慮しなければならな
い。一般に、電磁方式では、−次側がジュール加熱によ
る制約を受けるか、或いは二次側がジュール加熱によっ
て制約を受けているから、固化距離が長くなる。同一の
運転位置で一次側及び二次側の両方について逸散が制限
される機械はないのが普通である。高周波で励磁を行な
う場合には、磁界速度が２３ｍ／秒のときにおいても一
次側のみぞの間隔は非常に接近しているから、導線ワイ
ヤーを細くし電磁ポンプの一次側部材から伝えられる伝
熱を比較的小さくする必要がある。

本発明の主たる目的は、改良された鋳造製品を提供する
ことである。

本発明は、広義には、電磁ポンプを備えた溶融金属鋳造
装置であって、−側部に隣接する複数のみぞを持つ上側
−次ブロックと、−側部に隣接する複数のみそを持ち、
前記上側−次ブロックとの間に空隙を形成する位置に配
置された下側−次ブロックと、前記の間隙の内部に配置
された移動ヒート・シンクと、前記ヒート・シンクに液
状金属を沈積させる手段と、前記上側−次ブロック及び
前記下側−次ブロックのみぞを通って捲回されている多
相捲線であって、前記ヒート・シンクの移動方向に沿っ
て多相捲線の磁極ピッチが増大するよう捲回されている
多相捲線とから成ることを特徴とする装置を提供せんと
するものである。

本発明による電磁ポンプを採用した金属帯片鋳造装置は
、−側部に隣接した複数のみぞを持つ上側−次ブロック
とニー側部に隣接した複数のみぞを持ち上側−次ブロツ
クブロックきの間に空隙を形成する位置に配置された下
側−次ブロックよ：間隙の間に配設された移動ヒート・
シンクと：ヒート・シンクに液状金属を沈積させるノズ
ルその他の手段と：上側及び下側−次ブロックのみぞを
通って捲回され、ヒート・シンクの移動方向に沿って捲
線の磁極ピッチが増大するように捲回されている多相捲
線とから成る。

本発明による装置を使用すれば、移動ヒート・シンクに
液状金属プールを沈積させ：ヒートシンクの移動方向に
移動する磁場を液状金属及びヒート・シンクに印加して
、磁場の波長をヒート・シンクの移動方向に沿って増大
させて、液状金属及びヒート・シンクにヒート・シンク
の移動方向に沿って移動する長手方向電磁力を加え、磁
場波長の増大によってヒート・シンクの移動方向の長さ
に加わる電磁力の強さが次第に大きくなるようにしたこ
とを特徴とする方法により金属帯片が製造される。

本発明は、ベルト及び液状金属に制御された長手方向の
力を加える、電磁ポンプを持つ金属薄板鋳造装置を提供
することを狙いとするものである。これに加えて、本発
明の電磁ポンプは、二次側部材での高電流密摩による最
大温度上昇を生じさせることにより、−次側の励磁が制
限される傾向を小さくするものである。

添附の図面において、第１図は、本発明の一実施例に従
って組み立てた金属帯片鋳造装置の一部分の説明図であ
る。複数のみぞ１２を持つ上側−次ブロック１０が、複
数のみぞ１６を持つ下側−次ブロック１４の上方に配置
されていて、両−次フロックの中間に間隙１８が形成さ
れている。

軸２２を中心として回転するドラムの形の移動ヒート・
シンク２０が間隙１８の間を通過する。下側−次ブロッ
ク１４には冷却線通路２り５図示しである。ヒート・シ
ンクに液状金属を沈積させるノズル（図示せず）が配設
されている。ヒート・シンクの回転につれて、液状金属
は固化して帯片２４になる。上側及び下側−次ブロック
のみぞには多相捲線２６が通されており、ヒート・シン
ク２０の移動方向に沿って波長が増大しその結果速度が
増大する長手方向磁場が形成される。このような速度増
大をもたらすために、捲線の磁極ピッチに勾配をつけで
ある。

−’Ｌｌ− 第２図は、本発明による電磁ポンプを採用した帯片鋳造
装置のノズル区域の断面図である。

この図に示すように、固化途上の鋼帯片２４及びｆｉｌ
］Ｗベルトのヒート・シンク２０は、多相捲線２６を持
つ上側−次ブロック１Ｏと下側−次ブロック１４の中間
の間隙１８の内部に挾持されている。第１図に示したよ
うに、各−次ブロックの幅は処理対象金属帯片の幅と等
しく、両−次ブロックの長さは、少なくとも固化距離と
等しい長さでなければならず、銅帯片が非強靭性に保た
れる限り、即ち７５０℃以上である部分に対応する長さ
でなければならない。第２図かられかるように、溶融金
属２８は、セラミック製容器構造体３２からノズル３０
を介して射出され、ベルト２０上にパドル３４を形成し
ている。周波数、抵抗率及び透磁率の組合せに従って、
金属帯片２４は最も近い位置にある一次ブロックから磁
引力又は反撥力を受け、直角方向の力はすべりの関数と
して変動する。装置が連続鋳造装置として運転されてい
る場合には、製造速度を高速度に保つためには、銅帯片
２４と銅製ベルト２０とを良好な接触状態に保つのが好
ましい。このために、下側−次ブロックの捲線２６が銅
製ベルト２０に大きな反撥力を与え且つ銅帯片２４には
小さな反撥力、或いは僅かな磁引力を加えるようにすれ
ばよい。

このような構成にすれば、移動系は圧縮状態にｍ≠中４
」と題する出願の明細書には、直角方向の力を制御する
鋳造装置が開示されているが、この同日出願の明細書を
こ＼に参照文献として引用する。本件の場合の反撥力の
強さの相違は、材料物質の表面抵抗率の相違に起因する
ものであり、体積抵抗率の相違に起因するものではない
。表面抵抗率は、体積抵抗率を厚さで割った商である。

実際の応用例では全ての場合、ベルトの体積抵抗率が低
（厚さが厚いという組合せ効果により、ベルトの表面抵
抗率は銅帯片の表面抵抗率よりも僅かに低い。

控え目に見て、各−次ブロックから印加される長手方向
）カッシアー密度（ｓｈｅｅｒ　ｄｅｎｓｉｔｙ）は、
実効面積１ｍ当たり約１２７０ニユートンである。−例
を挙げると、幅７　、６２　ｃｍで長さ５０１の一つの
一次ブロックは銅−ベリリウム製のコンベア・ベルトの
全長に４８ニユートンの力を加えることができ、二つの
一次部材の中間にあるコンベア・ベルトには合計９６ニ
ユートンの力が加わる。これは強制対流冷却をし鋼の磁
気密度が正常状態にある励磁の定常状態でのリミットで
ある。上記のシアー密度は、何らの明らかな問題も惹き
起こすことなく、もつと小さい値にすることができる。

同期ベルト速度を２２．９ｍ／秒（７５フイ−ｅ秒）に
保持するためには、多相捲線の最低周波数を３００ヘル
ツにするには磁極ピッチを３８．１１１７．７’ｌ　（
１，５インチ）にしなければならない。実際には、約１
０％のすべりを許容するため、磁極ピッチを４１．９１
．ｆｆｌ　（１，６５インチ）にするか或いは周波数を
少なくとも３３０ヘルツに調整する。これが従来　１７
− 法における金属類油送又は移注への線形誘導ポンプ（ｌ
ｉｎｅａｒ　１ｎｄｕｔｉｏｎ　ｐｕｍｐ）ノ適用法で
ある。

本発明は、上記のような従来法の解決策とは異なり、単
一周波数励磁を利用し、磁極ピッチに勾配をつけた捲線
を用いることにより磁界速度を漸進的に高めて、固化途
上の帯片に引張力（テンション）を与えるものである。

磁極勾配をつけた一次ブロックの機械的レイアウトは、
第３図にわかり易（明示しである。

勾配の方向は、ノズル３０付近の磁極ピッチＰ１が小さ
く、磁極ピッチＰ２及びＰ３で示すように磁極ピッチの
長さを徐々に大きくして、装置の出口の磁極ピッチを最
大にするよう勾配をつける。

−次側の全磁極は多相電流の三相系で捲かれており、各
磁極は１磁極１位相について一つのみそを持つ。例を挙
げて説明すると、Ａ、−Ｃ，Ｂ。

−Ａ　、　Ｃ、−Ｂの位相レイアウトで全体として３６
ｏ０の励磁を表わしている。磁極ピッチに勾配をつける
には次の二つの方法の何れかによればよい。

即ち、特殊な積層パンチングによってみぞのピ　１８− ッチを大きくして、みぞ／磁極／位相数を同一にするか
、或いは構造体全体についてのみぞのピッチは一様に保
ち、長さ方向に沿って１磁極／１位相に１つのみぞの状
態から１磁極／１位相に２つのみぞの状態にし、更に１
磁極／１位相に６つのみぞを割りあてるというように構
成してゆけばよい。前者の策を第２図、第３図及び第４
図に示しである。たとえば第２図に示すみぞ間隙ζを苓
に１≧Ｅ２　≧’！ｓ３となるようにみぞ間隙を増して
ゆく。磁極ピッチに勾配をつけた捲線にすれば磁界速度
に勾配が付され、電磁ポンプは電磁引張装置であるから
新たに形成される鋼帯片の座屈（ｂｕｃｋｌｉｎｇ）傾
向が抑制される。二次側の抵抗率、即ち鋼帯片２４とベ
ルト２０の抵抗率は何れも極めて高いから、帯片及びベ
ルトの内部の電流ループから成る二次側回路の電気的な
時定数（インダクタンス／レジスタンス）は無視できる
。即ち、二次側の各磁極で形成される電流パターンは極
めて短時間で消滅し、磁極ピットを連続的に変更し各磁
極に新しい僅かに長い磁界パターンを再確立する際の干
渉効果は微小なものに過ぎないことになる。

ピッチに勾配をつけた捲線の利点の一つは、ピッチの変
化と、ベルト及び銅帯片の組合せ体の実効表面抵抗率と
を整合させることができるということである。こ＼で注
意しておかねばならない重要なことは、銅帯片の抵抗率
はベルトがノズル６０から遠ざかる位置の関数として小
さくなるが、ベルトの抵抗率は距離が遠ざかるにつれて
遥かに大きな割合で増大するということである。広い範
囲の運転条件下で、固化した銅帯片は一定の抵抗率を持
つものと仮定して、鋼と銅製構造部材との組合せが単一
の抵抗依存性を持つものとしてモデル化するのがよい。

−例を挙げると、銅−べＩＪ　ＩＪウム製のベルトの抵
抗変化を標準にとると、温度の偏倚（へんい）が６５０
°Ｋから９００〜１１００°にの範囲になると表面抵抗
率の変化は４．７８マイクロオームから約１３．２５マ
イクロオームになる。この抵抗率と、標準厚さ５０ミル
としたときの銅帯片の平行抵抗率９４４マイクロオーム
と組み合わせると、全表面抵抗率は４．７５フイクロオ
ームから１３マイクロオームに変化する。この変化率は
２．７５２１であることを示しているから、適切に電磁
界の速度を増加させるためには、上記の抵抗率の平方根
の比を基準として磁極ピッチを増大させて、たとえば磁
極ピッチを各磁極毎に４．１９ｃｍから６．９６Ｇ（１
，６５インチから２．７４インチ）ずつ漸次に増大させ
るか、各磁極の捲線に次第に高い周波数の電流を供給し
て、たとえば最初の磁極に３３０ヘルツの周波数を与え
、５段階又は１０段階で９０８ヘルツに高めればよい。

前者の方策はポンプだけについて言えば後者の方策の選
択よりは極く僅かに構造装置に費用がか＼るけれども、
運転操作が簡単であるから、前者の方策の選定のほうが
実施し易い。ポンプに周波数可変インバータを加えた装
置全体について言えば、前者の方策の選択が最も経済的
になる。この装置を用いれば、コンベアの全長にわたっ
て磁気レイノルズ数を一定に保つことができる。磁気レ
イツノｃ２１− ズ数は次式で表わされる。

πｐｓ　ｇ 式中、Ｐ８は二次側部材の複合表面抵抗率、μ０は自由
空間の透磁率、ｇは［エントレファ」（ｅｎｔｒｅｆｅ
ｒ）即ち各−広部材に適した強磁性空気間隙であり、た
とえば両−次ブロック１０及び１４の間隙長さをＧとす
るとｇ＝Ｇ／２である。

因子Ｒは、複合二次側に誘導される電流と、間隙内部に
半径方向の磁場をつくるのに必要な磁化電流との電流比
にも等しい。

各−次ブロック１０及び１４は、強磁性の鋼の積層品か
ら構成されており、ベルト形又は回転ホイール形のヒー
ト・シンク２２の形状に応じて、平面又は部分的な円弧
の形状に配置されている。

両ブロックの中間の間隙に隣接する表面に沿って両−次
ブロックには複数のみぞが打ち抜かれており、従来法の
回転機器におけると同様にベルトの移動方向を横切る方
向に導電体を受け人　２２− れる。必要な長さの磁気空気間隙にし漏洩磁束を最小眼
にするために、みぞは完全に閉じた形の孔部又は半ば閉
じた形の孔部になるようパンチング加工されたものであ
ってはならない。実施例の装置には、幅７．６’；＄　
２０．３　ｃｍで長さ２０〜６０１のブロックを組み込
んだ。磁心の深さＹは磁極ピッチによって定まるが、一
般的な規準としては、磁極ピッチの少なくとも４０％の
長さとする。一つの実施例として、磁心の深さを１．６
８〜２．８　ｃｒｈにすることができる。磁心の深さと
みその深さの合計であるブロック全体の深さく高さ）は
、実施例の場合には、２．５〜３．５ＣＩＩ＋にした。

両−次ブロックの出発位置は極めて重要であり、第６図
かられかるように、両ブロックの出発位置を鋼パドル６
４の口部に一致させることはできない。主ノズル組立体
及び貯蔵容器が上側−次ブロックの配置空間を占拠する
からである。

しかしながら、下側−次ブロックがパドル区域全体を越
えて前方に延びること、即ちノズルの後部壁を越えて延
びていることが重要である。

電磁ポンプの設計性に柔軟性があるので、ノズルの後部
壁の下方部分の磁界の向きを逆にして、パドル区域内部
の溶融物の一部分に圧縮力ではな（長手方向引張力を印
加することもてきる。

この設計を第４図に示しであるが、図に示すように、み
ぞ３６乃至４４では捲線の捲回方向が逆になっている。

パドルの案内縁部に引張力を加えることにより、金属帯
片とヒート・シンクの間に空気の泡が入り込む可能性を
減することができる。

位相を急激に１８００変化させて局部的に磁界を逆転さ
せる上記の構成に代わる変形例として、溶融物供給ノズ
ル近傍の下部の下側−次ブロックの選定した複数の歯の
周囲に磁極遮蔽リングを組み込んで磁束の小さな遅れを
生じさせる手段とすることもできる。この目的のリング
４６を第６図に図示しである。これらのリングは、多極
型のみぞ／磁極／位相方式で一般に得られるような３０
°又は１５°未満の増分だけ半径方向磁束の位相を変化
させる。この改良法は、液体から固体への変化に伴ない
位相変化及び抵抗率変化がある際に有効である。−例を
述べると、上記の遮蔽リングは、−次部材の各歯の周囲
に閉鎖電気回路（ループ）を形成する銅製の輪から成り
、多相励磁捲線を支持している各−次部材のみその相当
部分が導体（リング）によって占められるようにする。

上記の遮蔽リングを共通母線によって接続する必要はな
い。

各−次ブロックに沿って設ける磁極の数は、従来法の回
転機器におけるように整数で且つ偶数にする必要はな（
、選定した周波数における単位すベリＳに応じて励磁に
最適の整数でない磁極ピッチになるように定めればよい
。単−励磁又は二重励磁方式の非連続型固定機器の場合
全部についてされるように、機械のコイル全部を与えら
れた位相に直列接続したときにおけるし 如＜′１＆［力（ｍａｇｎｅｔｏｍｏｔｉｖｅ　ｆｏｒ
ｃｅ）が電流強制方式（ｃｕｒｒｅｎｔ　ｆｏｒｃｅｄ
）であると仮定すると、効率を最適効率にするためには
磁極数ηはη−（１−ｓ）／ｓの条件を満たさなければ
ならな　２５− い。−例として第６図に示す場合については、遮蔽コイ
ルを無視すると、下側−次部材には全部 部で３２の、磁極が図示されており、この例の場合には
すべりが約２２％のときに最大効率になる。

遮蔽コイルが加えられたり、又は一部に位相逆転区画が
ある場合については、後者の場合の位相逆転区画を磁極
を数えるときに算入しなければ良（、遮蔽の効果は磁束
を打ち消すことではなく単に位相をずらすことであるか
ら無視すればよい。

実施に当たっては、磁極ピッチに勾配をつけた電磁ポン
プを使用すれば、磁極ピッチが増すにつれて第２図、第
３図及び第４図に示したよりも各みぞを深くするのでは
なく各みぞの幅を大きくすることにより、各みぞのアン
ペア×捲き数を増すことができるという設計上の柔軟性
又は自由度が加わる。本発明の磁動力を変化させるとい
う特徴は、抵抗率の変化を長さの関数の形で補う助けと
なるから、連続鋳造法で使用できる。

−りＸ　− 以上の！載では、現時点において好ましいとと＼ 種の変形例を考案できるものと考える。従って、特許請
求の範囲の記載によって、これら全ての変形例が保護さ
れると考える。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例に従って組み立てた金属帯
片鋳造装置の一部分の説明図である。 第２図は、本発明による鋳造装置のノズル区域の断面図
である。 第３図は、本発明による鋳造装置の一部分の断面図であ
る。 第４図は、本発明の変形実施例の断面図である。 １０・・・上側−次ブロック、１２・・みぞ、１４・・
下側−次ブロック、１６・・・みぞ、１８・・・間隙、
２０・・・ヒート・シンク、２４・・・金属帯片、２６
・・・多相捲線、６０・・・ノズル。 ２７−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　電磁ポンプを備えた溶融金属鋳造装置であって、 一側部に隣接する複数のみぞを持つ上側−次ブロックと
   、 一側部に隣接する複数のみぞを持ち前記上側−次ブロッ
   クとの間に空隙を形成する位置に配置された下側−次ブ
   ロックと、 前記の間隙の内部に配置された移動ヒート・シンクと、 前記ヒート・シンクに液状金属を沈積させる手段と、 前記上側−次ブロック及び前記下側−次ブロックのみぞ
   を通って捲回されている多相捲線であって、前記ヒート
   ・シンクの移動方向に沿って多相捲線の磁極ピッチが増
   大するよう捲回されている多相捲線とから成ることを特
   徴とする装置。 ２、　磁極ピッチの増大につれて前記多相捲線の各みぞ
   の捲数が多くなることを特徴とする特許請求の範囲第１
   項に記載の装置。 ３、　前記上側−次ブロック及び前記下側−次ブロック
   の連続したみぞ数が前記ヒート・シンクの移動方向に沿
   って増加することを特徴とする特許請求の範囲第１項に
   記載の装置。 ４、　前記上側−次ブロック及び前記下側−次ブロック
   にあるみぞが一定間隔で設けられており、前記多相捲線
   の１磁極１位相当たりのみぞ数が前記ヒート・シンクの
   移動方向に沿って増加することを特徴とする特許請求の
   範囲第１項に記載の装置。 ５、　前記ヒート・シンク及びヒート・シンクに隣接す
   る前記金属の帯片の実効表面抵抗率の変化に比例して磁
   極ピッチが変化することを特徴とする特許請求の範囲第
   １項乃至第４項の何れかに記載の装置。 ６、　前記上側−次ブロック及び前記下側−次プロック
   の長さが前記金属の同化距離と等しいか又は固化距離以
   上の長さであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   乃至第５項の何れかに記載の装置。 乙　前記の両−次ブロックのみぞの方向が前記ヒート・
   シンクの移動方向に垂直な方向であることを特徴とする
   特許請求の範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の装置
   。 ８、　前記の両−次ブロックの幅か前記ヒート・シンク
   に隣接して形成された前記金属帯片の幅と等しいことを
   特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第７項の何れかに
   記載の装置。 ９、　液状金属を沈積させる前記手段が前記上側−次ブ
   ロックの一方端部に位置しており、前記下側−次ブロッ
   クが液状金属を沈積する前記手段の下側前方に延びてい
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第８項の
   何れかに記載の装置。 １０、液状金属を沈積させる前記手段の前方位置にある
   下側−次ブロツク内部のみぞに捲回された前記捲線部分
   の捲回方向が、前記下側−次ブロックの他のみぞの内部
   に捲回された捲線によってできる磁場と反対向きの磁場
   を形成する捲回方向であることを特徴とする特許請求の
   範囲第９項に記載の装置。 １１、更に、前記下側−次ブロックの選定した複数のみ
   ぞに遮蔽コイルを設けたことを特徴とする特許請求の範
   囲第１項乃至第１０項の何れかに記載の装置。 １２、前記ヒート・シンクの抵抗率が前記金属の抵抗率
   よりも小さいことを特徴とする特許請求の範囲第１項乃
   至第１１項の何れかに記載の装置。 １３、前記多相捲線が、前記上側−次ブロックのみぞに
   捲かれた第一構成部分と、前記下側−次ブロックのみぞ
   に捲かれた第二構成部分とから成り、前記の第−構成部
   分及び第二構成部分が直列接続されていることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項乃至第１２項の何れかに記載
   の装置。 １４、前記ヒート・シンクが、前記下側−次ブロックの
   下方に位置する点を中心として回転するシリンダーから
   成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第１３
   項の何れかに記載の装置。 １５、前記間隙が湾曲していることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項乃至第１４項の何れかに記載の装置。 １６、前記ヒート・シンクが移動ベルトから成ることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第１５項の何れか
   に記載の装置。 １７、前記ヒート・シンクが銅から成ることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項乃至第１６項の何−れかに記載
   の装置。